DE1558509A1

DE1558509A1 - Martensitaushaertbarer Stahl

Info

Publication number: DE1558509A1
Application number: DE19671558509
Authority: DE
Inventors: Stephen Floreen; Tuffnell Glenn William
Original assignee: Inco Ltd
Current assignee: Inco Ltd
Priority date: 1966-03-08
Filing date: 1967-03-07
Publication date: 1970-04-09
Also published as: AT270724B; SE310428B; GB1118689A; US3453102A; FR1513183A; BE695186A; JPS4942572B1

Description

"Martensitaushärtbarer Stahl¹¹

3Di e Erfindung bezieht si oh auf einen mart ens itaushärtbaren Stahl, doh. auf einen Stahl, der im martensi— tischen Zustand ausgehärtet werden kann. Unter martensitisch ist in diesem Zusammenhang ein im wesentlichen aus Martensit bestehendes Grundgefüge zu verstehen, worunter auch die bei niedrigen Temperaturen auftretenden Umwandlungsprodukte des Austenits zählen.

Die martensitaushärtbaren Stähle, wie beispielsweise die 20$ oder 25$ Nickel enthaltenden martensitaushärtbaren Stähle und die 18$ Nickel sowie Kobalt und Molybdän enthaltenden martenaitaushärtbaren Stähle besitzen eine ausgezeichnete Kombination von festigkeit, Duktilität und Zähigkeit nach einer sehr einfachen Wärmebehandlung ohne aufwendige Sonderbehandlungen, wie beispielsweise ein Auste~ nitformhärten. Außerdem besitzen diese Stähle ein hohes

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Verhältnis von Festigkeit zu Gewicht, gute Vergießbarkeit und geringe Warmrißneigung; sie erfordern keine Abschreckbehandlung, besitzen eine außergewöhnliche Maßhaltigkeit, sind bearbeit- und schweißbar und können sowohl warm- als auch kaltverformt werden. Trotz dieser außerordentlich guten Eigenschaften sind für eine Reihe von Verwendungszwekken, wie beispielsweise die Herstellung dünnwandiger Druckbehälter für hohe Drücke, für Draht und Seile höherer ZugfesMgkeit, Hochenergiefedern und hohen Belastungen unterliegende Werkzeuge und Gesenke, Stähle mit noch höherer Festigkeit und Duktilität erforderlich.

In der deutschen Auslegeschrift 1 232 757 wurde ein martensitaushärtbarer Stahl vorgeschlagen, der auch den 18$ Hiekel enthaltenden martensitaushärtbaren Stuhl einschließt und 10 bis 23$ nickel, 1 bis 10$ Molybdän und 2 bis 30$ Kobalt, Rest Eisen enthält. Das Härten dieses Stahls hängt von einer Wechselwirkung zwischen den Elementen Molybdän und Kobalt ab, so daß das numerische Produkt der prozentualen Gehalte dieser beiden Elemente 10 bis 100 betragen muß. Darüber hinaus kann dieser bekannte Stahl noch 0 bis 1$ Mangan, 0 bis 0,1$ Bor und 0 bis 0,25$

Zirkonium sowie weitere Elemente, insbesondere die sogenannten Hilfshärter Kohlenstoff, Silizium, Titan, Aluminium, Kupfer, Wolfram, Niob, Vanadin und Beryllium enthalten, deren Gesamtgehalt jedoch 7$ nicht überschreiten darf. Der

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Titangehalt kann bis 3$ betragen, doch wurde dabei angenommen, daß dieses Element die Duktllität beeinträchtigt, bo daß der bevorzugte Stahl nur höchstens 0,5$ Titan enthält.

Von den !zahlreichen in .der Auslegeschrift beschriebenen Stählen besaßen acht eine Streckgrenze von

über 189 kg/mm . Die Streckgrenze von 7 dieser Stähle lag

zwischen 189 und 201 kg/mm bei einer durchschnittlichen Dehnung von 10^. Die Molybdängehalte dieser Stähle lagen zwischen 5_f0 und 5»2# bei Kobaltgehalten von 6,6 bis 7·0$. Der Höchstgehalt an Titan betrug bei diesen Stählen 0,89/6· Der achte Stahl besaß die höchste Zugfestigkeit und enthielt 9,5$ Kobalt, Tfi Molybdän und 0,24>ί Titan. Dieser

2 Stahl besaß eine Streckgrenze von /.20,1 kg/nun , [jedoch nur eine ziemlich niedrige Dehnung von nur ^₁O.

Die vorliegende Erfindung basiert auf der überraschenden Feststellung, daß durch eine Erhöhung des Titangehaltes bei einer gleichzeitigen Einstellung des Kobaltgehaltes auf sehr enge Gehaltsgrenzen, die jedoch höher als normal liegen, sowie einer entsprechenden Einengung der Gehalt sgx'ens en des Molybdäns auf einem nieirigerenITi\^reau als

ο üblich, eine Zugfesxigkeit von 245 kg/mm ,beispielsweise

von 235 bis 255 kg/mm , ohne Duktilitatsverlust bei gleichseitig gu-er Kerbzähigkeit erreicht werden kann·

Der erfindungsgemäße Stahl enthält daher 15 bis

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20$ Nickel, 8 bis 16$ Kobalt, 2,5 bis 4,25^ Molybdän, 1,3 bis 2,25$ Titan, 0 bis 0,8$ Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Titan und Aluminium von 1,6 bis 2,5$, bis 0,05$ Kohlenstoff, O bis 0,5$ Mangan, 0 bis 0,5$ Silizium, 0 bis 1$ Vanadin, ü bis 1$ Niob, 0 bis 5^cp Chrom, 0 bis 1$ Tantal, 0 bis cfo Kupfer, 0 bis 0,2$ Beryllium, 0 bis 0,01$ Bor und 0 bis 0,1$ Zirkonium bei einem Gesamtgehalt an Vanadin, iiiob, Chrom, Tantal, Kupfer, Beryllium, Bor und Zirkonium von höchstens 7$, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen und Desoxydationsrückstände.

Zu den infrage kommenden Desoxydationsrückständen zählen die üblichen Desoxydationselemente einschließlich Kalzium und Cer, die in einer Menge bis zu 0,1$ zur Desoxydation benutzt 'werden können. Zu den Verunreinigungen zählen Phosphor, Schwefel, Wasserstoff, Sauerstoff und Stickstoff, deren Gehalte jedoch so niedrig wie möglich liegen sollten. Die Gehalte an Schwefel und Phosphor sollten jeweils 0,02$ nicht übersteigen und liegen vorzugsweise bei höchstens je 0,01$.

Hit steigendem Nickel^ehalt wird die M -Temperatür, bei der die Umwandlung ces Austenits in Martensit beginnt, gesenkt und gleichzeitig die Kerbzähigkeit des Stahls beeinträchtigt. Zu geringe ITickelgehalte führen jedoch zu einer niedrigen Streckgrenze sowie zu einer geringen Kerbzähigkeit. Demzufolge liegt der Nickelgehalt bei

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15'bis 20$ und beträgt vorzugsweise 16,5 bis 18,556·

Die Kerbzähigkeit wird darüber hinaua auch durch hohe Kobaltgehalte beeinträchtigt, während eine - Verringerung des Kobaltgehaltes zur Abnahme der Streckgrenze führt. Der Kobaltgehalt beträgt daher 8 bis 16$ und liegt vorzugsweise bei mindestens 11$·

Die Anwesenheit von Molybdän führt zu einer sehr starken Erniedrigung der M -Temperatur und damit leicht zu einer unvollständigen Umwandlung in den martensitischen Zustand sowie zu niedrigerer Festigkeit. Darüber hinaus führen zu hohe Molybdängehalte zu erhöhter Segregation. Unter der Voraussetzung, daß die Umwandlung auf andere Weise vervollständigt werden kann, darf der Molybdängehalt bis 4,25 $ betragen bei einem Mindestgehalt von 2,5$. Um eine ausreichende Duktilität und Kerbzähigkeit sicherzustellen, sollte der Mindestgehalt an Molybdän jedoch 3$ betragen.

Titan und Aluminium führen zum Anstieg der Härte und Festigkeit. Obwohl man bei einer Erhöhung des Titangehaltes über die üblichen Titangehalte hinaus eine unzulässige Beeinträchtigung der Duktilität annehmen könnte, tritt diese Wirkung bei dem erfindungsgemäßen Stahl nicht ein, da die übrigen Elemente sorgfältig eingestellt sind. Demzufolge kann der Titangehalt 1,3 bis 2,25$ betragen. Um jedoch eine Beeinträchtigung der Duktilität und Kerbzähigkeit zu vermeiden, übersteigt der Titangehalt vorteilhafterweise 2,1$

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nicht, wobei vorzugsweise mindestens 1,4$ Titan vorhanden sind, um eine gute Streckgrenze sicherzustellen. Beste Ergebnisse stellen sich ein, wenn der Titangehalt 1,6 bis 2$ beträgt. Während geringe Aluminiumgehalte von beispielsweise 0,05 oder 0,1 ^S eine günstige Wirkung besitzen, darf der Aluminiumgehalt 0,8$ nicht übersteigen und beträft vorzugsweise höchstens 0,5$» um Schwierigkeiten beim Schweißen zu vermeiden. Der Gesamtgehalt an Titan und Aluminium beträgt vorzugsweise höchstens 2,25$ und im Hinblick auf optimale Eigenschaften höchstens 2,1$.

Sin besonders bevorzugter Stahl enthält 16,5 bis 18,5$ Nickel, 11 bis 14$ Kobalt, 3 bis 4,25$ Molybdän 1,4 bis 2,1 ?b Titan, 0 bis ö,5$ Aluminium bei einem G-essmts-ehalt an Titan und Aluminium von höchstens 2,^5$ sowie bis 0,03$ Kohlenstoff.

Im Hinblick auf eine optimale Eigenschaftskombination einschließlich einer guten Streckgrenze, hoher Dehnung, Einschnürung und Kerbzähigkeit enthält der Stanl nach der Erfindung vorzugsweise 17 bie 18$ Nickel, 12 bis 13$ Kobalt, 3,5 bis 4$ Molybdän, 1,6 bis 2$ Titan, 0,1 bis 0,2$ Aluminium, bis 0,02$ Kohlenstoff, 0 bis 0,1$ Mangan und 0 bis 0,1$ Silizium. Zu den besten Stählen zählt auch ein Stahl mit 17,5$ Nickel, 12,5$ Kobalt, 3,7$ Molybdän, 1,7$ Titan, 0,15$ Aluminium, höchstens 0,02$ Kohlenstoff und höchstens je 0,1$ Mangan und Silizium.

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Eine weitere Verbesserung ergibt sich, wenn, die Gehalte an Nickel, Kobalt, Molybdän und Titan so aufeinander abgestimmt sind, daß sie der Gleichungs

20 (JiNi - 15) + 11 (#Co - 8) + 68(?ftfo - 2,5) + 66,5 C#Ci - 1.3) ^ 247

genügen. Die Einhaltung der vorstehenden Bedingung gewährleistet, daß die M -Temperatur des erfindungsgemäßen Stahls über 150⁰C lie^t, kein Restaustenit verbleibt und beim Aushärten keine Rückumwandlung in den austenitisehen Zustand stattfindet. Zu große Mengen Austenit sind schädlich, bo daß der Austenitanteil im Grund-gefüge höchstens 10$S beträgt, wenn der Stahl überhaupt Austenit aufweist.

Beim Herstellen aes erfinuungsgemäßen Stahls ist die Anwendung eines Vakuums sowie die Verwendung hochreiner Legierungsmittel erforderlich. Vor der Warmverformung sollten die Blöcke, durch ein Ausgleichsglühen bei 1200 bis 1260⁰C durchgehend homogenisiert werdenο Bis Warmverformung erfolgt zweckmäßigerweise bei 815 bis 1O95°C, beispielsweise bei 925 bis 104O⁰C sowie bei einer Endtemperatür, die vorzugsweise nahe bei 815⁰C liegt.

Beim Abkühlen ne.cn der Warmverformung werden die Stähle vorzugsweise ohen Zwischenglühen ausgehärtet, obgleich ein derartiges Zwischenglühen durchaus erfolgen kann. Das Aushärten kann bis zu 24 Stunden bei 425 bis 540 C erfolgen, wobei die kürzeren Glühzeiten den höheren Glühtem-

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peratüren entsprechen. Vorzugsweise werden die erfindungsgemäßen Stähle eine halbe bis zehn Stunden bei 455 bis 51O⁰G geglüht. Eine für die meisten martensitaushärtbaren Stähle besonders geeignete Aushärttemperatur liegt bei 480 0 mit einer Haltezeit von drei Stunden. Der erfindungsgemäße Stahl braucht jedoch oberhalb einer Temperatur von 54O⁰C nicht ausgehärtet zu werden, zumal bei höheren Temperaturen eine Rückumwandlung des Martensits in Austenit erfolgen icann. Ein besonderer Vorteil des erfindungsgemäßen Stahls liegt darin» daß er selbst bei einer Aushärttemperatur von 565 C nicht zur Rückumwandlung tendiert.

Wird dem Aushärten ein Zwischenglühen vorgeschaltet, so sollte die Glühtemperatur nicht über 925⁰C liegen und beträgt vorzugsweise etwa 760 C. Im allgemeinen führt das Glühen zu einer Verringerung der Streckgrenze, wobei dieser Festixrkeitsverluet mit steigender Glühtemperatur größer wird.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen des näheren erläutert.

In Tabelle I sind die Zusammensetzungen erfindungsgeniäßer Stähle 1 bis 10 den nicht unter öle Erfindung fallenden Stählen A, B und C gegenübergestellt, über die in der Tabelle erwähnten Elemente hinaus enthielten die Stähle 5, 6 noch 0,69/i bzw. 0,5$ Vanadin. Die Kangan- und Siliziumgehalte sämtlicher Stähle lagen unter 0,05;*, wobei der Rest in jedem Falle aus Eisen und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen bestand. 00981 5/0762

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Tabelle

Stahl . Fi Oo Mo Ti Al C

1	17,	5	11,	8	3	,9	1	,54	O	,17	0,008
2	18,	O	13,	O	3	,6	1	,88	O	,08	0,007
3	18.	1	13,	O	3	,5	1	,62	O	,10	0,001
4	17,	5	11,	5	4	,■15	1	,48	O	,62	0,01
5*	17,	O	12,	3	4	,07	1	,58	O	,16	0,018
6	18,	O	12,	O	3	,6	1	,9	O	,02	0,004
7	17,	2	12,	2	3	,95	1	,78	O	,23	0,006
8	19,	7	15,	O	2	,95	1	,55	O	,15	0,019
9	17,	7	15,	O	3	,95	1	,47	O	,13	0,013
10	18.	1	13,	O	3	,60	2	,25	O	,11	0,004
A	17,	6	19,	6	1	,4	1	,57	O	,13	0,009
B	19,	4	14,	9	1	,45	1	,55	O	,13	0,009
C	'14,	7	15,	3	1	,50	1	,16		,76	0,012

Die Stähle der Tabelle I wurden im Vakuum-Induktionsofen erschmolzen und mit Aluminium desoxydiert. Die Blöcke wurden eine Stunde bei 1260⁰C homogenisiert, geschmiedet, erneut auf 1260⁰G erwärmt und zu Knüppeln mit einem Querschnitt von 5 ϊ 5 om oder 2,5 x 7?5 cm ausgeschmiedet. Nach einer Iiuftabkühlung auf Kaumtemperatur wurden die Stähle auf 980 bis 1040⁰O erwärmt und zu Knüppeln

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mit einem Durchmesser vcn 1,6 cm warmgewalzt_o

Anschließend wurden die Stähle den nachfolgenden Wärmebehandlungen unterworfen:

Wärmebehandlung I: dreistündiges Aushärten bei 480 C Wärmebehandlung II: einstündiges Glühen bei 76ü°C,

Abkühlen und dreistündiges Aushärten bei 480⁰C

Wärmebehandlung III: einstündiges Glühen bei 815 C,

Abkühlen und dreistündiges Aushärten bei 480⁰C.

Wärmebehandlung IV: einstündiges Glühen bei 815 C,

Abkühlen und vierundzwancizigstündiges Aushärten bei 425⁰C

Die bei der Untersuchung im Anschluß an das Aushärten ermittelten Werte der untersuchten Stähle sind in Tabelle II zusammengestellt» Die beim Kerbzugfestigiceitsversuch benutzten Proben besaßen einen Hauptdurchmesser von 8 mm bei einer Snannun^skonzentration von 12.

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BAD ORiCiMAL

	Wärme behand lung	Streck- grenzep	Tab	/7	II	1558509	218,7	Kerbzugfe stigkeit/ Zugfestig keit
	I	250,3		eile			202,5	0,86
	II	241,9	Zugfe stig keit 2		Dinsehnü- Kerbzug- rung festig te) keit 2 (kg/mm )	177,2	0,82
Stahl	III	236,9	255,2	Deh nung	54	196,9	0,73
1	I	252,4	247,5	11	32	125,2	0,76
	II	245,4	243,2	6	54	125,8	0,50
	III	^40,5	258,0	11	32,5	225,7	0,51
2	I	241,2	251,7	7	42	209,5	0,91
	II	238,3	248,2	8	43	186,3	0,86
	III	234,1	247,5	8	57,5	123,7	0,77
3	I	262,9	244,7	11	45	162,4	0,46
	II	258,0	241,9	8	46,5	134,3	0,6-1
	III	247,5	267,9	9	30,5	181,4	0,53
4	I	2*9,6	2d4,4	7	24,5	133,6	0,71
	II	^36,2	254,5	6	43,5	151,9	0,55
	III	243,3	255,2	10	50	183,5	0,61
5	I	249,d	242_f6	10	45	178,6	0,72
	II	244,7	248,2	9	49	143,4	0,71
	III	241,2	255,9	10	44	162,4	0,58
6	I	245, 4	251,0	8	51,5	155,4-	0,65
	II	244,7 '	248,9	10	33	119,5	0,62
	III	236,2	250,3	7	37,5	110,4	0,48
7	III	246,1	250,3	8	46,5	84,4	0,44
	III	253,8	246,8	10	41 ,0	135,0	0,33
	T	257,3	252,4	8	30,5	135,0	0,51
8	II	256,6	256,6	7	43,5	101,2	0,51
9	III	251,7	264₉4	9	31,5	50,6	0,39
10	IV	shattered	263,7	6	6,0	107,6	-
	IV	229,6	258,7	2,0	7	60,5	0,46
	IV	22C,1	-	3	-		0,27
A			236,2	-	37,5	ORIGINAL
B			228,5	8,5	37,5
C			009815	8,5
			/0762	BAD

Die Versuchsergebnisse der Tabelle II beweisen, daß die erfindungsgemäßen Stähle eine sehr gute Kombination von Streckgrenze und Duktilität besitzen. Insbesondere aie Stähle 1 bis 7 v/eisen eine gute Zähigkeit auf; ihr Verhältnis der Zugfestigkeit im gekerbten und ungekerbten Zustand beträgt nach einer geeigneten Wärmebehandlung mindestens 0,5. Die geringere Duktilität und leicht verringerte Zähigkeit des Stahls 10 dürfte durch den verhältnismäßig hohen Titangehalt von 2,25$ bedingt sein. Die Stähle 8 und 9 besitzen eine geringere Zähigkeit infolge ihres sich im oberen Bereich aer angegebenen Geheltsgrenze bewegenden Kobaltgehaltes. PUr eine optimale Zähigkeit sollte der Kobaltrehalt daher 14/ί nicht übersteigen. Die Versuchs ergebnisse der T'ibelie II erweisen im übrigen die Verringerung der Streckgrenze beim Zwischenglühen sowie mit ansteigender Glühtemperatur.

Die an cien Stählen A, B und C ermittelten Versuchsdaten zeigen die schädliche Wirkung zu niedriger Molybdängehalte, insbesondere bei zu hohen Kobaltgehalten wie im Felle des Stahls A oder zu hoher Nickelgehalte wie bei Stahl E. Der Stahl C rr.it nur 1,16% Titan besitzt die niedrigste Streckgrenze, obgleich sein Aluminium^ehalt 0,76$ beträgt. Daraus ergibt sich, daß e^ keinesfalls ausreichend ist, wenn lediglich die G-ehaltsgrenzen für ;en Gesamtgehalt an litan ur.a Aluminium eingehalten v/er der., -ia sich bei einem

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zu geringen Titangehalt unzureichende Eigenschaften ergeben, auch, wenn die vorgegebenen Gehaltsgrenzen für den Gesamtgehalt an- Titan und Aluminium eingehalten werden.

Der erfindungsgemäße Stahl besitzt eine hohe Warmfestigkeit. So wurde der Stahl 1 nach, der Wärmebehandlung II bei 54O⁰C untersucht und dabei eine Streckgrenze von 136,4 kg/mm bei einer Zugfestigkeit von 161,0 kg/mm , einer Dehnung von 20$£ und einer Einschnürung von 70$ ermittelt. Dieser Stahl war außerdBm in bemerkenswerter Weise unempfindlich gegen eine Rückumwandlung in den austenitischen Zustand, da sich, bei einem im Hinblick hierauf durchgeführten dreistündigen Aushärten bei 565°C nur 5,8$ Austenit ergaben, was durch Eöntgenuntersuchungen festgestellt werden konnte. .,

Darüber hinaus besaß der Stahl nach dem Ziehen zu einem Draht mit einem Durchmesser von 0,65 mm mit anschließendem Aushärten eine Zugfestigkeit von 303 kg/mm . Außerdem kann aus einem derartigen Stahl Draht bei einer Querschnittsverminderung von 99»5$ ohne Zwischenglühen gezogen oder der Stahl mit einer Dickenabnahme von mehr als 80°/o kaltgewalzt werden. Bin Blech des Stahls 1 mit einer Dicke von ungefähr 1,8 mm besaß nach der Wärmebehandlung III eine Streckgrenze von 245 kg/mm . Bine autogene, durchgehende Schweißnaht besaß nach einem dreistündigen Aushärten bei 48O⁰O eine Streckgrenze von 225*7 leg/mm ' ₉ d.ho ein©

ei ε /ι ίΐί ^a ft. "%■

Festigkeit von 92$ der Festigkeit des betreffenden Bleches.

lieben der Verwendung als Werkstoff für Druckbehälter, hochfeste Seile und Drähte, Federn mit hoher Energieaufnahme, stark beanspruchte Werkzeuge und Gesenke, eignet sich der erfindungsgemäße Stahl auch für Befestigungsmitxel und als Lagerwerkstoff.

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Claims

15585G9 International Nickel Limited, Thames House, Millbank, London, S. ¥. 1, England Patentansprüche;

1. Märtensitausiiärtbarer Stahl mit 15 bis 20$ Nickel, 8 bis -I656 Kobalt, 2,5 bis 4,25$ Molybdän, 1,3 bis 2,25$ Titan, 0 bis 0,8$ Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Titan und Aluminium von 1_S6 bis 2,5$, bis 0,05$ Kohlenst off, 0 bis 0,5$ Mangan, 0 bis 0,5$ Silizium, 0 bis 1$ Vanadin, 0 bis 1$ Niob, 0 bis 5$ Chrom, 0 bis 1$ Tantal, 0 bis 2$ Kupfer, 0 bis 0,2$ Beryllium, 0 bis 0_D0t$ Bor und 0 bis 0,1$ Zirkonium bei einem GesaxntgehaXt der Elemente Vanadin, Mob, Chrom, Tantal, Kupfer, Beryllium,? Bor und Zirkonium von höchstens T&, Eest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen und Besoxydationsrückstände.

2. Stahl nach Αϊβ pruch 1, dessen Kobaltgehalt jedoch mindestens 115S beträgt.

3« Stahl nach den Ansprüchen 1 und 2_} der jedoch 16,5 bis 18,5$ Nickel, 11 bis H$ Kobalt, 3 bis 4,25$ Molybdän, 1,4 bis 2,1$ Titan, 0 bis 0,5$ Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Titan und Aluminium von höchstens 2,25$ sowie bis 0,03$ Kohlenstoff enthält»

4-, Stahl nach äeu Ansprüchen 1 bis 3_S dessen Nickel-, Kobalt-, Molybdän- uiiä Titangehalte der Gleichung

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20 (?iHi-15)+11(?6Co-8)+68(5Ölo-2,5)+66,5(^Ti-1,3) ^247 genügen.

5. Stahl nach den Ansprüchen 1 bis 4, dessen Aluminiumgehalt jedoch 0,055t beträgt.

6. Stahl nach d en Ansprüchen 1 bis 5, der jedoch 17 bis I856. Nickel, 12 bis 13?* Kobalt, 3,5 bis 4# Molybdän, 1,6 bis 2J( Titan, 0,1 bis 0,2jt Aluminium, bis 0,02# Kohlenstoff, 0 bis 0,1jt Mangan und 0 bis 0_rI5C Silizium enthält.

7. Stahl nach Anspruch 6, der jedoch 17,5# Nickel, 12,5$ Kobalt, 3,7?ί Molybdän, 1,7jt Titan, 0,15?f Aluminium, höchstens O,O2j6 Kohlenstoff und höchstens je 0,1$ Mangan und Silizium enthält.

8. Stahl nach den Ansprüchen 1 bis 7, gekennzeich

net durch ein- bis vierundzwanzigstündiges Aushärten bei 425 bis 540° C.

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