DE1439058A1 - Kernbrennstoffelement - Google Patents
KernbrennstoffelementInfo
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Description
Patentanwalt
Bipl. InQ. R. B
München 22 "Ί ^*lΠ 1 Q
eteJnsdorfetr. IO t --, ί
JO.11.i960
SOGISTE JiAIIOWALB J)1BS1J-UJi S: DjS CGMaI1RUGSIOM DB IdOTJSOHS
Kernbrennstoffelement
Die Erfindung betrifft ein Kernbrennstoffelement, insbesondere
ein solches, bei dem der spaltbare Stoff in i'orm von mehreren
Stangen geringen Durchmessers verwendet ist, die in Bündeln anstelle einer einzigen Stange angeordnet sind. Die Erfindung ist
ganz besonders anwendüar bei Brennstoffelementen, bei denen der
spaltbare S-fcofi in zusammengesetzter Form verwendet ist als Mischung
wenigstens des eigentlichen spaltbaren Stoffes und eines Jüräc;ers oder Bindemittels ο
Bei einem Kernbrennstoffelement mit einem Bündel aus mehreren
Stangen oder Barren, ^0B0 denjenigen, die im Französischen
unter der Bezeichnung "grappe de crayons" bekannt sind, ist die Austauschfläche des oder der zentralen Stäbe schlecht ausgenutzt,
wenn alle Stäbe eine identische Abmessung und Zusammensetzung haben, da die durch den Spaltvorgang entwickelte Wärme
in den zentralen Stäben kleiner ist als in den am Umfang angeordneten Stäben» Dies ist auch dann der Fall, wenn das Brennstoffelement
von konzentrischen Ringen gebildet ist, die eine gleiche Stärke und Zusammensetzung aufweisen, wobei der Wärmefluß
durch eine Oberflächeneinheit vom Umfang eines Sanalee zur Achse hin aonimmt. Man hat sc.hon vorgeschlagen, in dem inneren
410-134.57«?*-m (7)
I4ffofi
- 2 rr - ' V
Bereich des Brennstoffelementes eine größere AnreichW?ig an
Spaltmaterial als in den äußeren Bereichen herzustellen, um '-; die
Verwendung hochaisttyen Spaltmaterials,, das teuer, und gefährlieh
ist, zu begrenzen« ,
Me Erfindung beseitigt -den jtfachte-il, d|ß die Austausehflache
schlecht genutzt ist, und ermöglicht insbesondere eine
-leiche oPerflächige Wärmeleistung in allen Bereichen des Bündels oder der Stabanordnung (im folgenden ist mit thermischer
Oberflächenleistung diejenige Wärmeleistung bezeichnet, die
durch eine äußere Oberfläche eines Stabes, einer Stange oder
eines Ringes abgegeben wird0 Der Viärniefluß durch die Oberfläche
kann in gleicher Weise definiert sein)» .· :-
Es sei bemerkt,, daß man mit den bekannten VerfähriÄ 'eine im
wesentlichen konstante thermische Leistung erreichen 'kann (eine
im wesentlichen flache Kurve des thermischen Jlussef-r)1, jedoch an
der Stelle des Kernes des Reaktors und nicht bei irgendeinem
Brennstoffelement ο Außerdem ist die ο "b Bf-fläch ige Wärmeleistung
hierbei nicht gleichmäßig» Bies ist ζ,Βΐ äer- l'allj wenn die Anzahl
der Brennstoffelemente, die als identisöh und ."¥©S. gleicher
Spaltmaterialkonzentr-ation angenommen seienj für einen gegebenen
Volumenanteil des Seaktprfcernes in dem zentralen Bereißh des Eernes
höher ist als in dem TJmfangsbereich.?
Im Vergleich zu den Bündeln, bei denen der oberflächige Wärmefluß odei·, was auf dasselbe hinauskommt, ,die oberflächige
Wärmeleistung in den verschiedenen Bereichen des Bündels der £rfcäbe nicht identisch ist, kann die Oberfläche der Umhüllung.
._ 8Ö9887/02D0 . BAD original
gemäß der Erfindung für eine Abführung der gesamten gegebenen leistung minimal sein, da die oberflächige Wärmeleistung einen
kritischen Viert nicht unterschreiten darf, der einesteils von den Parametern abhängt, die das Potential der Kühlung des die
Wärmemenge abführenden Kühlströmungsmitteis bestimmen, und anderseits
von den Paktoren.abhängt, die die Haltbarkeit der Stäbe
bestimmenο :
Die Möglichkeit einer minimalen Fläche der Umhüllung bringt
außerdem eine Lösung des Problemes des Meutronenhaushalts, da die neutronenabsorption durch das Material der Umhüllung dann gering
ist, was insbesondere nützlich ist in dem Fall, daß die Umhüllung aus einem sehr stark absorbierenden Material besteht<,
Das Kernbrennstoffelement gemäß der Erfindung ist derart
aufgebaut, daß die Konzentration des spaltbaren Materials in den Stäben von d&n am Umfang angeordneten Stäben zu den mittleren
Stäben nach einem solchen tfesetz zunimmt, daß eine gleichmäßige
oberflächi^e Wärmeleistung gewährleistet ist. Der Ausdruck "Stab"
umfaßt gegebenenfalls ein ringförmiges Teil, wenn das Brennstoffelement aus konzentrischen Ringen aufgebaut ist«
S-emäß einem bevorzugten Merkmal haben die Stäbe identische
Abmessungen und der Koeffizient der Vergrößerung der Konzentrat tion spaltbaren Materials in einem gegebenen Stab in bezug auf
die am Umfang vorgesehenen Stäbe ist im wesentlichen gleich dem
Verhältnis zwischen α em ETeutronenfluß in einem am Umfang angeordneten
Stab und den ITeutronenfluß in dem gegebenen Stab, \*iemi
die ivo η ζ ent rat ion an spaltbarem Llaterial überall die gleiche wä
809807/0209. . . · ^ ORIGINAL
-A-
Ebenso haben,- wenn die Bündel der Brennstoffstangen zwischen
dem zentralen Kanal η Hinge der Stangen mit', identischen
geometrischen Abmessungen umfassen, die inneren Stangen des Bündels Spaltmaterialkonzentrationen, ,die von dem ersten zu
dem nten Hing zunehmen=. Dieser Fall entspricht der Gleichheit
der in jedem Stab entwickelten Wärmeleistung, wobei die Gleichheit der an der Oberfläche fließenden Y{ärmeleistung an den verschiedenen.
St eil en der Stäbe des Bündels gewahrt·'ist „
Die Erfindung ermöglicht den Bau eines Brennstoffelementes,,
mit Stäben von gleichem Querschnitt, bei denen lediglich die
Konzentration des Spaltmaterials verändert ist»
Sie kann jedoch auch dann verwendet sein, wenn die Stäbe
iceine gleichen Abmessungen haben, insbesondere, wenn die inneren
- 1
Stäbe einen ;~röi3eren Querschnitt aufweisen« . - ' "
In diesem Pail iauß die Gleichheit, die cian bezüglich der
zreig.es et 2t en '//ärmeleistun,^ bei den verschiedenen Stäben herstellen
will, lediglich auf die Einheit eier äußeren Ulriche dieser
Stangen bezögen sein (o.Derflä-chige Wärmeleistung) und nicht
mehr auf' die St^n^e* Diese Gleichheit ist dann unter der --/irkung
von zwei iaictoren erreichbar, die im. gleichen oinne wirken:
'Der Vergrößerung ues Durchmessers und der Konzentration α es
opaltmaterials der. zentralen otäbe in bezug auf die
Die Erfindung ist im folgenden anhand scriuuatischer" Zeich
üün/eh äurch Äusführun^sbeispiele erläutert, Sämtliche i'iguren
zeigen "üen Querschnitt von iilemenuen uhcl des zylinßriweisen G-e-
80 980 7/0 2 09 BAD
häuses 18 (oder der Kanalwand des Kernreaktors), in dem jedes Element angeordnet ist.
zeigt ein kompaktes hexagonales Element mit sechs am
Umfang angeordneten Stäben 1, die einen axialen Stab 2 umgebene
Jeder Stab ist von einer Metallumhüllung 3 eingehüllte Bei
dieser Anordnung, bei der alle Stäbe den gleichen Querschnitt haben, hat lediglich der Stab 2 eine höhere Konzentration an
Spaltmaterialο
Das in Fig«2 dargestellte Element umfaßt zwölf am Umfang
angeordnete Stäbe 4, sechs in einer mittleren Reihe angeordnete .Stäbe 5 und einen axialen Stab 6, die.sämtlich den gleichen Querschnitt
habeno Hierbei haben die Stäbe 5 alle die gleiche Konzentration,
die wiederum höher ist als die der Stäbe 4» Der Stab 6 hat die höchste Konzentration.
Es sei ein Element gemäß 3?ig.2 angenommen,, bei dem sämtli ehe
Stäbe durch eine Mischung mit gleicher Brennstoffkonzentration
G bestehen,. Die in jedem Stab erzeugten Wärmeleistungen (für die
Umfangsstäbe 4 mit Q., für die mittleren Stäbe 5 mit Qp- und für
den zentralen Stab 6 mit Qg bezeichnet) haben Werte, die der
Ungleichung Q^^ Q5^Q6 genügen.
(iemäß einer bevorzugten Ausführungsform baut man die Elemente
so, daß die am Umfang liegenden Stäbe eine Konzentration 0,
und die mittleren Stäbe 5 eine Konzentration C,- an Spaltmaterial haben, so daß die entwickelte Wärmemenge im wesentlichen gleich
Q, ist, also in erster Annäherung:
BAD ORIGINAL
809807/0209
- 6■■- . :
während der Stab 6 eine Konzentration C>
aufweist> "die: in: erster'ί-ί
Näherung durch die Gleichung gegeben ist: .:': · ■■ . .nfsü
so daß die in diesem Stab entwickelta. Wärmemenge im wesent-;
lichen gleich Q. ist. ;; ■
Das in ffig.2 dargestellte Element hat neun am Umfang liegende Stäbe 4 und drei innen liegende Stäbe. 7 von gleichem Querschnitt, Bei diesem Element haben die Stäbe 7 sämtlich die
gleiche Spaltmaterialkonzentration, die höher ist als die des
Stabes 4. " ."■"/"
Bei dem Element gemäß Fig.4 umgeben acht Umfangsstäbe 4 einen
zentralen Stab 8 mit einem wesentlich: größeren Durchmesser., ."
Wenn der Durchmesser des Stabes 8 nicht ausreicht, um bei gleicher
Spaltmaterialkonzentration einen Oberflächenwärmefluß gleich
demjenigen der Umfangsstäbe 4 zu erzeugen, so verwendet man fur
den Stab 8 gemäß der Erfindung eine höhere Konzentration an Spaltmaterial, um die Unterschiede zwischen seinem Wärmefluß und
demjenigen der Umfangsstäbe 4 aufzuheben, wenn deren Konzentration
an Spaltmaterial überall die gleiche ist»
? zeigt ein Element, das 25 Stäbe aufweist, von denen
16 Stäbe 9 am Umfang angeordnet sind, acht Stäbe TO innen und
ein Stab 11 in der Mitte. Die Gleichheit des Qberflächenwärme-
809807/0209 6ad original
flusses für die verschiedenen Stäbe .kann, bei konstant ex Spaltniaterialkonzentration
dadurch erhalten sein, daß man den Stäben 10...bzw? 11 Querschnitte gibt,die größer sind als die der Umfangsstäbe
9· Jedoch können die Stäbe 10 und 11 aus Gründen der Abmessung
z.3. Querschnitte aufweisen, die geringer sind als diejenigen,
die bei konstanter Spaltmaterialkonzentration zu einem gleichen oberflächigen Wärmefluß führen würden. Die Stäbe 10
bestehen dann aus höher mit Kernbrennstoff angereicherten Mischungen als die Stäbe 9 und sind weniger angereichert als der Stab
!'ig.6 zeigt eine andere Anordnung, bei der neun Stäbe 12
am Umfang vorgesehen sind, die drei größere innenliegende Stäbe 13 umgeben, deren Querschnitte genügend groß sein können, um
einen gleichen Yförmefluß von der Oberfläche wie bei den Stäben
12 zu ergeben, oder aber nicht genügend groß, wobei dann in diesem !'all die Spaltinaterialkonzentration bei den Stäben 13 höher
ist als bei den Stäben 12» Die Konzentration ist vorzugsweise mit Hilfe der folgenden Gleichung berechnet (worin C1ρ» ^i^>
Q-2 > Q-]-ζ auf ähnliche ,ieise definiert sind wie die vorher erwähnten
Größen 0., C5, Q., Q^)n Danach besteht genaue Gleichheit
bei Jürfüllung der Gleichung:
O12 . Q12
Q 13
Das in ilig.7 dargestellte Element ist von zwei konzentrischen
Hingen 14 und 15 gebildet. Der innere King 15 hat dieselbe
Stärke wie der äußere Hing 14, aber die Spaltiaaterialkonzenxration
hat einen höheren "wert una ergibt einen gleichen oberflächigen
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BAD ORIGINAL
Wärmefluß zwischen 15 und 14ο ■' ·. ·:· :
Fig-,,8 zeigt ein der Fig«7 ähnliches Element, bei dem der
innere Ring 17 eine größere Stärke e? aufweist als die Stärke
e^ des äußeren Ringes 16o Die Konzentration an Spaltmaterial
ist überall die gleiche, αie Differenz der Stärken der beiden
Ringe kann also so ausgewählt sein, daß die oberflächigen Wärmeflüsse
für beide Ringe gleich sind. Gemäß der Erfindung kann die
Stärke des Ringes 17'kleiner sein als der Wert, der.- zu einem \
gleichen Fluß führen würde, wenn die Spaltmaterialkonzentration
dann in einem angemessenen Verhältnis vergrößert isto
Als Beispiel sei ein hexagonales Kernbrennstoffelement gemäß Fi.-;/1 oetrachtet.'Die Stäbe 1 und 2 haben einen gleichen '
Durehmesser von 10 mm und sind mit einer Umhüllung 3 aus einer
Legierung von '80-$ Kfickel und 20'.$"-Chrom-von- 1 mm Stärke umgeben»
Die sechs außen liegenden Stäbe 1 sind symmetrisch um den
zentralen Stab 2 angeordnet. Ihre" Achsen sind auf einem Kreis '
von 26 mm Durchmesser angeordnet. Der Durchmesser des Kanäles
beträgt 4-ü mm«..
Die Zusammensetzung des Stoffes, aus dem die sechs LTiufangsstäbe
1 hergestellt sind, besteht aus einer homogenen üischung
von 40 io ürandioxyd (mit 20 Jo Fran 235) mit 60 yä Magnesiumoxid =,
Der zentrale Stab 2 hingegen enthält 4ö fo ci.es gleichen u'randioxyds
und 52 io Hagneslumox3-rd, Die Konzentration an- spaltbarem.
Haxerial ist al-s-o bei dem zentralen .Stab >
1 ,2-mal größer als
bei den Stäben 1o
- - - - - ■;'-■■'. : - BAD ORIGINAL ■
- ^ ; ■ 809807/020a ■·.:.·-.· ^v-
Unter dieser Bedingung ist die entwickelte Wärmeleistung
in dem zentralen Kanal 2 praktisch gleich derjenigen, die in jedem
der Umfangsstäbe 1 auftritt. Wenn der zentrale Stab 2 dieselbe Konzentration an Spaltstoff hätte wie die Stäbe 1, wäre
die Wärmeleistung nur das 0,835-fache von der jedes Dinfangsstabes (d.h. um das 1,2-fache kleiner).
Die bei diesem Element verwendeten Stoffe haben die folgenden Eigenschaften:
UO,
Dichte 9,25
Wirksamer ÜTeutronenabsorptiansquerschnitt
pro cnrj 2,55 3C a/cm~
Wirksamer Neutronen-'
diffusionsquerschnitt;
diffusionsquerschnitt;
s/cm"1 0,396
IgO
3,2
0.0027
Metall der Umhüllung
8,5
0,336
0,375
1,28
Patentansprüche:
809807/0209
BAD ORSGfNAL
Claims (4)
1. Brennstoffelement für Kernreaktoren, dessen wesentliche, das
Spaltmaterial enthaltende Ite iIe aus elftem Bündel von Stangen,
Ringen od."dgl. "bestehen, dadurch gekennzeichnet, daß die wesentlichen, im Innern des Bündels angeordneten Teile eine höhere
SpaltmaterialkonzenLtratiön haben als die am Umfang des Bündels
"befindlichen Teile, und zwar in einem solchen Verhältnis, daß
die pro äußerer Oberflächeneinheit entwickelte Wärmemenge der Bereiche des Bündels im wesentlichen für alle Bereiche desselben
gleich ist.'
2. Element nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die we-'sentlichen
Teile des Bündels alle den gleichen transversalen Querschnitt und die gleiche Querschnittsgestalt aufweisen und
daß die Spaltmaterialkonzentration in jedem nicht außenliegenden
Bereich gleich dem Produkt der Spaltmaterialkonzentration in
einem, äußeren Bereich und dem Quotienten der während des normalen
Betriebes des Reaktors in dem äußeren Bereich freigesetzten.
Wärmeleistung geteilt durch die in dem nicht außenliegenden Bereich erzeugte Wärmeleistung ist, wenn die Konzentration der
einzelnen Bereiche gleich wäre.
3. Brennstoffelement nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die wesentlichen, nicht außenliegenden Teile des Bündels
einen größeren transversalen Querschnitt haben als die äußeren
Teile und daß die Spaltmaterialkonzentration in dem nicht äußeren
- BAD 'ORIGINAL
809807/0203
Bereich gleich dem Produkt der Spältmäterialkonzentration der
äußeren Teile und dem Quotienten der während des normalen Betriebes
des Reaktors in. einem äußeren Seil freigesetzten Wärmemenge
durch die in einem nicht äußeren Teil freigesetzte Wärmemenge ist, wenn die Konzentration die gleiche wäre wie "bei den
äußeren Teilen.
4. Brennstoffelement nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Teile aus einer Mischung von variablen Anteilen eines
nicht aktiven und eines aktiven Stoffes bestehen, daß der letztere
einen konstanten Anteil an Spaltmaterial enthält und daß die Mischung in eine Umhüllung eingeschlossen ist.
809807/0209 - bad original
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US3305449A (en) * | 1965-09-14 | 1967-02-21 | William T Furgerson | Nuclear reactor core assembly |
US4059484A (en) * | 1975-05-02 | 1977-11-22 | Exxon Nuclear Company, Inc. | Hybrid nuclear fuel assembly with reduced linear heat generation rates |
DE2757396A1 (de) * | 1977-12-22 | 1979-07-05 | Kraftwerk Union Ag | Brennelement fuer schnelle kernreaktoren |
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JPH0660948B2 (ja) * | 1985-04-12 | 1994-08-10 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
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- 1959-12-11 FR FR812878A patent/FR1252674A/fr not_active Expired
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Also Published As
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GB955485A (en) | 1964-04-15 |
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