DE1433376C - Verfahren und Anlage zur Gewinnung von flussigem Eisen durch Reduktion von Eisenoxyderz - Google Patents
Verfahren und Anlage zur Gewinnung von flussigem Eisen durch Reduktion von EisenoxyderzInfo
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Description
1 2
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur übermäßig große Mengen von Brennstoff und Sauer-
Gewinnung von flüssigem Eisen durch Umsetzung von stoff verbraucht werden müssen, um die thermischen
Eisenoxyd mit einem reduzierenden Gas in einer Re- Bedingungen für den Schmelz- und Reduktionsprozeß
duktionszone und anschließendem Schmelzen des zu erreichen. Die chemische Ausnutzung der zuge-
Reduktionsproduktes in einer mit einer zusätzlichen 5 führten Kohle als Reduktionsmittel ist daher gering,
Heizung versehenen kombinierten Gaserzeugungs- und und die. Belastung durch die Abgasmengen sehr groß.
Schmelzanlage, aus der das erzeugte Gas direkt der Um diesen Nachteil zu vermeiden, hat man auch vor-
Reduktionszone zugeführt, während das Reduktions- geschlagen, in der Schmelz- und Gaserzeugungszone
produkt unmittelbar aus der Reduktionszone in die ein Gas mit oxydierenden Eigenschaften zu erzeugen,
kombinierte Gaserzeugungs- und Schmelzzone über- io welches in einer anschließenden Umwandlungszone
geführt wird. :■'■."- - durch Zusatz berechneter Mengen von Kohle und
Zur Gewinnung von flüssigem Eisen durch direkte Sauerstoff aufgewertet und in den Eigenschaften reReduktion
von Eisenoxyd sind schon verschiedene duzierend gemacht wird, worauf es in einer an-Verfahren
vorgeschlagen worden, mit dem Ziel, den schließenden Reduktionszone im Gegenstrom mit
üblichen Hochofenprozeß zu ersetzen. Der Hochofen- 15 Erz reagiert. Meist ist es auch notwendig, dem Erz
prozeß, der bisher immer noch als wirtschaftlichste Kohle beizumengen, um durchführbare Voraussetzun-Methode
zur Gewinnung von flüssigem Eisen an- gen für eine Reduktion zu schaffen, und die Zusammengesehen
wird, hat verschiedene schwerwiegende Nach- Setzung des Gases muß in allen Verfahrensstufen
teile, die besonders in jüngster Zeit mehr und mehr zur genau eingestellt und überprüft werden. Die zwischen-Geltung
kommen: · ■ ■ . ■ ' ' . »° geschaltete Umwandlungszone erfordert außerdem
In den wirtschaftlich hochentwickelten Ländern, eine Reinigung des Gases durch Wäscher, wobei eine
in denen die metallurgischen Zentren konzentriert sind, Abkühlung vor der Reinigung und nochmalige Aufmacht
sich der Mangel an Kokskohle empfindlich be- heizung vor der Reduktion die Wärmebilanz vermerkbar.
Gute Kokskohle, die beim Verkoken einen schlechtert.
metallurgischen Koks mit genügender Festigkeit 25 Schließlich ist ein Verfahren zur Gewinnung von flüs-
liefert, um dem Druck der Hochofenbeschickung sigem Eisen aus Erzen bekannt, wobei die Erze in einem
standzuhalten, ist selten geworden, und die Ausgaben Drehrohrofen durch Kohlenmonoxyd zu schwammi-
für den Koks stellen in wirtschaftlicher Hinsicht die gern Eisen reduziert werden und das reduzierte Erz
Hauptbelastung für den Hochofenprozeß dar. in einen Schachtofen übergeführt und dort mittels
Entwicklungsländer, die beginnen, sich zu industri- 30 Brennstoffes unter Vergasung desselben geschmolzen
alisieren und mit reichen Erzlagerstätten eine- Eisen- wird. Hierbei wird das durch die Vergasung des Brennindustrie
aufbauen wollen, suchen ebenfalls einen Stoffes gebildete Kohlenmonoxyd mindestens teilweise
Ersatz für den wirtschaftlich mit außerordentlich in den Drehrohrofen übergeführt und dient dort zur
hohen Anlagekosten belasteten Hochofenprozeß, zu- Reduktion des Erzes. Unterhalb des mit einem Abmal
auch dort das Koksproblem das am schwersten 35 stich versehenen Gestells des Schachtofens befindet
zu überwindende Hindernis darstellt. sich eine von heißem Gas durchströmte Heizkammer.
Ein weiterer Nachteil des Hochofenprozesses besteht Diese Heizkammer kann jedoch nicht eine zum
darin, daß kein feinteiliges Erz verwendet werden kann, Schmelzen des reduzierten Erzes im Gestell ausweil
dieses dem Druck der Hochofenbeschickung nicht reichende Wärme liefern. Eine Regelungsmöglichkeit
standhält. Es muß vorher gesintert und verfestigt 4° für die Zusammensetzung des Reduktionsgases ist bei
werden, was zusätzliche Aufwendungen an Zeit und diesem Verfahren nicht gegeben. Außerdem stellt der
Arbeit erfordert. Schließlich ist zu bemerken, daß das Stickstoff der für die Vergasung des Brennstoffes verim
Hochofenprozeß gewonnene Roheisen noch einem wendeten Luft einen unzweckmäßigen Ballast in der
weiteren Verarbeitungsverfahren zu Stahl unterworfen Wärmebilanz des Verfahrens dar. .
werden muß, um es technisch verwenden zu können. 45 Die vorliegende Erfindung bezweckt die Vermeidung
werden muß, um es technisch verwenden zu können. 45 Die vorliegende Erfindung bezweckt die Vermeidung
Ein bekanntes, den Hochofenprozeß ersetzendes der geschilderten Schwierigkeiten und Nachteile. Im
Verfahren, mittels dessen flüssiges Eisen unmittelbar besonderen ist es ein Ziel der Erfindung, ein einfaches
aus dem Erz ohne das Roheisenstadium hergestellt Verfahren zu schaffen, das eine weitgehende Regewerden kann, ist das sogenannte Zyklon-Verfahren, lungsmöglichkeit für die Zusammensetzung des Gases
bei dem pulverförmiges Erz in Spezialkammern mit 50 und damit für den Ablauf der metallurgischen Reheißen
Gasen auf eine hohe Temperatur aufgeheizt aktionen erlaubt. .
und dann in einem Reaktor mit wassergekühlten Wän- Erfindungsgemäß sollen darüber hinaus, einfache den und Boden gelangt. Durch andere Öffnungen Anlagen zur Durchführung des Verfahrens geschaffen werden dem Reaktor staubförmige Kohle und Sauer- werden, die eine kontinuierliche und diskontinuierliche stoff zugeführt. Durch Regelung der Verbrennung des 55 Arbeitsweise ermöglichen und die Anlagekosten in Brennstoffes kann man durch einen Überschuß an bescheidenen Grenzen halten.
und dann in einem Reaktor mit wassergekühlten Wän- Erfindungsgemäß sollen darüber hinaus, einfache den und Boden gelangt. Durch andere Öffnungen Anlagen zur Durchführung des Verfahrens geschaffen werden dem Reaktor staubförmige Kohle und Sauer- werden, die eine kontinuierliche und diskontinuierliche stoff zugeführt. Durch Regelung der Verbrennung des 55 Arbeitsweise ermöglichen und die Anlagekosten in Brennstoffes kann man durch einen Überschuß an bescheidenen Grenzen halten.
Reduktionsgas hohe Temperaturen erhalten, wodurch Die Erfindung besteht bei einem Verfahren der
die in den Reaktor gelangenden Teilchen reduziert, eingangs bezeichneten Art in der gemeinsamen Vergeschmolzen
und durch die Wirkung der Zentrifugal- Wendung von kohlenstoff- und wasserstoffhaltlgem
kraft von Schlacke und Gangart getrennt werden. 60 Brennstoff, von im wesentlichen reinem Sauerstoff
Es wurde ferner ein Verfahren vorgeschlagen, bei zu dessen unvollständiger Verbrennung und von
welchem in einer kombinierten Schmelz- und Gas- elektrischer Energie als zusätzliche Heizung zum
erzeugungszone durch, Verbrennung von Brennstoffen Schmelzen des Reduktionsproduktes,
mit Luft oder Sauerstoff ein reduzierendes Gas her- Für das erfindungsgeniäße Verfahren kann natur-
gcstclll wird, das in einer anschließenden Reduklions- 65 feuchter Brennstoff verwendet werden,
zone im Gegenstroni· zu absinkenden Erzteilchen ge- Vorzugsweise wird in der Gaserzeugungszone ein
leitet wird. Dieses Verfahren hat den Nachteil, daß in Gemisch aus CO und H2 im Verhältnis von 75 bis
der kombinierten Schmelz- und Gascr/.cugungszone 85u/0 CO und 25 bis 15"/,, lla erzeugt, wobei die Tem-
peratur dieses Gasgemisches durch die zusätzliche tieferen als auch bei höheren Temperaturen annähernd
Heizung auf etwa 16500C gebracht wird. gleich ist.
Erfindungsgemäß kann durch Regelung der Menge Um den H2-Gehalt von 1L°/O auf 17 bis 20'V0 zu
des zugeführten Brennstoffes der Kohlenstoffgehalt erhöhen, bedarf es einer zusätzlichen Wasser- bzw.
im Schmelzpunkt wahlweise eingestellt werden. 5 Wasserdampfmenge, womit jedoch ein unerwünschter
Vorteilhaft wird bei diskontinuierlicher Durch- Wärmeabfall verbunden wäre. Dieser wird erfindungs-
führungdes Verfahrens jeweils nach einer Reduktions- . gemäß durch zusätzliche elektrische Heizung ausge-
phase die Zufuhr von Brennstoff und Reduktions- glichen, so daß man wieder Temperaturen von
produkt zur Schmelzzone unterbrochen und dann rund 165OQC erhält.
durch Erzeugen eines oxydierenden Gases in der io An Stelle von Wasserdampf kann auch Methan
Gaserzeugungs- und Schmelzzone, vorzugsweise durch in die Brennzone eingeführt werden, wobei Methan
Aufblasen von reinem Sauerstoff, das geschmolzene mit eventuell bei der Verbrennung entstandenem CO2
Produkt gefrischt. nach der Gleichung .
Das erfindungsgemäße Verfahren arbeitet in der ~
ersten Stufe auf die Erzeugung von Kohlenmonoxyd 15 ^H4 + CO2^ 2 CO +2 H2
hin, was bekanntlich durch unvollständige Ver- ■■
brennung des im Brennstoff vorhandenen Kohlen- wieder unter Bildung eines Gemisches von CO, H2,
stoffes bewerkstelligt werden kann. Bei der Ver- CH4 und CO2 reagiert.
brennung von Kohlenstoff mit reinem Sauerstoff zu Wie oben erwähnt wurde, ist es ein wesentliches
CO entstehen in der Brennzone Temperaturen von 20 Merkmal der vorliegenden Erfindung, die Schmelzetwa
27000C. Zur Erzeugung von 1000 kg Eisen (Fe) und Gaserzeugungsanlage durch eine zusätzliche
aus Fe2O3 benötigt man bei 12000C 1818 Nm3 CO, Heizung, d.h. also ohne unnötigen direkten Brennwobei
sich bei dieser Temperatur 67°/0 CO mit 33% stoffverbrauch und dementsprechend ohne die Er-CO2
im Gleichgewicht befinden. Bei 3000C befinden zeugung von übermäßigen Gasmengen, auf Schmelzsich
19,45% CO mit 80,55% CO2 im Gleichgewicht. 25 tempeartur zu bringen. Bevorzugt wird eine Licht-Daraus
ergibt sich, daß die in der Brennzone erreichte bogenheizung mit Soderberg- oder Graphitelektroden,
Temperatur von 27000C zu hoch ist, um optimale die von oben in eine geschlossene Schmelzkammer
Bedingungen in der Reduktionszone zu gewährleisten, ragen. Die Anlage zur Durchführung des erfindungs-
und diese Temperatur wird zweckmäßig herabgesetzt, gemäßen Verfahrens, bestehend aus einem geschlosseindem
Wasser oder Wasserdampf in die Brennzone 30 nen, mit einer feuerfesten Auskleidung versehenen
eingeführt wird. Um die Verbrennungstemperatur von Gefäß mit einer oder mehreren durch die Decke des
rund 2700 auf etwa 165O°C herabzusetzen, werden Gefäßes ragenden Soderberg- oder Graphitelektroden
erfindungsgemäß 20 bis 25 Volumprozent Wasser- zur Erzeugung eines elektrischen Lichtbogens, einer
dampf (bezogen auf die bei der Verbrennung von Anzahl von mit Einfallöffnungen des Gefäßes gasdicht
Kohlenstoff mit reinem Sauerstoff entstehende CO- 35 verbundenen Einführungsschächten für das reduzierte
Menge — 970 Nm3/1000 kg Fe = 100%) in die Material und einer der Anzahl der Einführungs-Brennzone
eingeführt. Die genannte CO-Menge reicht schächte entsprechenden Anzahl von mit einer feueraus,
um im Temperaturbereich von 1200 bis zu 3000C festen Auskleidung versehenen Reduktionstürmen, ist
(Ende der Reduktionszone) insgesamt 1000 kg Fe zu dadurch gekennzeichnet, daß eine oder mehrere
reduzieren. Der thermische Zerfall des zugeführten 4° Elektroden: durchbohrt sind und durch die Bohrung
Wasserdampfes verläuft in Gegenwart von Kohle nach eine heb- und senkbare Zuführungseinrichtung,
der Gleichung H2O + C i=t CO + H2 endotherm, bestehend aus zwei oder mehreren konzentrischen
wobei sich ein Gemisch von Wasserdampf, CO und H2 Rohren zur Zufuhr von Brennstoff, sauerstoff haltigem
bildet. Dieses Gleichgewicht verschiebt sich mit Gas und Wasserdampf eingesetzt ist. Es ist jedoch
steigender Temperatur nahezu vollständig auf die 45 auch möglich, mit einer Bodenelektrode und einer
rechte Seite. Der H2-Gehalt beträgt dann in diesem von oben eingeführten Elektrode zu arbeiten.
Reduktionsgas 10 bis 11%. Die Art des kohlenstoffhaltigen Materials, die
Reduktionsgas 10 bis 11%. Die Art des kohlenstoffhaltigen Materials, die
Die Reduktion von Fe2O3 mit reinem H2 verläuft zur Erzeugung des Reduktionsgases verwendet wird,
bei Temperaturen bis zu Il 50° C endotherm und darüber ist beliebig wählbar. Es können neben hochwertigen
leicht exotherm, während die Reduktion mit reinem 50 Kokskohlen auch minderwertige Kohlesorten, "öl,
CO bei allen in Frage kommenden Temperaturen Kohlenwasserstoffgase oder Mischungen davon verexotherm
verläuft. Bei Temperaturen von 3000C am wendet werden. Man kann vorteilhaft feuchte Brenn-Ende
der Reduktionszone ist der zugeführte Brenn- stoffe verwenden, wobei das enthaltene Wasser nach
stoff bis auf einen Rest von etwa 20% CO vollständig den früher angegebenen Reaktionen thermisch zersetzt
als chemisches Reduktionsmittel ausgenutzt. Bei 55 wird. Der im Brennstoff enthaltene Feuchtigkeitsgehalt
niedrigen Temperaturen liegt das CO als metastabiler wird bei der Bemessung des zusätzlichen Wassers
Stoff vor und ist vollkommen beständig. Da endo- bzw. Wasserdampfes berücksichtigt. Als Sauerstoff
therme Reaktionen bei höherer Temperatur günstiger lieferndes Gas wird reiner Sauerstoff oder sauerstoifals
bei tieferer Temperatur verlaufen (bei exothermen angereicherte Luft bevorzugt, damit der Stickstoff ballast
Vorgängen kehren sich die Temperaturverhältnisse 60 auf einem Minimum gehalten wird. Bei Verwendung
um), ist es vorteilhaft, die Reduktion mit H2 bei von naturfeuchter Kohle erhält man durch Verbrennen
höheren und mit CO bei tieferen Temperaturen vor der Kohle mit reinem Sauerstoff zu CO und Umsetzung
sich gehen zu lassen. des enthaltenen Feuchtigkeitsgehaltes zu CO und 11..
Auf Grund thermochemischer Erwägungen ergibt beispielsweise ein Reduktionsgas mit etwa 84,11V, (1O
sich, daß die Reduktion des F.isenoxyds mit einem 65 und 15,9% H2, bei Temperaturen über 800"C, die
Gemisch von 17 bis 20% Ha und 80 bis 83% CO in der Gaserzeugungszone vorliegen. Der erwünschte
nahezu tempcraturunabhätigig verläuft, d. It., daU die höhere Gehalt des Reduktionsgases an WasscrstolV
Reduktionswirkimg dieses Gasgemisches sowohl bei von beispielsweise 20% wird durch die .Umführung
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von zusätzlichem Wasserdampf erreicht, der zusammen sondern nur dann in das Schmelzgefäß fällt, wenn die
mit dem Sauerstoff eingebracht werden kann. Trommeln rotiert werden. An beide Trommeln
Durch die Regelungsinöglichkeit der Mengen des schließen sich die mit einer feuerfesten Auskleidung
zugegebenen Kohlenstoffes und Sauerstoffes einerseits versehenen Reduktionstürme 16 und 17 an, die bis
und durch die Möglichkeit der beliebigen Temperatur- 5 oben mit körnigem Erz gefüllt sind. Am oberen Ende
reglung durch elektrische Heizung andererseits gelingt der Türme sind Aufgabevorrichtungen 18 und 19
es auf einfache Weise, die Zusammensetzung des angeordnet. ■'.··■
Reduklionsgases und die Bedingungen in der Re- Statt der dargestellten kippbaren Anordnung des
duktionszone optimal einzustellen. Im allgemeinen Gefäßes 1 in der Tragkonstruktion 3 kann das ganze
wird auf Grund von Gleichgewiclitsbeziehungen das in io Gefäß auch auf einer Wippe angeordnet sein. .
die Schmelzzone kommende Reduktionsprodukt stets Die Durchführung des Verfahrens erfolgt in folgeneinen geringen Anteil an unreduziertem Eisenoxyd der Weise: Nachdem die Reduktionstürme 16 und 17 enthalten. Dieses Eisenoxyd wird durch im Schmelz- mit Erz gefüllt sind, wird in die Schmelzkammer Koks produkt gelösten Kohlenstoff indirekt reduziert, und eingebracht und die elektrische Heizung eingeschaltet, man hat es durch die erfindungsgemäße Kombination 15 Dann wird Sauerstoff und Brennstoff eingeblasen und von direkter und indirekter Reduktion in der Hand, die Schmelzkammer (zweckmäßig unter oxydierenden ein Fertigprodukt mit gewünschtem Kohlenstoffgehalt Bedingungen) so lange aufgeheizt, bis die Reduktionsherzustellen. In der Schmelzzone herrschen dann türme und das Erz annähernd auf eine Temperatur ähnliche Verhältnisse wie in einem Elektroschachtofen. von 200 bis 3000C unter der vorgesehenen Reduktions-Durch Zugabe von Kohle kann das Eisenoxyd in zo temperatur aufgeheizt sind. Dann wird durch Regelung der Schmelzzone reduziert weiden, bevor es schmilzt der Verbrennung, d.h. Zufuhr von überschüssigem oder nachdem es geschmolzen ist. Kohlenstoff, in der Gaserzeugungszone Kohlen-
die Schmelzzone kommende Reduktionsprodukt stets Die Durchführung des Verfahrens erfolgt in folgeneinen geringen Anteil an unreduziertem Eisenoxyd der Weise: Nachdem die Reduktionstürme 16 und 17 enthalten. Dieses Eisenoxyd wird durch im Schmelz- mit Erz gefüllt sind, wird in die Schmelzkammer Koks produkt gelösten Kohlenstoff indirekt reduziert, und eingebracht und die elektrische Heizung eingeschaltet, man hat es durch die erfindungsgemäße Kombination 15 Dann wird Sauerstoff und Brennstoff eingeblasen und von direkter und indirekter Reduktion in der Hand, die Schmelzkammer (zweckmäßig unter oxydierenden ein Fertigprodukt mit gewünschtem Kohlenstoffgehalt Bedingungen) so lange aufgeheizt, bis die Reduktionsherzustellen. In der Schmelzzone herrschen dann türme und das Erz annähernd auf eine Temperatur ähnliche Verhältnisse wie in einem Elektroschachtofen. von 200 bis 3000C unter der vorgesehenen Reduktions-Durch Zugabe von Kohle kann das Eisenoxyd in zo temperatur aufgeheizt sind. Dann wird durch Regelung der Schmelzzone reduziert weiden, bevor es schmilzt der Verbrennung, d.h. Zufuhr von überschüssigem oder nachdem es geschmolzen ist. Kohlenstoff, in der Gaserzeugungszone Kohlen-
Das Verfahren kann kontinuierlich oder diskonti- monoxyd erzeugt, und durch Einführen von Wasser-
innerlich durchgeführt werden. Bei kontinuierlicher dampf wird, wie früher erwähnt, ein Gemisch aus
Durchführung wird unter Aufrechterhaltung der 25 etwa 75 bis 85% CO und 25 bis 15% H2 erzeugt,
reduzierenden Bedingungen in der Schmelzzone je ein Das reduzierende Gas streicht nach oben durch die
Überlauf für die Schlacke und das geschmolzene Reduktionstürme und beginnt das Erz zu reduzieren.
Produkt vorgesehen, und diese Produkte werden Nach Einschalten des Rotationsantriebes für die
laufend von Zeit zu Zeit abgezogen. Trommeln 12 und 13 fällt das reduzierte Produkt in
Das erfindungsgemäße Verfahren und die Einrich- 30 das Schmelzgefäß. Nun wird das Reduktionsprodukt
tungen zu seiner Durchführung werden in der Zeich- unter Einwirkung der elektrischen Heizung nieder-
nung näher erläutert. geschmolzen. Der geringe Anteil des erhaltenen nicht
Die Fig. 1 und 2 zeigen Aufriß und Grundriß reduzierten Eisenoxydes wird indirekt durch gelösten
eines Schmelz- und Gaserzeugungsgefäßes mit ange- Kohlenstoff reduziert, wobei, da dies ein endothermer
schlossenen Reduktionstürmen. . 35 Vorgang ist, der sonst eintretende Wärmeverlust· mit
In F i g. 1 ist mit 1 ein geschlossenes Schmelz- und der elektrischen Heizung kompensiert wird.
Gaserzeugungsgefäß bezeichnet, das etwa elliptischen Die in den F i g. 1 und 2 dargestellte Anlage ist Querschnitt hat und, eine feuerfeste Auskleidung 2 für einen diskontinuierlichen Betrieb bestimmt. Sobald besitzt. Das Gefäß ist kippbar in einer Tragkonstruk- das Schmelzgefäß bis zu etwa einem Drittel gefüllt ist, tion 3 gelagert. Durch die obere Decke des Gefäßes 40 wird die Erzeugung des reduzierenden Gases untersind zwei Soderberg- oder Graphitelektroden 4 und 4' brochen und der Rotationsantrieb der Trommeln eingeführt, von denen eine oder beide durchbohrt abgestellt. Von jetzt an kann kein zusätzliches Redaksein können. An der Durchtrittsstelle sind die Elek- tionsprodukt in das Schmelzgefäß fallen. Durch troden von einem K iililzylinder 5 umgeben. Durch die Aufblasen eines Sauerstoffstrahles durch eines der Bohrung 6 der Elektrode 4 ist heb- und senkbar eine 45 Zuführungsrohre wird, gegebenenfalls nach Zugabe aus konzentrischen Rohren 7. 8 bestehende Zu- von Zuschlagstoffen, das geschmolzene C-haltige führungseinrichtung für Brennstoff und Brenngas Produkt gefrischt. Anschließend wird durch Kippen eingesetzt. Durch das Innenrohr 8 kann beispielsweise des Gefäßes der Stahl und die Schlacke abgegossen, pulverförmiger Koks oder Kohle und durch den woVauf die nächste Reduktionsphase in beschriebener Ringraum zwischen Innenrohr 8 und äußerem Rohr 7 50 Weise durchgeführt werden kann. Da der den Redukkann Sauerstoff eingebracht werden. Auch die umge- tionsphasen . zwischengeschaltete Frischprozeß nur kehrte Anordnung ist möglich. Wasserdampf oder wenige Minuten in Anspruch nimmt (etwa 10 Minuten) Wasser können mit dem Sauerstoff eingebracht werden. und außerdem unter Wärmeabgabe verläuft, bleibt das Eine Reservezufiilirimgseinrichuing, die mit 9 be- Erz in den Reduktionstürmen auf Reduktionstempezeichnct ist, kann in der Bohrung der zweiten Elektrode 55 ratur, und die nächste Reduktionsphase kann sofort vorgesehen sein. Mit K) und 11 sind Abstichlöcher begonnen werden,
bezeichnet. ■ _ . . . Durch das folgende Ausführungsbeispiel wird das
Gaserzeugungsgefäß bezeichnet, das etwa elliptischen Die in den F i g. 1 und 2 dargestellte Anlage ist Querschnitt hat und, eine feuerfeste Auskleidung 2 für einen diskontinuierlichen Betrieb bestimmt. Sobald besitzt. Das Gefäß ist kippbar in einer Tragkonstruk- das Schmelzgefäß bis zu etwa einem Drittel gefüllt ist, tion 3 gelagert. Durch die obere Decke des Gefäßes 40 wird die Erzeugung des reduzierenden Gases untersind zwei Soderberg- oder Graphitelektroden 4 und 4' brochen und der Rotationsantrieb der Trommeln eingeführt, von denen eine oder beide durchbohrt abgestellt. Von jetzt an kann kein zusätzliches Redaksein können. An der Durchtrittsstelle sind die Elek- tionsprodukt in das Schmelzgefäß fallen. Durch troden von einem K iililzylinder 5 umgeben. Durch die Aufblasen eines Sauerstoffstrahles durch eines der Bohrung 6 der Elektrode 4 ist heb- und senkbar eine 45 Zuführungsrohre wird, gegebenenfalls nach Zugabe aus konzentrischen Rohren 7. 8 bestehende Zu- von Zuschlagstoffen, das geschmolzene C-haltige führungseinrichtung für Brennstoff und Brenngas Produkt gefrischt. Anschließend wird durch Kippen eingesetzt. Durch das Innenrohr 8 kann beispielsweise des Gefäßes der Stahl und die Schlacke abgegossen, pulverförmiger Koks oder Kohle und durch den woVauf die nächste Reduktionsphase in beschriebener Ringraum zwischen Innenrohr 8 und äußerem Rohr 7 50 Weise durchgeführt werden kann. Da der den Redukkann Sauerstoff eingebracht werden. Auch die umge- tionsphasen . zwischengeschaltete Frischprozeß nur kehrte Anordnung ist möglich. Wasserdampf oder wenige Minuten in Anspruch nimmt (etwa 10 Minuten) Wasser können mit dem Sauerstoff eingebracht werden. und außerdem unter Wärmeabgabe verläuft, bleibt das Eine Reservezufiilirimgseinrichuing, die mit 9 be- Erz in den Reduktionstürmen auf Reduktionstempezeichnct ist, kann in der Bohrung der zweiten Elektrode 55 ratur, und die nächste Reduktionsphase kann sofort vorgesehen sein. Mit K) und 11 sind Abstichlöcher begonnen werden,
bezeichnet. ■ _ . . . Durch das folgende Ausführungsbeispiel wird das
An das elliptische Gefäß 1 sind beiderseits drehbare Verfahren gemäß der Erfindung noch näher erläutert:
Trommeln 12 und 13 angesetzt, die oberhalb der Ein Marampaerzkonzentrat mit folgender Zu-
Einfallöffnungcn 20 in der Decke des Gefäßes enden 60 sammensetzung: 91,6% Fe2O3, 0,29% Mn2O3, 3,8%
und durch Abdeckschürzcn 21,22 gasdicht abgedichtet SiO2, 0,37% CaO, 0,020% S, 3,64% Al2O3, 0,22%
sind. Die Trommeln 12 und 13 können einen Zahn- MgO und 0,032% P2O5 wurde als Rohstoff verwendet,
kranz 14 besitzen, an dem ein Antrieb 15 angreift. Dieses Erz wurde in die Reduktionstürme einer Anlage,
Die Trommeln sind mit einer feuerfesten Auskleidung wie in Fig. 1 beschrieben, eingefüllt. In das mit den
versehen. Ihre Anordnung, d. h. ihre Steigung gegen 65 Reduktionstürmen gasdicht verbundene Schmelzgefäß
die Horizontale, ist so, daß das körnige Reduktions- mit einem Fassungsvermögen von etwa 20 t wurden
produkt nicht unter dem Einfluß der Schwerkraft zuerst 600 kg grobstückiger Koks chargiert, die
den Weg durch die Trommeln zurücklegen kann, Elektroden in leitende Verbindung mit dem eingefüllten
■ ■ 7 ■ ' ■ . ■ 8 .
Koks gebracht und dann die elektrische Heizung Wenn an Stelle des beschriebenen, aus CO und H2
eingeschaltet. Nachdem der Koks zu glühen begonnen bestehenden Reduktionsgasgemisches reines- CO zur
hatte, wurde durch die in der Zeichnung dargestellte Reduktion verwendet wird, so hat das Abgas eine
Zuführungseinrichtung durch den Ringraum zwischen Temperatur von 30O0C und eine Zusammensetzung
Innenrohr und Außenrohr Sauerstoff mit einem 5 von 19,45 °/0 CO und 80,55 °/0 CO8. In diesem Fall ist
Reinheitsgrad von 99,5 °/0 eingeblasen, bis ungefähr die die Ausnutzung der Kohle als Reduktionsmittel besser,
Hälfte des eingefüllten Kokses zu CO2 verbrannt war. aber die Reduktionswirkung und die Geschwindigkeit
Durch die hohe Verbrennungstemperatur bei Aufrecht- ist geringer, weil die CO-Reduktion temperaturabhän-
erhaltung einer oxydierenden Atmosphäre wurde die gig ist, während die Reduktion mit dem beschriebenen
Anlage, bestehend aus Schmelzgefäß, Trommeln und io Gasgemisch nahezu temperaturunabhängig ist. Es
Türmen, auf Reaktionstemperatur aufgeheizt. wird daher die vorher beschriebene Arbeitsweise mit
Nach der Erreichung der gewünschten Temperatur dem Gasgemisch bevorzugt.
von etwa 1500° C im Schmelzgefäß wurde durch das Der Siliziumgehalt von 0,45 °/o im Reduktionsinnenrohr
naturfeuchte Kokskohle mit folgender produkt kann durch kurzes Aufblasen von reinem
Zusammensetzung: 77,1% C, 4,98% H, 1,81 %S, 15 Sauerstoff entfernt werden, wobei der Kohlenstoff-O,
N, 9,30 °/o H2O, 6,8% Asche eingebracht. Durch gehalt gleichzeitig auf einen Wert von 0,10% zurückden
Ringraum wurde reiner Sauerstoff in solchem geht. ^ " Verhältnis
eingeblasen, daß sich eine reduzierende Die Wärme-und Materialbilanz dieser Arbeitsweise
Atmosphäre, d. h. ein Überangebot an Kohle einstellte. war die folgende:
Die in der Kohle enthaltene Feuchtigkeit wurde *o
dabei in CO und H2 zersetzt. Wärmegewinn
Die in der Kohle enthaltene Feuchtigkeit wurde *o
dabei in CO und H2 zersetzt. Wärmegewinn
Wie früher . erwähnt, ist das thermochemisch ^~r <jg<j gg ke
r\ günstigste Verhältnis von CO und H2 etwa 78 bis _OR?Qfi Jt
~J 80% CO und 20 bis 22% H2. Es wurden daher, um
zu diesem Verhältnis zu gelangen, 230 kg Wasser »5 890,64 kg Fe/t Stahl
pro 1000 kg naturfeuchter Kohle zugesetzt. Das
pro 1000 kg naturfeuchter Kohle zugesetzt. Das
Wasser wurde in Form von flüssigem Wasser mit unter Berücksichtigung der eingespritzten Feuchtigkeit
dem Sauerstoffstrahl eirigeblasen. Das Reduktionsgas und Umsatz der letzteren zu H2 und CO 802 027 Kcal
hatte nach Einblasen dieses zusätzlichen Wassers eine
: Zusammensetzung von 79,5% CO und 20,5% H2. 30 _ u
■ ;■ Die Verbrennungstemperatur sollte theoretisch Warmeverbraucn
15700C betragen, lag aber infolge von Wärme- Reduktion von 14134 ke Fe O '
abstrahlung auf 1400°C. Die fehlende Wärme wurde ^ 9g % kg Fe 100 543 Kcal
durch elektrische Heizung ersetzt und eine Tefieratur ' °
von 165O0C eingestellt. Die Menge an Redul jnsgas 35 Reduktion von Mn2O3 zu 2 kg Mn .... 2 668 Kcal
betrug 1022 Nm3/1000 kg Eisen und bestand aus Reduktion von SiO2 zu 4,5 kg Si ...... 24 827 Kcal
814,6 Nm3 CO und 207,4 Nm3 H2. „ J , . n~ ft,e? „ ■■■«-».■,
Das entwickelte Gas strömte aus dem Gaserzeu- Reduktion von P2O5 zu 0,15kgP ..... 562Kcal
gungs- und Schmelzgefäß durch die Drehtrommeln und Reduktion von Fe zu Fe3C mit 3,50 C.. 1 575 Kcal
die mit Erz gefüllten Reduktionsschächte. Sobald die 40 ,„- . , lx « ».. . ■'„, ,, ointnn-v 1
Reduktion begonnen hatte, wurden die Drehtrommeln Warmeinhalt des flushen Stahles ..... 270 600 Kcal
in Bewegung gesetzt und mit konstanter Winkel- Wärmeinhalt des Abgases
122 640 Kcal
geschwindigkeit bewegt. Dadurch ergab sich eine Wärmeinhalt der flüssigen Schlacke ... 120400Kcal
gleichmäßige Abwartsbewegung und gleichmaßige
tj Reduktion des Erzes. Das Reduktionsprodukt fiel in 45 Wärmeverluste (17,5%) ............. 140 354 Kcal
tj Reduktion des Erzes. Das Reduktionsprodukt fiel in 45 Wärmeverluste (17,5%) ............. 140 354 Kcal
das Schmelzgefäß und wurde unter dem Einfluß der 784169 Kcal
elektrischen Heizung geschmolzen. Eine Probenahme
des Reduktionsproduktes am Ende der Drehtrommeln ■....-..'..
vor Einfällen in das Schmelzgefäß zeigte, daß 90% Noch zur Verfügung stehende Wärme: 17 858 Kcal
des eingesetzten Fe2O3 zu Fe reduziert waren. Der 50 802 027 Kcal
Rest des Eisenoxydes wurde durch im flüssigen Bad 7imi«>v· 1
gelösten Kohlenstoff indirekt reduziert.. ■.. . _I21i2l£±iL
Die Zusammensetzung des im Schmelzgefäß ge- 17 858 Kcal
schmolzenen Produktes war die folgende:
0,35% C, 0,20% Mn, 0,45% Si, 0,040% S, 55 Zusätzliche Wärme, um die Temperatur
0,015% P, auf 1650° C zu halten..... ....121000KCaI
.die Zusammensetzung der Schlacke: . , , . ,' .
An elektrischer Energie nötig:
2,84% FeO, 0,74% Mn2O3, 31,38% SiO2, „ g g-
2,84% FeO, 0,74% Mn2O3, 31,38% SiO2, „ g g-
. 31,50% CaO, 0,17% S, 31,25% Al2O3, 1,95% 6o 1HSS^3
MgO, 0,17% P2O6. -17 858 Kcal
MgO, 0,17% P2O6. -17 858 Kcal
Das am oberen Ende der Türme entweichende 103 142 Kcal = ——— = 120 kWh/t Stahl
Abgas hatte eine Temperatur von 3150C und folgende 860
?^om^enoet^ 570 kg naturfeuchte
«, 10,1 % H2O. Dieses Gas hat noch einen hohen Heiz- Kohle
wert. Es kann zur Dampferzeugung oder zum Sintern
von Erz verwendet werden. pro 11 Stahl 12OkWh
1413,4 | - | Materialbilanz | Schlacke | FeO | 6,10 | O1 | Gas | |
, 4,5 | Stahl | kg | Mn2O3 | 1,59 | kg | |||
Gesintertes Erz | 58,6 | Fe | kg | SiO2 | 67,29 | 430,22 | ||
kg | 5,7 | Mn | 989,6 | CaO | 67,59 | |||
Fe1O3 | ,0,3 | Si. | 2,0 | S - - | -0,37 | |||
Mn1O | 56,2 | 4,5 | AI2O3 | 67,05 | ||||
SiO, | 3,4 | S | MgO | 4,17 | ||||
CaO | 0,5 | 0,25 | P2O5 | 0,37 | ||||
S ■' | 1542,6 | |||||||
AI1O, | P | |||||||
MgO | 0,15 | |||||||
P3O5 | ||||||||
Zuschläge (kg)
Kalk: | C | 3,50 | 214,53 | C 436,41 |
CaO 60,0 | ||||
Kohle 570,57 | H2 28,30 | |||
davon | H2O 53,37 | |||
Asche 38,8 | S.O.N 10,33 | |||
1000 | 958,63 | |||
2173,17 | ||||
ίο
Claims (6)
1. Verfahren zur Gewinnung von flüssigem
Eisen durch Umsetzung von Eisenoxyd mit einem reduzierenden Gas in einer Reduktionszone und
Schmelzen des Reduktionsproduktes in einer mit einer zusätzlichen Heizung versehenen kombinierten
Gaserzeugungs- und Schmelzanlage, aus der das erzeugte Gas direkt der Reduktionszone zugeführt
und das Reduktionsprodukt direkt in die kombinierte Gaserzeugungs- und Schmelzzone übergeführt wird, ge kennzeichne t d u rch die
gemeinsame Verwendung von kohlenstoff- und wasserstoffhaltigem Brennstoff, von im wesentlichen
reinem Sauerstoff zu dessen unvollständiger Verbrennung und von elektrischer Energie als
zusätzliche Heizung zum Schmelzen des Reduktionsproduktes.
2. Verwendung von naturfeuchtem Brennstoff für das Verfahren nach Anspruch 1.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in der Gaserzeugungszone
ein Gemisch aus CO und H1 im Verhältnis von
75 bis 85·/, CO und 25 bis 15% H2 erzeugt wird, wobei die Temperatur dieses Gasgemisches
durch die zusätzliche Heizung auf etwa 16500C
gebracht wird. " -; „ . , ■
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß durch Regelung der
Menge des zugeführten Brennstoffes der Kohlenstoffgehalt im Schmelzprodukt wahlweise eingestellt
wird..;'.''■'."'■ r;j--::''· ■■'.'.V^V-V·^-: ^' '■' . ~ -.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß bei diskontinuierlicher Durchführung des Verfahrens jeweils nach
einer Reduktionsphase die Zufuhr von Brennstoff und Reduktionsprodukt zur Schmelzzone unterbrochen
wird und dann durch Erzeugen eines oxydierenden Gases in der Gaserzeugungs- und
Schmelzzone, vorzugsweise durch Aufblasen von reinem Sauerstoff, das geschmolzene Produkt
gefrischt wird. "
6. Anlage zur Durchführung des Verfahrens
nach den Ansprüchen 1 bis 5, bestehend aus einem geschlossenen, mit einer feuerfesten Auskleidung
versehenen Gefäß mit einer oder mehreren durch die Decke des Gefäßes ragenden Soderberg- oder
Graphitelektroden zur Erzeugung eines elektrischen Lichtbogens, einer Anzahl von mit Einfallöffnungen
des Gefäßes gasdicht verbundenen Einführungsschächten für das reduzierte Material und einer
der Anzahl der Einführungsschächte entsprechenden Anzahl von mit einer feuerfesten Auskleidung
versehenen Reduktionstürmen, dadurch gekennzeichnet,
daß eine oder mehrere Elektroden durchbohrt sind und in die Bohrung eine heb- und senkbare
Zuführungseinrichtung, bestehend aus zwei oder mehreren konzentrischen Rohren zur Zufuhr
von Brennstoff, sauerstoffhaltigem Gas und Wasserdampf, eingesetzt ist.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Family
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