DE1414199B1 - Kernreaktor - Google Patents
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Description
1 2
Die Erfindung betrifft einen heterogenen, insbe- Effekt bewirkt, ist beispielsweise in der F i g. 2 durch
sondere mit Leichtwasser moderierten Kernreaktor, die Kurve 3 dargestellt.
bei dem infolge der spezifischen Verteilung von Um derartige Heißstellen abzuschwächen, ist es beModerator
und Brennstoff und deren Anordnung kannt (z. B. aus »Nuclear Engineering«, August 1957,
zueinander in örtlich begrenzten Bereichen zu ört- 5 S. 332, und November 1957, S. 478), auf die Spitze
liehen Leistungsspitzen führende Spitzen des Neu- des Neutronenflusses durch an den betreffenden
tronenflusses auftreten. Stellen der Brennelemente angebrachte starke Ab-
Bekanntlich ist die örtliche Verteilung des Neu- sorbermaterialien einzuwirken. Abgesehen davon,
tronenflusses in der Spaltzone eines Kernreaktors daß derart starke Absorber auch den Flußverlauf in
stark anisotrop. Bei einer als homogen idealisierten io der weiteren Umgebung relativ stark beeinflussen,
kritischen Anordnung ergibt sich etwa ein Verlauf, entsteht an der betreffenden Stelle ein starker Fluß-
wie er als Kurve 1 in der F i g. 1 dargestellt ist. Der einbruch und damit ein Leistungseinbruch. Außer-
Neutronenfluß nimmt hier mit wachsendem Abstand dem wird die Flußverteilung sehr ungleichmäßig,
von der Mitte stark ab, da zum Rande hin zahlreiche wobei unter Umständen zusätzliche, wenn auch
Neutronen aus der Spaltzone wegdiffundieren. 15 niedrige Flußspitzen auftreten können.
Da die aus den Spaltvorgängen ergebende ther- Es ist die Aufgabe der Erfindung, die durch die
mische Leistung proportional dem Produkt aus Neu- Spitzen des Neutronenflusses bedingten örtlichen
tronenfluß und Spaltstoffkonzentration in den Brenn- Leistungsspitzen so abzubauen, daß die vorerwähnten
elementen ist, stellt das Integral des Neutronenflusses Nachteile nicht auftreten. Dadurch kann der Reaktor
über den Bereich der Spaltzone ein Maß für die ab- 20 bei gleicher Größe der Spaltzone mit einem Verlauf
gegebene Leistung des Reaktors dar. Die Kurve 1 der Leistungsdichte gemäß F i g. 2, Kurve 4 betrieben
gibt daher gleichzeitig ein Maß für die Leistungsdichte werden, wodurch sich eine Erhöhung der abgeb-
in der Spaltzone des Reaktors an. baren maximalen Leistung gemäß den schraffierten
Da aus Werkstoffgründen eine maximale ther- Bereichen 5 erzielen läßt. Diese Möglichkeit ist für
mische Leistungsdichte an keiner Stelle in der Spalt- 25 Leistungsreaktoren von großer Bedeutung im Hinzone
des Reaktors überschritten werden darf, kann blick auf die Wirtschaftlichkeit,
der Reaktor zulässigerweise nur so viel Leistung Der die Erfindung tragende Gedanke besteht nun abgeben, daß an seiner thermisch am höchsten be- darin, durch die gezielte Kombination einer entlasteten Stelle diese maximale Dichte nicht über- sprechend dem örtlich begrenzten Bereich abgestuften schritten wird. Es wird daher in der Reaktortechnik 30 Spaltstoffkonzentrationsverteilung mit einem Abangestrebt, die örtliche Verteilung der Leistungs- sorber, der bestimmte Eigenschaften aufweist, die dichte in der Spaltzone möglichst gleichmäßig zu gewünschte Verteilung der Leistung zu erreichen, gestalten, insbesondere aber Maxima und Spitzen Der Absorber muß dabei relativ schwach sein, und abzubauen und die Verteilungskurve zu glätten. außerdem muß sein Abbrandverhalten dem des be-
der Reaktor zulässigerweise nur so viel Leistung Der die Erfindung tragende Gedanke besteht nun abgeben, daß an seiner thermisch am höchsten be- darin, durch die gezielte Kombination einer entlasteten Stelle diese maximale Dichte nicht über- sprechend dem örtlich begrenzten Bereich abgestuften schritten wird. Es wird daher in der Reaktortechnik 30 Spaltstoffkonzentrationsverteilung mit einem Abangestrebt, die örtliche Verteilung der Leistungs- sorber, der bestimmte Eigenschaften aufweist, die dichte in der Spaltzone möglichst gleichmäßig zu gewünschte Verteilung der Leistung zu erreichen, gestalten, insbesondere aber Maxima und Spitzen Der Absorber muß dabei relativ schwach sein, und abzubauen und die Verteilungskurve zu glätten. außerdem muß sein Abbrandverhalten dem des be-
Um in diesem Sinne die Leistung eines Reaktors 35 treffenden Brennelementes angepaßt sein, damit er
zu erhöhen, ist es beispielsweise bekannt, durch Ab- auch für die Abbrandzeit des Brennelementes ent-
sorberstangen in der Umgebung der Mittelachse der sprechend wirksam ist. Ein solcher Absorber ist
Spaltzone den Neutronenfluß so zu vergleichmäßigen, Thorium 232.
daß über möglichst weite Bereiche der Spaltzone ein Es ist zwar allgemein bekannt, Thorium in Kernmöglichst hoher mittlerer Fluß herrscht und daß 40 reaktoren als Brennstoff zu verwenden. Ein derartiger
dessen Abfall am Rande der Spaltzone steiler wird Brennstoffstab ist beispielsweise in der USA.-Patentals
ohne diese Mitten-Absorberstangen. Dieser Ver- schrift 2 798 848 dargestellt. Brutstoff und Brennlauf
ist in der Kurve 2 der F i g. 1 dargestellt. stoff sind dort jedoch, getrennt durch eine Moderator-
Bei schnellen Reaktoren ist es auch bekannt, einen schicht, an verschiedenen Stellen im Stab angeordnet.
Leistungsverlauf entsprechend dem Flußverlauf nach 45 Infolge dieser räumlichen Trennung von Thorium
Kurve 2 in F i g. 1 dadurch zu erreichen, daß die und Brennstoff ist dann aber eine Beeinflussung einer
Spaltstoffkonzentration in der Mitte niedrig und am etwaigen Heißstelle im Brennstoff durch das Thorium
Rande höher gewählt wird (Genfer Berichte, Bd. 5, nicht möglich.
1956, S. 395). Die Lösung nach der Erfindung besteht bei einem
Aus dem Vergleich der beiden Kurven in Fig. 1 50 Kernreaktor der eingangs genannten Art darin, daß
ist ersichtlich, daß durch die angegebenen Maß- jeweils in den Bereichen der Heißstellen in den
nahmen die maximal abgebbare Leistung vergrößert Brennelementen die Konzentration des Spaltstoffes
werden kann, ohne eine maximale Leistungsdichte in herabgesetzt ist und zusätzlich Thorium 232 als Ab-
der Spaltzone zu überschreiten. Der schraffierte sorber eingebracht ist.
Bereich zwischen den Kurven 1 und 2 ist ein Maß für 55 Durch die Verringerung der Spaltstoffkonzen-
den Leistungsgewinn. tration wird, ohne den Neutronenfluß direkt zu
Aus konstruktiven Gründen ist es jedoch bei ändern, die Leistungsspitze zunächst wesentlich abheterogenen
Reaktoren nicht zu vermeiden, daß trotz gebaut, ohne daß ein Leistungseinbruch entsteht. Der
etwaiger Maßnahmen der angegebenen Art in der schwache Absorber Thorium bewirkt zusätzlich ein
Spaltzone örtlich begrenzte Bereiche auftreten, inner- 60 Glätten der Leistungsverteilung,
halb welcher infolge der spezifischen Verteilung von Eine besonders vorteilhafte Weiterbildung der ErModerator und Brennstoff und deren Anordnung zu- findung besteht darin, daß bei Brennstoffelementen, "einander örtlich begrenzte Spitzen des Neutronen- die Uran 238 enthalten, das Uran 238 ganz oder teilflusses auftreten, die zu örtlichen Leistungsspitzen weise durch Thorium 232 oder eine Thoriumverbinfuhren; es entstehen dann lokale Überhitzungen, 65 dung ersetzt wird, wobei der Spaltstoffgehalt am Ort sogenannte Heißstellen* an den in diesen Bereichen der Heißstelle im gewünschten Maße reduziert wird, befindlichen Brennstoffelementen. Ein derartiges Brennstoffelement hat den Vorteil der
halb welcher infolge der spezifischen Verteilung von Eine besonders vorteilhafte Weiterbildung der ErModerator und Brennstoff und deren Anordnung zu- findung besteht darin, daß bei Brennstoffelementen, "einander örtlich begrenzte Spitzen des Neutronen- die Uran 238 enthalten, das Uran 238 ganz oder teilflusses auftreten, die zu örtlichen Leistungsspitzen weise durch Thorium 232 oder eine Thoriumverbinfuhren; es entstehen dann lokale Überhitzungen, 65 dung ersetzt wird, wobei der Spaltstoffgehalt am Ort sogenannte Heißstellen* an den in diesen Bereichen der Heißstelle im gewünschten Maße reduziert wird, befindlichen Brennstoffelementen. Ein derartiges Brennstoffelement hat den Vorteil der
Eine Neutronenflußverteilung, die einen solchen einfachen Herstellung.
Die Erfindung sei nun an Hand der F i g. 3 ergänzend erläutert.
In F i g. 3 ist als Ausführungsbeispiel ein Bereich 11 dargestellt, welcher die Stoßstellen übereinanderliegender
Brennstoffelemente umfaßt. Die Halterung der Brennstoffelemente 12 erfolgt durch eine Grundplatte
13. Durch das Fehlen von Brennstoff in diesem Teil bildet sich in dem Bereich 11 eine Flußspitze aus,
die die Brennstoffelementenenden lokal stark überhitzen würde. Der Brennstoff 14 besitzt daher erfindungsgemäß
zunächst innerhalb des schraffiert gezeichneten Bereiches 15 eine geringere Konzentration
des Spaltstoffes, so daß die abgegebene Leistung trotz des örtlich erhöhten Flusses nicht so stark ansteigt.
Wegen der nun verminderten Neutronenabsorption erhöht sich der zuerst örtlich relativ eng begrenzte
Flußanstieg und breitet sich so aus, daß nun kleinere überhitzungen an der Übergangsstelle zwischen dem
Gebiet mit vermindertem Spaltstoffgehalt und dem mit normalem Spaltstoffgehalt auftreten. Um auch
diese Überhitzungen möglichst gering zu halten oder ganz zu vermeiden, ist erfindungsgemäß zusätzlich im
Bereich 15 Thorium 232 als Absorber vorgesehen, der das Auftreten einer Leistungsüberhöhung durch
gezieltes Eingreifen an den entsprechenden Stellen in den Neutronenfluß selbst verhindert.
Die vorgeschlagenen Maßnahmen zur Vermeidung der Leistungsspitzen können auch an anderen Stellen
als den im Ausführungsbeispiel nach F i g. 3 erwähnten Enden der Brennelemente Anwendung
finden, beispielsweise an den vertikalen Trennstellen zwischen zwei Brennstoffelementboxen oder in der
Nähe der Führungsscheiden für die Regelelemente, wo ebenfalls relative Moderatoranhäufungen auftreten.
Claims (2)
1. Heterogener, insbesondere mit Leichtwasser moderierter Kernreaktor, bei dem in der Reaktorspaltzone
infolge der spezifischen Verteilung von Moderator und Brennstoff und deren Anordnung
zueinander in örtlich begrenzten Bereichen zu örtlichen Leistungsspitzen führende
Spitzen des Neutronenflusses auftreten, dadurch gekennzeichnet, daß jeweils in
diesen Bereichen in den Brennelementen die Konzentration des Spaltstoffes herabgesetzt ist und
zusätzlich Thorium 232 als Absorber eingebracht ist.
2. Kernreaktor nach Anspruch 1, dessen Brennelemente Uran 238 enthalten, dadurch gekennzeichnet,
daß in den genannten Bereichen das Uran 238 ganz oder teilweise durch Thorium 232 oder eine Thoriumverbindung ersetzt ist.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEL0029210 | 1957-12-05 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1414199B1 true DE1414199B1 (de) | 1969-10-16 |
Family
ID=7264798
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19571414199 Pending DE1414199B1 (de) | 1957-12-05 | 1957-12-05 | Kernreaktor |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE1414199B1 (de) |
FR (1) | FR1208092A (de) |
GB (1) | GB903142A (de) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5009837A (en) * | 1989-11-03 | 1991-04-23 | Westinghouse Electric Corp. | Axially modular fuel assembly and rod for optimal fuel utilization |
ES2648588T3 (es) | 2014-10-17 | 2018-01-04 | Thor Energy As | Elemento combustible para un reactor nuclear de agua en ebullición |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE902282C (de) * | 1939-05-02 | 1954-01-21 | Commissariat Energie Atomique | Verfahren zur Stabilisierung einer Energieerzeugungseinrichtung |
US2798848A (en) * | 1951-07-13 | 1957-07-09 | Kenneth H Kingdon | Neutronic reactor fuel element |
-
1957
- 1957-12-05 DE DE19571414199 patent/DE1414199B1/de active Pending
-
1958
- 1958-12-03 GB GB39001/58A patent/GB903142A/en not_active Expired
- 1958-12-05 FR FR1208092D patent/FR1208092A/fr not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE902282C (de) * | 1939-05-02 | 1954-01-21 | Commissariat Energie Atomique | Verfahren zur Stabilisierung einer Energieerzeugungseinrichtung |
US2798848A (en) * | 1951-07-13 | 1957-07-09 | Kenneth H Kingdon | Neutronic reactor fuel element |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB903142A (en) | 1962-08-09 |
FR1208092A (fr) | 1960-02-22 |
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