DE1408896B - Verfahren zur Stahlherstellung in einem Tandemofen - Google Patents
Verfahren zur Stahlherstellung in einem TandemofenInfo
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Description
i 408
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Stahl in einem Tandemofen, bestehend aus
zwei nacheinander angeordneten und miteinander verbundenen Gefäßen, bei dem jedes Gefäß abwechselnd
als Frisch- bzw. Vorwärmgefäß benutzt wird, wobei in dem jeweils frischenden Gefäß flüssiges
Roheisen durch Einblasen von Sauerstoff mit hoher Geschwindigkeit unter einem spitzen Winkel
zur Badoberfläche und von einer Lage in unmittelbarer Nähe der Badoberfläche gefrischt wird und das
dabei entstehende Kohlenmonoxyd dem jeweils vorwärmenden Gefäß zugeführt wird, wo es verbrannt
und zur Vorwärmung von in diesem Gefäß befindlichen Einsatzmaterial verwendet wird.
Bei einem nach der französischen Patentschrift 1228 461 bekannten Verfahren dieser Art ist der
Winkel, unter dem der Sauerstoff oder die mit Sauerstoff angereicherte Luft gegen die Oberfläche des
Schmelzbades trifft, zu klein, die Geschwindigkeit des Sauerstoffs oder der mit Sauerstoff angereicherten
Luft ebenfalls zu klein und die Badtiefe zu gering, um zu erreichen, daß das aus dem Bad austretende
Kohlenmonoxyd durch Sauerstoff oberhalb des Badspiegels nicht in Kohlendioxyd umgewandelt
wird und somit für eine Erhitzung des Einsatzguts im Vorwärmgefäß verlorengeht. Das Einsatzgut im Vorwärmgefäß
wird demgemäß bei dem bekannten Verfahren nur unzureichend erwärmt.
Dies trifft verstärkt für ein nach der VDI-Zeitschrift,
1957, S. 1545, bekanntes Verfahren zu, bei dem der Sauerstoff oder die sauerstoffangereicherte
Luft praktisch parallel zur Oberfläche des Schmelzbades im Frischgefäß strömt.
Unabhängig hiervon ist es nach der französischen Patentschrift 933 098 bekant, einen Sauerstoffstrahl
oder einen mit Sauerstoff angereicherten Luftstrahl in ein Schmelzbad eines nur ein Reaktionsgefäß aufweisenden
Ofens unter einem spitzen Winkel so einzublasen, daß der Strahl tief in die Schmelze dringt.
Mit diesem Verfahren soll der Kohlenstoffgehalt der Schmelze durch Bildung von aus der Schmelze austretendem
Kohlenstoffmonoxyd gemindert werden. Da mit abnehmenden Kohlenstoffgehalt die Schmelztemperatur
des Einsatzmaterials steigt, ist für eine zunehmende Wärmezufuhr während der Behandlung
zu sorgen. Ein Teil der Wärmezufuhr ergibt sich durch Verbrennung des Kohlenmonoxyds oberhalb
des Badspiegels zu Kohlendioxyd. Deswegen ist man bei diesem Verfahren bestrebt, oberhalb des Schmelzbadspiegels
eine hinreichende Menge Verbrennungssauerstoff zur Verfügung zu haben. Für den Wärmehaushalt
des Verfahrens ist dies vorteilhaft, weil das Kohlenmonoxyd nicht zur Vorwärmung von Einsatzmaterial
in einem anderen Reaktionsgefäß verwertet wird.
Nach der britischen Patentschrift 623 881 ist es bekannt, in ein Schmelzbad eines nur ein Reaktionsgefäß aufweisenden Ofens Luft oder mit Sauerstoff
angereicherte Luft unter einem spitzen Winkel und Überschallgeschwindigkeit mittels einer Lanze zu
blasen, deren Mündungsabstand von der Oberfläche des Schmelzbades vorzugsweise 7,5 bis 15 cm beträgt.
In dieser Patentschrift ist angegeben, daß der Sauerstoffverbrauch im Schmelzbad pro Einheitsmenge
aus dem Bad zu entfernenden Kohlenstoffs wesentlieh geringer ist als bei bekannten Sauerstoffinjektionsverfahren
und auch wesentlich geringer als die theoretisch erforderliche Menge. Hieraus ist zu
schließen, daß bei dem bekannten Verfahren die Differenzmenge an Sauerstoff aus der über dem Bad
herrschenden Atmosphäre entnommen wird, da diese ja die einzige Quelle des zum Ausgleich der Differenz
benötigten Sauerstoffs ist. Dies wiederum setzt eine erhebliche Mengen Sauerstoff enthaltende Atmosphäre
über dem Bad voraus, in der dann aber auch das aus dem Bad entweichende Kohlenmonoxyd zu
Kohlendioxyd verbrennt.
Aufgabe der Erfindung ist es demgegenüber, das Verfahren eingangs genannter Art so zu leiten, daß
das aus dem jeweiligen Frischgefäß austretende Kohlenmonoxyd nicht zu Kohlendioxyd verbrennt,
sondern als Kohlenmonoxyd in das jeweilige Vorwärmgefäß gelangt, um das dort befindliche Einsatzmaterial
durch Reduktion und exotherme Reaktion zu Kohlendioxyd vorzuwärmen.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung dadurch gelöst, daß im jeweils frischenden Gefäß der Sauerstoff
oder die mit Sauerstoff angereicherte Luft gegen die Oberfläche des Schmelzbades unter einem
Winkel zwischen 35 und 50° mit einer Geschwindigkeit von mehr als 1,2 Mach gerichtet wird und die
Oberfläche des Schmelzbades geringer gehalten wird als 0,23 m2 pro Tonne Schmelzbad.
Der Winkelbereich und die Geschwindigkeit des
Sauerstoffs oder der mit Sauerstoff angereicherten Luft und die Oberfläche des Schmelzbades pro Tonne
Schmelzbad, somit die relative Tiefe des Schmelzbades sind so gewählt, daß der Strahl praktisch nicht
an der Oberfläche des Schmelzbades reflektiert wird, sondern im wesentlichen ganz in das Bad eintritt, wo
der in ihm enthaltene Sauerstoff zu Kohlenmonoxyd umgewandelt wird. Der Sauerstoffgehalt der Atmosphäre
oberhalb des Schmelzbades ist so gering, daß das austretende Kohlenmonoxyd nicht zu Kohlendioxyd
umgewandelt wird, sondern vielmehr als Kohlenmonoxyd in das Vorwärmgefäß übertritt.
Ausführungsbeispiele
Das geschmolzene und in Stahl umzuwandelnde Eisen wird in einem im Verhältnis zu seiner Breite
langen, als Frischgefäß dienenden Reaktionsgefäß mit Sauerstoff oder sauerstoffangereichertef Luft behandelt.
Der Sauerstoff oder die sauerstoffangereicherte Luft werden praktisch vollständig oder
zum größten Teil, also etwa zu mindestens 80%, an einem Ende des Reaktionsgefäßes auf einem Niveau
eingeführt, welches vorzugsweise über dem Metallspiegel liegt; die Einführung des Sauerstoffs oder dei
sauerstoffangereicherten Luft erfolgt bei Einhaltung der Lehre der Erfindung so, daß der Sauerstoff oder
die mit ihm angereicherte Luft tief in das Schmelzbad eindringt; der Herd des Reaktionsgefäßes ist se
geformt und die Tiefe des Bades so bemessen, da£ der Sauerstoffstrahl nicht auf die Bodenfläche de;:
Herdes aufschlägt, sondern bereits vorher in dem Bad fein dispergiert wird; an seinem anderen Ende
ist das Reaktionsgefäß mit einer Öffnung versehen. welche als Ausgang für die heißen, im Zuge der Reaktionen in und über dem Schmelzbad entstehender
Gase dient; die heißen Gase gelangen durch dieser Ausgang in ein ähnliches als Vorwärmgefäß dienendes
Reaktionsgefäß und bestimmen dort die Tempe ratur eines frisch zugegebenen Einsatzmaterials
welches in dieses weitere Reaktionsgefäß eingebrach worden ist, während die Feinung in dem ersten Re
aktionsgefäß fortgeschritten ist; das in dem erste
3 4
Reaktionsgefäß in Stahl umgewandelte Material wird Vorzugsweise wird der Sauerstoff oder die sauer-
sodann abgestochen, und das Verfahren wird umge- stoffangereicherte Luft etwa unter einem Einfalls-
kehrt, nach dem die Umwandlung in Stahl in dem winkel von 45° zu dem Schmelzbadspiegel einge-
ersten Reaktionsgefäß beendet ist; die Umkehrung blasen.
erfolgt in der Weise, daß das in dem zweiten Reak- 5 Der vertikale Abstand der Düse bzw. der Düsen,
tionsgefäß enthaltene Material nunmehr in ähnlicher durch welche der Sauerstoff bzw. die sauerstoffange-Weise
mit Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter reicherte Luft eingeblasen wird, von dem Schmelz-Luft
behandelt wird wie vorher das in dem ersten badpegel, liegt in der Regel zwischen 5 und 15 cm.
Gefäß enthaltene Material, das zweite Reaktionsge- Um zu erreichen, daß der Sauerstoff bzw. daß die
faß also nunmehr als Frischgefäß verwendet wird. io sauerstoff angereicherte Luft in das Schmelzbad tief
Dabei wird das im zweiten Reaktionsgefäß enthaltene genug eindringt, erzeugt man Schallgeschwindigkeiten
Material in Stahl umgewandelt, und die in ihm ent- bis zu 3 Mach.
stehenden heißen Gase gelangen in das erste Reak- Derjenige Anteil des Sauerstoffs bzw. der sauer-
tionsgefäß, welches wieder mit einem frischen Ein- stoffangereicherten Luft, welcher tief in das Schmelzsatzmaterial
belegt ist und jetzt als Vorwärmgefäß 15 bad eindringt, sollte 40%, vorzugsweise mindestens
dient. Die Temperatur in dem ersten Reaktionsgefäß 50% betragen.
wird nach Wunsch und Notwendigkeit geregelt, bis In der Regel braucht man bei dem erfindungsge-
die Stahlumwandlung in diesem Reaktionsgefäß mäßen Verfahren von außen keinen zusätzlichen
wieder beginnen kann. Diese hin- und hergehende Brennstoff zuzuführen.
Verfahrensweise kann beliebig oft wiederholt werden. 20 Die Sauerstoffzufuhr liegt zwischen 2,5 und 4,5 Nm3,
Verfahrensweise kann beliebig oft wiederholt werden. 20 Die Sauerstoffzufuhr liegt zwischen 2,5 und 4,5 Nm3,
Während die heißen Gase aus einem Reaktions- vorzugsweise jedoch zwischen 2,7 und 4,2 Nm3, am
gefäß, in dem gerade eine Strahlumwandlung des besten in der Größenordnung von 4 Nm3 pro Tonne
Eisens stattfindet, in das jeweils andere Reaktions- Eisen und pro Minute.
gefäß gelangen, in dem frisch zugeführtes Einsatz- Die Innenform des Herdes der Reaktorgefäße ist
material gelagert ist, kann die Temperaturregelung 25 vorzugsweise so ausgebildet, daß eine konstante
dieses eben frisch zugeführten Einsatzmaterials auf Zirkulation von geschmolzenem Eisen stattfindet, zuverschiedene
Weise erfolgen. So kann man dafür nächst von der Strahlauftreffstelle weg und dann
sorgen, daß nur die heißen Abgase ihren Wärme- nach dieser zurück. Das Bad kann z.B. im horizoninhalt
in das eben frisch zugeführte Einsatzmaterial talen Schnitt eine ovale Form haben und im vertiabgeben;
es können aber auch zusätzliche Gase zur 30 kalen Schnitt rechteckige Form oder Kreisform. Die
Temperaturregelung in das frisch zugeführte Einsatz- absolut größte Badtiefe tritt bevorzugt in der vertimaterial
mit eingeführt werden. Es kann zusätzlicher kalen Mittellinie ihres Längsquerschnitts auf, wäh-Sauerstoff
oder zusätzliche sauerstoffangereicherte rend in den verschiedenen Querschnitten außerhalb
Luft in dem mit frisch zugeführtem Einsatzmaterial der zentralen Mittellinie die größten Tiefen jeweils
belegten Reaktionsraum eingeführt werden, damit 35 in der vertikalen Mittellinie der einzelnen Querdas
Kohlenmonoxyd der Abgase zu Kohlendioxyd schnitte zu finden sind. Um den Aufbau eines Herdes
verbrennt und eine Temperatursteigerung eintritt. zu erleichtern, können auch polygonale Formen anWenn
andererseits die Temperatur zu hoch wird, so gewandt werden, die den vorgeschriebenen Kurven
kann Wasserdampf oder Stickstoff oder Argon oder annähernd folgen. Aus konstruktiven Überlegungen
ein anderes neutrales Gas zugeführt werden, um die 40 empfiehlt es sich, die Herdform dadurch zu verein-Temperatur
der aus dem gerade zur Strahlgewinnung fachen, daß man einen flachen Boden mit abgeeingesetzten
Reaktionsraum eingeführte Gase herab- böschten Seitenwänden macht oder geneigten Seitenzusetzen
und damit auch die Temperatur des in den und Bodenflächen, welche sich an ihrer tiefsten Stelle
anderen Reaktionsraum frisch eingeführten Einsatz- in der Mitte des Bades, z. B. in der Längsmittelmaterials.
Wenn der Tandembetrieb gewechselt wird, 45 ebene treffen. Tote Eckräume sollten soweit als mögwird
die Temperatur des dann in das andere Reak- lieh vermieden werden.
tionsgefäß frisch eingefhrten Einsatzmaterials ebenso Während des Stahlherstellungsbetriebs werden die
geregelt. Reaktionsgefäße gewöhnlich stationär gehalten.
Die Schmelzbäder in dem Tandemofen sollten Jedes Reaktionsgefäß des Tandemofens ist vor-
jedenfalls im Arbeitsbereich des Sauerstoffstrahls 50 zugsweise unabhängig von dem anderen kippbar, um
mindestens 1,50 m, vorzugsweise 1,80 m tief und das behandelte Eisen ausschütten zu können und um
noch tiefer sein. Ein Bad, welches für 100 t Fassungs- die Schlacke beseitigen oder auswechseln zu können,
vermögen ausgelegt ist, sollte etwa 6 m lang, 3 m Die Reaktionsgefäße brauchen jedoch nicht unbe-
breit und 1,80 m tief sein. Diese Tiefe sollte auf alle dingt kippbar zu sein; das geschmolzene Eisen kann
Fälle an der tiefsten Stelle liegen, also dort, wo der 55 vielmehr auch durch Abstichöffnungen abgelassen
Sauerstoff oder der sauerstoffangereicherte Luftstrahl werden.
am nächsten an den Herdboden herankommt. An- Bei den beiden Reaktionsgefäßen des Tandemlagen
für 300 t Fassungsvermögen müssen entspre- ofens sind vorzugsweise seitliche Öffnungen für die
chend größer gebaut werden. Beschickung mit dem Einsatzmaterial, also z. B. mit
Unter sauerstoffangereicherter Luft wird auch mit 60 Roheisen, Schrott und Erz sowie mit Behandlungs-Luft
verdünnter Sauerstoff verstanden. Gewöhnlich medien, wie Kühlmitteln, Flußmitteln, Schlackenverwendet man einen Sauerstoffgehalt von mindestens bildnern u. dgl. vorgesehen. Weitere Öffnungen könr
80 Volumprozent; die obere Grenze für den Sauer- nen in den Seitenwandungen vorgesehen sein, beistoffgehalt
ist allein durch wirtschaftliche Überlegun- spielsweise um Reparaturen an der feuerfesten Ausgen
gesetzt. 65 kleidung vornehmen zu können.
Die üblichen und wirtschaftlich günstigsten Sauer- Bevorzugt wird in den Reaktionsgefäßen ein
Stoffkonzentrationen liegen zwischen 95 und 90 Vo- Unterdruck aufrechterhalten, denn durch Luftinfiltra-
lumprozent. tion in den über dem Schmelzbad gelegenen Raum
der Reaktionsgefäße wird zusätzlich Hitze erzeugt.
Es hat sich ferner als vorteilhaft erwiesen, wenn der Sauerstoffstrahl oder der saustoffangereicherte
Luftstrahl, der in das Schmelzbad eindringen soll, von einer Sauerstoffatmosphäre oder einer sauerstoffangereicherten
Luftatmosphäre umgeben ist, welche mit geringerer Geschwindigkeit strömt als der zentrale
Strahl; die umgebende Sauerstoffatmosphäre dringt also in das Bad selbst nicht ein, sondern fließt
nur entlang dessen Oberfläche. Die Einschließung des Zentralstrahls hoher Geschwindigkeit mit einer
Atmosphäre von geringerer Strömungsgeschwindigkeit verhindert, daß der mit hoher Geschwindigkeit
strömende Strahl Stickstoff mit in das Schmelzbad hineinreißt. Dadurch wird die unerwünschte Anreicherung
von Stickstoff in dem Metall vermieden. Der Sauerstoff bzw. die sauerstoffangereicherte Luft
in der Umgebung des Strahls übernimmt gleichzeitig die Stahlumwandlung der Eisenschmelztropfen, die
aus dem Bad in den über diesem gelegenen Raum aufgewirbelt werden.
Um den schnellfließenden Sauerstoff- oder sauerstoffangereicherten
Luftstrom mit einer Schutzatmosphäre wiederum von Sauerstoff oder sauerstoffangereicherte
Luft zu umgeben, erfolgt die Einführung durch eine Lanze, welche eine innere Leitung für
den schnellen Sauerstoffstrahl und eine äußere Leitung für den langsameren Sauerstoffstrahl der Schutzatmosphäre
aufweist. Die innere Leitung, welche den zentralen schnellen Strahl erzeugt, weist an ihrem
Ende zweckmäßig eine Düse, etwa eine Venturidüse, auf. Die Lanze wird gekühlt, beispielsweise dadurch,
daß durch einen sie umgebenden Mantel ein Kühlmedium, vorzugsweise Wasser, geschickt wird.
Die innere Leitung, durch welche der mit hoher Geschwindigkeit strömende Gasstrom austritt, kann
im Zentrum des Sauerstoffblasrohrs vorgesehen sein; sie kann aber auch exzentrisch innerhalb der äußeren
Leitung untergebracht sein, derart, daß die innere Leitung beim tiefsten Punkt der äußeren Leitung
liegt. Es tritt dann mehr Schutzgas über dem schnellen Sauerstoffsträhl aus als unter diesem, und diese
Verteilung ist von Vorteil, weil die Unterseite der Lanze näher an der Schmelzbadoberfläche liegt und
der Schutzgasbedauf hier deshalb geringer ist.
Die Ausflußöffnungen für den schnellen Gasstrom und für das Schutzgas brauchen nicht in der gleichen
Ebene zu liegen, z. B. kann die Ausflußöffnungen für das Schutzgas höher gelegen sein als die Ausflußöffnung
für den schnellen Gasstrom, beispielsweise kann sie 30 bis 60 cm über der Hauptdüse, d. h. der
Düse mit schnellem Gasstrom, liegen. Man erreicht damit eine bessere Verteilung des Schutzgases. Zum
gleichen Zweck können Ablenkelemente um die Düse des schnellen Gasstroms herum angeordnet
sein, welche ebenfalls die Aufgabe haben, das Schutzgas
zu verteilen. Die Geschwindigkeiten und die Volumina der einzelnen Gasströme werden je nach
den herrschenden Bedingungen eingestellt, die Strömungsgeschwindigkeit des schnellen Stroms von
Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft kann bis 3 Mach betragen, während das Schutzgas aus der
Lanze mit einer Geschwindigkeit von 100 bis 170 m pro Sekunde austreten kann.
Um zu vermeiden, daß das feuerfeste Material, insbesondere an der Abdeckung des Reaktionsgefäßes und an den Wänden desselben von aus
spritzender Metallschmelze und/oder Schlacke stark angegriffen wird, läßt man bevorzugt einen Gasstrom
von Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft oder ein Inertgasstrom an der Abdeckung und an
den Wänden des Reaktionsraums entlangfließen. Die Richtung und die Geschwindigkeit dieses Gasstroms
werden so eingestellt, daß Metallschmelzspritzer und braune Eisenoxyddämpfe von der Abdeckung und
der Seitenwandung des Reaktionsraums abgelenkt
ίο werden.
Der Gasstrom, welcher die Spritzer und Dämpfe ablenkt, sollte in seinem Volumen und seiner Zusammensetzung
so eingestellt sein, daß keine schädlich hohen Temperaturen an dem feuerfesten Material
auftreten. Weiter hat es sich als zweckmäßig erwiesen, bei der Ausbildung des Reaktionsgefäßes die
Seitenwandung desselben mit einer Neigung nach innen ansteigen zu lassen und auf diese nach innen
geneigte Seitenwände die Abdeckung entweder als
ao ein ganzes Stück oder aufgebaut aus mehreren Abdeckwänden abnehmbar aufzusetzen. Der Dachanstieg
pro 30 cm Gewölbespannweite ist bevorzugt größer als bei den üblichen Reaktionsgefäßen, vorzugsweise
größer als 5 cm.
Vorzugsweise arbeitet man mit verhältnismäßig niederen Temperaturen. Der Hauptanteil der Wärmemenge,
welche notwendig ist, um das Verfahren einzuleiten und aufrechtzuerhalten, wird durch die bei
chemischen Reaktionen in dem geschmolzenen Eisen frei werdende Wärme geliefert. Ein Wärmerückgewinnungssystem
ist nicht notwendig. Es genügt vielmehr die aus dem Ofen aufsteigenden Gase in Abgaskesseln zu verwerten.
Die Reaktionsgefäße können direkt miteinander verbunden oder zusammengebaut sein, wobei jedoch
dafür gesorgt sein muß, daß das geschmolzene Metall nicht in wesentlicher Menge von dem einen Reaktionsgefäß
in das andere fließt, es sei denn, daß dies in besonderen Fällen gewünscht ist.
Die Reaktionsgefäße können auch durch eine Drosselstelle miteinander verbunden sein, welche an
austauschbare Schlackentaschen und einen Abgaszug angeschlossen werden kann.
Um die Spritzer von geschmolzenem Eisen von der Abdeckung der Reaktionsgefäße ablenken zu
können, sind Blasrohre und Düsen vorgesehen, welche zweckmäßig gekühlt sind.
An den äußeren, d. h. den voneinander abgelegenen Enden der Reaktionsgefäße sind zweckmäßig
ao Hauben anbringbar, welche das im Gasstrom jeweils
nachgeschaltete Reaktionsgefäß jeweils abschließen und die Abgase aus diesem sammeln. Hauben- und
Lanzenträger sind zweckmäßig auf einem schienengängigen Fahrzeug angebracht, so daß sie in ihre jeweiligen
Arbeitsstellungen verfahren werden können. Die Lanzen werden zweckmäßig durch eine Abschirmplatte
oder eine Tür des Ofens in diesen eingeführt.
Feuerfest ausgekleidete oder gekühlte Leitungen führen von den Hauben nach einer Abgasleitung.
Vorzugsweise ebenfalls wassergekühlte Hilfslanzen dienen der Einführung zusätzlichen Sauerstoffs,
sauerstoffangereicherter Luft, Dampfes oder Inertgases wie Argon und/oder Stickstoff; diese Einführung
erfolgt gewöhnlich nächst der Verbindungsstelle der beiden Reaktionsgefäße, um die Temperatur des
Einsatzmaterials in dem einen Reaktionsgefäß auf eine gewünschte Höhe zu bringen.
Öffnungen in den Seitenwandungen der Reaktionsgefäße dienen der Probeentnahme, der Temperaturmessungen,
der Entschlackung, der Flußmittelbeigabe ohne Unterbrechung des Blasprozesses. Besonders
bedeutsam sind diese Öffnungen bei der Umwandlung von phosphorhaltigem Eisen in Stahl in
einem »2-Schlackenverfahren«, bei dem zunächst eine erste bis auf einen P2O5-Gehalt von 15 bis 17%
angereicherte Schlacke entfernt wird und sodann eine weitere Schlacke, bis der Phosphorentzug aus dem
Eisen bis auf einen gewünschten Wert eingetreten ist.
Bei Durchführung eines 2-Schlackenverfahrens
zwecks Umwandlung von phasphorhaltigem Eisen in Stahl empfiehlt es sich, einen kippbaren Ofen zu verwenden.
Als besonders vorteilhaft in diesem Fall erweist es sich dabei, daß die Zusammensetzung der
Schlacke durch Entnahme von Proben in kurzen Intervallen festgestellt werden kann, daß Zusätze
jederzeit beigegeben werden können, daß die Schlacke abgezogen werden kann, wenn eine bestimmte Zusammensetzung
erreicht ist und daß neues schlackenbildendes Material zugesetzt werden kann, alles,
ohne daß der Blasvorgang unterbrochen werden muß.' Es kann deshalb die Strahlerzeugung durch Feinung
von phosphorhaltigem Eisen nicht nur mit höherer Produktionsgeschwindigkeit erfolgen als bisher, sondern
auch unter schärferer metallurgischer Kontrolle.
In den Figuren ist ein Tandemofen zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens dargestellt.
Es zeigt
Fig. la einen Längsschnitt durch ein Reaktionsgefäß des TandeiTLoiens,
Fig. Ib einen Querschnitt durch das Reaktionsgefäß nach F i g. 1 a,
Fig. Ic eine Draufsicht auf das Reaktionsgefäß
nach den Fig. la und 1 b im Schnitt,
Fig. 2 eine Draufsicht auf den Tandemofen,
Fig. 3 einen Längsschnitt durch den Tandemofen
nach F i g. 2,
F i g. 4 einen Vertikalschnitt durch den zentralen Teil des Tandemofens, geschnitten in der Längsachse,
Fig. 5 einen Längsschnitt durch eine konzentrische
Lanze,
Fig. 6 einen Querschnitt durch eine exzentrische
Lanze.
Der Tandemofen nach den Fig. 2 und 3 weist zwei gleiche, kippbare, im übrigen jedoch stationäre
Reaktionsgefäße A und B in Tandemanordnung auf.
Jeder von ihnen ist mit verschließbaren Beschickungsöffnungen CH A bzw. CHB und verschließbaren Wartungsöffnungen
MA bzw. MB versehen. Die Herdgruben
BHA bzw. BHB beider Reaktionsgefäße haben
je ein Fassungsvermögen von 100 t und sind an ihren tiefsten Stellen 1,80 m tief. Lanzenwagen LCA und
LCB tragen Lanzen POL1 bzw. POL2 für die Zufuhr
von Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft und Abgasabflußhauben EA bzw. EB. Die Abgasabflußhauben
EA bzw. E8 werden wahlweise über Abgaszüge
DA bzw. aDß an eine gemeinsame Abgasleitung
D angeschlossen. Die Lanzen POL1 und DL1
einerseits bzw. POL2 und DL2 andererseits durchsetzen
Abschirmplatten SHA und SH ß, welche die
voneinander abgelegenen Öffnungen der Reaktionsgefäße A und B verschließen.
Mit den Bezugszeichen α und ax einerseits und b
sowie bx andererseits sind in F i g. 2 Lanzen für die
Einführung von Sauerstoff oder sauerstoffangerreicherter Luft, Luft, Dampf oder Inertgas oder anderen
zur Temperaturregelung dienender Gase in die Reaktionsgefäße A bzw. B bezeichnet.
In F i g. 2 sind mit DL1 Lanzen für die Einführung
von Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter •5 Luft oder Luft oder Dampf oder Inertgas bezeichnet;
das durch diese Lanzen eingeführte gasförmige Medium erzeugt einen Schutzgasstrom PG von solcher
Richtung und solcher Geschwindigkeit, daß Spritzer von Eisen und Schlacke und/oder Dämpfe
ίο von oxydiertem Eisen wenigstens teilweise abgelenkt
werden, wenn sie nach der Abdeckung und den Wänden des Reaktionsgefäßes hin vorzudringen suchen.
Diese Lanzen werden jeweils in denjenigen Reaktor eingeführt, in weichem die Stahlumwandlungsbehandlung
stattfindet. Auch sie sind deshalb vorzugsweise auf dem Lanzenwagen LCA und LCB befestigt.
Die F i g. 1 a, Ib und 1 c zeigen Einzelheiten bei einem einzigen Reaktionsgefäß, das für Tandembetrieb
bestimmt ist. Die Tiefe des Schmelzbades BHA
ist so gewählt, daß der Sauerstoffstrahl 3 bei Überschallgeschwindigkeit nicht bis zum Boden der Herdgrube
vordringt. Das Bad hat ein Fassungsvermögen von 100 t, eine Länge von 6 m, eine Breite von 3 m
und eine Tiefe von 1,80 m.
Mit 9 ist die Tragschiene einer Kippeinrichtung bezeichnet, welche auf Walzen 10 läuft.
Die Seitenwände W sind nach innen geneigt. Eine
Abdeckung RL ruht auf diesen Seitenwänden und ist aus einer Vielzahl von abnehmbaren Platten aufgebaut.
Der Anstieg der Abdeckung beträgt etwa Vo cm pro Zentimeter Gewölbespannweite.
In F i g. 4 ist mit T eine Drosselstelle bezeichnet, welche die einander zugekehrten Öffnungen OA
und Oß der unabhängig voneinander kippbaren Reaktionsgefäße
A und B miteinander verbindet. Von der Drosselstelle T aus führt eine Verbindung nach
einem Abgaszug WF und austauschbaren Schlackentaschen IS. Schieber SA und SB sind zu beiden Seiten
der Drosselstelle T vorgesehen, um die Öffnungen OA
und Oß absperren zu können. Wenn z. B. das Reaktionsgefäß
B außer Betrieb genommen werden muß, so wird es mittels des Schiebers SB geschlossen, während
das Reaktionsgefäß A weiterarbeitet. Die Abgase aus dem Reaktionsgefäß A verlassen dieses
dann durch die Drosselstelle T und den Abgaszug WF in Richtung des Pfeils G; mitgerissene Schlacke wird
in austauschbaren Schlackentaschen 75 gesammelt.
Das Verfahren der Stahlherstellung wird im folgenden
unter Bezugnahme auf die F i g. 2 und 3 erläutert. Dabei wird von der Voraussetzung ausgegangen,
daß aus dem Reaktionsgefäß B eben Stahl abgestochen worden ist. Während des Abstichs wird die
Abgasabzugshaube EA, welche bislang an der Öffnung
des Ofens A stand, durch die Sauerstofflanze POL1
und die Lanze DL1 ersetzt. Das umgekehrte erfolgt
im Ofen B. Diese Vorgänge werden durch Verschieben der schienengängigen Wägen LCA und LCn in
die in F i g. 2 gezeichneten Stellungen eingeleitet. Das Reaktionsgefäß A ist mit Eisenerz und/oder Schrott
sowie Flußmittel gefüllt, und diese Rohstoffe sind bereits geschmolzen und auf eine bestimmte Temperatur
eingestellt worden, während im Reaktionsgefäß B geblasen worden ist. In dem Reaktionsgefäß A
wird unmittelbar nach der Ersetzung der Abgasabzugshauben und der Anbringung der Lanzen
Sauerstoff eingeblasen. Während das Reaktionsgefäß B noch angestochen ist, kann somit bereits
009 547/95
Sauerstoff in das Reaktionsgefäß A durch die wassergekühlte
Lanze POL1 fließen, deren Bauart im einzelnen aus den F i g. 5 und 6 zu erkennen ist. Die
Lanze POL1 umfaßt eine innere Leitung 1 mit einer
Venturidüse 2, durch welche der innere Sauerstoffstrom 3 mit lütraschallgeschwindigkeit von zwischen
1,2 und 3 Mach in das Bad eintritt, ausgehend von einer Stelle über dem Niveau 4 des Schmelzbadspiegels
und gerichtet unter einen Winkel von 45° gegen die Oberfläche des Bades. Eine Leitung 6 umschließt
die Leitung 1 in der Ausführungsform der F i g. 5 konzentrisch, in der Ausführungsform der
F i g. 6 exzentrisch. Aus der Leitung 6 wird Sauerstoff oder sauerstoffangereicherte Luft mit einer geringeren
Geschwindigkeit von etwa 100 bis 170 m pro Sekunde ausgeblasen, so daß kein Eindringen in
das Bad stattfindet, aber eine Schutzatmosphäre 7 um den inneren Strahl 3 herum gebildet wird, die sich
auch über die Badoberfläche 4 erstreckt und eine Stahlumwandlung bewirkt. Die Leitungen 1 und 6
sind von einem Kühlmantel 8 umgeben, durch welchen Wasser nach der Lanzenspitze und zurück
strömt; ungefähr 4 Nm3 Sauerstoff werden pro Tonne Eisen und pro Minute durch die Lanze POL1 eingeführt,
wobei mindestens 50% mit Überschallgeschwindigkeit eingeführt werden.
Die Lanze POL1 liegt mit ihrer Düse 2 ungefähr 5
bis 15 cm über der Badoberfläche. Ein oder mehrere Strahlen PG von Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter
Luft, von Luft, Dampf oder Inertgas werden über dem Schmelzbad BHA mittels einer Lanze
DLx erzeugt, und zwar mit solcher Geschwindigkeit
und solcher Richtung (Richtung durch Pfeile angedeutet), daß sie Spritzer von Schlacke und Eisenteilchen
gegen die Abdeckung auf ein Minimum herabsetzen. Es braucht nicht unbedingt vom Ende des
Reaktionsgefäßes her eingeblasen zu werden; es kann auch zusätzlich oder ausschließlich parallel zur
Abdeckung geblasen werden; es kann aber auch an einer Stelle unterhalb der Abdeckung von verschiedenen
Stellen aus in das Reaktionsgefäß eingeblasen werden.
Die Gase, welche, aus dem Reaktionsgefäß A kommend, in das Reaktionsgefäß B eintreten, enthalten
eine große Menge von Kohlenmonoxyd. Durch die Düsen b und O1 wird Sauerstoff oder sauerstoffhaltige
Luft oder Dampf oder ein Inertgas eingeführt, um die Temperatur der Abgase zu regeln. Die Ströme
von Sauerstoff, sauerstoffangereicherter Luft, reiner Luft, Dampf oder Inertgas verlaufen so, daß der
resultierende Gasstrom zum Reaktionsgefäß B hin gerichtet ist.
Nachdem das Reaktionsgefäß B vollständig abgestochen ist, werden Eisen und/oder Schrott sowie
Flußmittel, unter Umständen auch Eisenerz in das Reaktionsgefäß B eingeführt. Die Einführung kann
auf einmal erfolgen oder portionsweise oder kontinuierlich. Das Einsatzmaterial wird auf eine gewünschte
Temneratur vorerhitzt, geschmolzen und dann durch die Verbrennung des in den Abgasen des Reaktionsgefäßes
A enthaltenen Kohlenmonoxyds und, wenn notwendig, durch zusätzliche Verbrennung eines
Gases, welches durch die Lanzen b und b1 eingeführt
wird, auf einer bestimmten Temperatur gehalten.
Wenn in dem Reaktionsgefäß A das Bad die gewünschte
Zusammensetzung erreicht hat, wird das Reaktionspefäß A abgestochen; während des Abstichs
werden die Stellungen der Abgasabzugshauben EA und EB und der Lanzen ICA und ICB in den voneinander
abgelegenen Enden der Reaktionsgefäße wieder umgetauscht.
Es beginnt dann unmittelbar anschließend die Einblasung in das Reaktionsgefäß B, Das Bad in diesem
Reaktionsgefäß ist in der Zwischenzeit, in welcher die Umwandlung im Reaktionsgefäß A stattfand, auf
die gewünschte Temperatur erhitzt worden. Das Reaktionsgefäß wird nunmehr mit Eisen, Erz und/oder
Schrott sowie Flußmitteln neu beschickt.
Es wird also keine Zeit mit dem Beschicken und Vorwärmen des Einsatzmaterials verloren.
Die Blasperioden in den Reaktionsgefäßen A und B werden nur für diejenigen Zeiten unterbrochen,
die notwendig sind, um die Stellung der Lanzen ICA und LC8 sowie der Abgashauben EA
und EB zu verändern. Damit wird die gesamte Verfahrensdauer
abgekürzt.
Mitreißverluste sind bei dem erfindungsgemäßen Verfahren nicht kritisch, weil das von dem Gasstrom
aus dem gerade zur Stahlerzeugung eingesetzten Reaktionsgefäß mitgerissene Material in dem gerade
zur Vorerhitzung eingesetzten Reaktionsgefäß wieder eingefangen wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist besonders für die Herstellung von Stahl aus phosphorhaltigem
Roheisen geeignet.
Da der Sauerstoffstrahl nicht auf die Grundfläche der Herdgrube auftritt, ist die Auskleidung geschützt.
und die Wartungskosten sind gering. Darüber hinaus bleiben die Sauerstoffbläschen klein, so daß ihre Gesamtoberfläche
groß und ihre Reaktivität hoch ist, was zu einer Beschleunigung des Gesamtverfahrens
beiträgt. Die kinetische Energie des Gasstrahls wird gedämpft, so daß die Oberfläche ruhig bleibt und
keine großen Mitreißverluste eintreten.
Der Sauerstoff wird so eingeblasen, daß eine niedrige Reaktionstemperatur aufrecherhalten bleibt
und die Dampfreaktion von Eisen vermindert ist. Der Staubgehalt der Rauchgase wird geringer.
Claims (14)
1. Verfahren zur Stahlherstellung in einem Tandemofen, bestehend aus zwei nacheinander
angeordneten und miteinander verbundenen Gefäßen, bei dem jedes Gefäß abwechselnd als
Frisch- bzw. Vorwärmgefäß benutzt wird, wobei in dem jeweils frischenden Gefäß flüssiges Roheisen
durch Einblasen von Sauerstoff mit hoher Geschwindigkeit unter einem spitzen Winkel zur
Badoberfläche und von einer Lage in unmittelbarer Nähe der Badoberfläche gefrischt wird und
das dabei entstehende Kohlenmonoxyd dem jeweils vorwärmenden Gefäß zugeführt wird, wo
es verbrannt und zur Vorwärmung von in diesem Gefäß befindlichen Einsatzmaterial verwendet
wird, dadurch gekennzeichnet, daß im jeweils frischenden Gefäß der Sauerstoff oder die
mit Sauerstoff angereicherte Luft gegen die Oberfläche des Schmelzbades unter einem Winkel
zwischen 35 und 50° mit einer Geschwindigkeit von mehr als 1,2 Mach gerichtet wird und die
Oberfläche des Schmelzbades geringer gehalten wird als 0,23 m2 pro Tonne Schmelzbad.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Einfallswinkel 45° beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Sauerstoff oder die
sauerstoffangereicherte Luft mit einer Geschwindigkeit von 3 Mach zugeführt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß 2,5 bis 4,5,
vorzugsweise 4 Nm3, Sauerstoff pro Tonne Eisen und Minute zugeführt werden.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Strahl
von Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft von einer Schutzatmosphäre ebenfalls aus Sauerstoff
oder sauerstoffangereicherter Luft umschlossen wird, welche mit geringerer Geschwindigkeit
strömt und nicht in den Schmelzbadspiegel eindringt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Schutzatmosphäre mit einer
Geschwindigkeit von 100 bis 170 m pro Sekunde parallel zu dem Hauptstrahl eingeführt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß ein Strahl aus
Sauerstoff oder sauerstoffangereicherter Luft oder Inertgas längs der Abdeckung und/oder den
Seitenwänden des Gefäßes geführt wird mit solcher Richtung und Geschwindigkeit, daß Spritzer
und braune Dämpfe aus dem Schmelzbad mindestens teilweise von Seitenwänden und Abdekkung
abgelenkt werden.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß phosphorhaltiges
Eisen bearbeitet wird.
. 9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Raum
über dem Schmelzbad Unterdruck herrscht.
10. Tandemofen zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß seine Gefäße (A, B) als Herdofen ausgebildet sind.
11. Tandemofen nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß beide Gefäße (A, B) unabhängig
voneinander kippbar sind.
12. Tandemofen nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß Ausflußöffnungen
(6) für die Schutzatmosphäre (F0) über den Ausflußöffnungen
(1) für den Hauptstrahl (3) liegen.
13. Tandemofen nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß Abgasabzugshauben
(EA, E8) und/oder Lanzenträger auf
Wagen (LCA, LC8) angebracht sind, mittels welchen
wahlweise die Hauben (EA, E8) und die
Lanzen (POL1, POL2, DL1, DL^ in Arbeitsstellung
gebracht werden können.
14.Tandemofen nach einem der Ansprüche 10
bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß zur Temperaturregelung des in dem jeweils nachgeschalteten
Gefäß (A, B) neu eingeführten Materials nächst dem Übergang von einem Gefäß (A, B)
zum anderen Lanzen (a, b, av bt) für die Einführung
von Sauerstoff, sauerstoffangereicherter Luft, reiner Luft, Dampf oder Inertgas vorgesehen
sind.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
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