DE1303099C2 - Verfahren zur verminderung einer abnutzung der auskleidung einer insbesondere nach dem sauerstoffblasverfahren arbeitenden stahlgewinnungsanlage - Google Patents

Verfahren zur verminderung einer abnutzung der auskleidung einer insbesondere nach dem sauerstoffblasverfahren arbeitenden stahlgewinnungsanlage

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DE1303099C2 DE19641303099D DE1303099DA DE1303099C2 DE 1303099 C2 DE1303099 C2 DE 1303099C2 DE 19641303099 D DE19641303099 D DE 19641303099D DE 1303099D A DE1303099D A DE 1303099DA DE 1303099 C2 DE1303099 C2 DE 1303099C2
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Description

3 4
weiterem Brennen wandelt sich das amorphe A-Magne- der periodischen Erneuerung der Auskleidung züge*
siumaxid in das gewünschte kristalline und hoch rechnet werden. Es wurde ermittelt, daß ungefähr
temperaturfeste /Ϊ-Magnesiamoxid um. Diese Um- 7 kg an feuerfestem Material bei jeder in Sauerstoff·
Wandlung verläuft zwer grundsätzlich recht langsam, blasöfen erzeugten Tonne Stahl verlorengehen,
läßt sich jedoch durch Anwesenheit gewisser Mengen 5 Dieses allgemeine Problem der Abnutzung der
von anderen Oxiden wie SiOn, AI11O3, Fe2O9 und CaO, Auskleidung bei metallurgischen Anlagen ist naitur-
die in dem Ausgangsmaterial als Verunreinigungen gemäß bereits Gegenstand eingehender Untersuchun»
enthalten oder auch dem Brennprodukt zusätzlich als gen gewesen, die zu dem Ergebnis geführt haben, daß
»Promotoren« zugeführt sein können und die während für die Abnutzung der Auskleidungen neben rein
des Brennens einen glasflüssigen Z^tand annehmen, io mechanischen und thermischen Einwirkungen vor
so beschleunigen, daß eine schnelle und im wesent- allem Reaktionsvorgänge und Lösungsvorgänge eine
liehen vollständige Umwandlung des a-MgO in die Rolle spielen, zufolge denen Bestandteile aus der
Periklas-Form erfolgt. Nach dem Brennen wird das Schlacke in die Auskleidung und umgekehrt auch aus
Produkt, das durch die glasphasigen Bestandteile der Auskleidung in die Schlacke wandern. Dabei ist
zusammengebacken sein kann, zerkleinert. 15 der letztgenannte Fall, insbesondere wenn es sich um
Die beim Brennen entstandenen Periklas-Kristalle Bestandteile des Bindemittels handelt, besonders
sind sehr klein und müssen daher in der Auskleidung schwerwiegend, denn wenn das Bindemittel in die
noch durch ein Bindemittel zusammengehalten *ver- Schlacke wandert, werden die einzelnen feuerfesten
den.. Normalerweise wird dabei ein keramisches Binde- Teilchen innerhalb der Auskleidung gelockert und
mittel verwendet, das im wesentlichen aus CaO, MgO, ao schließlich frei. Beispielsweise stieg in einem unter-"
Fe2O3, Cr2O3, Al2O3 und SiO2 besteht und ganz oder suchten Sauerstoffblasofen während des Betriebs der
teilweise durch die schon beim Brennen vorhandenen Gehalt der Schlacke an Magnesiumoxid von O auf
g'a;phasigen Bestandteile gebildet sein kann. Es ist etwa 5 Gewichtsprozent an, und es wurde gefunden,
auch weiterhin bekannt, als Bindemittel für die Peri- daß dieser Anstieg primär von Periklas-Teilchen her-
klas-Kristalle schwach (kaustisch) gebrannte Muigne- 35 rührt, die von der Auskleidung erodiert oder abgelöst
sia zu verwenden. In jedem Fall schmilzt dabei das worden sind.
Bindemittel bei höherer Temperatur zu einer glas- In einer sehr umiangreichcn Untersuchung der artigen Phase, die die einzelnen Periklas-Teilchen um- Schlackenbeständigkeit zahlreicher feuerfester Baugibt. Da die Periklas-Teilchen sich im allgemeinen stoffe (Torsinduslrie-Zeitung 54 [1930], S. 810 bis 812, etwas ineinander »verhaken« und sich deshalb nicht 30 907 bis 910 und 928 und 929), in die allerdings Magnenennenswert gegeneinander bewegen können, lassen sia-Materialien nicht mit einbezogen wurden, ist auch sich die auf diese Weise gebildeten feuerfesten Ma- schon die Vermutung ausgesprochen worden, daß die terialien auch bei Temperaturen oberhalb des Er- durch diese Vorgänge bewirkte Verschiebung der weichungspunktes oder des Schmelzpunktes des glas- Molekularverhältnisse in dem System Schlacke/Ausphasigen Bindemittels verwenden. Der Anteil an 35 kleidung einem Gleichgewicht zustrebt. Daraus wurde Bindemittel macht im allgemeinen etwa zwischen 6 die an sich zutreffende allgemeine Forderung abgeleitet und 20% des feuerfesten laterials aus. (Härders und Kienow, Feuerfestkunde, 1968,
Das glasphasige Bindemittel kann im übrigen noch S. 152), daß sich die Wanderungstendenz einzelner mit Asphalt, Teer oder Pech kombiniert werden. Diese Bestandteile dadurch gering halten läßt, daß die Stoffe wirken als temporäre Binder und werden 40 chemische Zusammensetzung der Auskleidung mögschließlich in ein Kohlenstoff-Bindemittel umge- liehst ähnlich, derjenigen der Schlacke eingestellt wird wandelt. Bei einem häufig angewandten Verfahren (was mit der schon erw."tinten Regel übereinstimmt, wird das zerkleinerte gebrannte Magnesiumoxid mit daß saure Schlacken saure Auskleidungen und baungefähr 5% Asphalt vermischt und dann bei einem sische Schlacken basische Auskleidungen verlangen). Druck bis zu etwa 7000 kg/cm* zu Ziegeln gepreßt. 45 Diese Anpassung der chemischen Zusammen-Das asphaltische Material hält den Ziegel bis zu seiner Setzung von Schlacke und Auskleidung wurde bei der er.dgültigen Verfestigung vorläufig zusammen. Ent- Stahlgewinnung ebenso wie bei vielen anderen metalweder durch ein »Einbrennen« vor der eigentlichen lurgischen Prozessen bislang stets auf der Seite der Verwendung oder auch bei der ersten endgültigen Auskleidung und nicht auf der Seite der Schlacke vorVerwendung des feuerfesten Ziegels wird ein Anteil 50 genommen. Das eigentliche metallurgische Reaktionsdes asphaltischen Materials zu Kohlenstoff zersetzt. system ist nämlich bei diesen Prozessen das System Die glasphasigen Bestandteile, die während des Metall/Schlacke, in dem die Schlacke eine für die Brennens des Magnesiumoxids schon vorhanden Eigenschaften des Metalls wichtige und deshalb in waren, vereinigen sich dabei mit dem Kohlenstoff- ihrer Zusammensetzung weitgehend vorgegebene ReBindemittel zu einem Verbundnetz. 55 aktionskomponente darstellt. Die Auskleidung da-
Ein besonderes Problem stellt bei allen metallur- gegen soll lediglich den Ofenmantel schützen, ihre
gischen Anlagen, die mit feuerfesten Materialien aus- Zusammensetzung kann deshalb eher verändert wer-
ge'deidet sind, die Abnutzung der Auskleidung dar. den. Allerdings kann das nicht ohne Rücksicht auf
Diese Abnutzung der Auskleidung ist in Stahlge- die erforderlichen mechanischen und thermischer
winnungsanlagen, insbesondere bei Sauerstoffblas- 60 Eigenschaften der Auskleidung geschehen, so daß in
öfen, ganz beträchtlich, so daß diese Anlagen sehr der Praxis der Annäherung der Zusammensetzung dei
häufig zum Erneuern der Auskleidung stillgesetzt Auskleidung an diejenige der Schlacke Grenzen ge·
werden müssen. Die Kosten der Auskleidung und setzt sind. Das trägt wesentlich dazu bei, daß be
auch die Arbeitskosten beim Installieren der Aus- Stahlgewinnungsanlagen bislang nach wie vor eint
kleidung sind dabei ebenso nennenswert wie der 65 beträchtliche Abnutzung der Auskleidung in Kau
während der Stillstandsperiode austretende Produk- genommen werden mußte.
tionsverlust. Mithin kann ein ziemlich großer Anteil Mit der Erfindung soll für Stahlgcwinnungsanlagei
der Stahlkosten den direkten und indirekten Kosten mit basischer Schlacke und einer Magnesia-Aus
5 f 6
kleidung ein Verfahren zur Verminderung der Ab- der viskosen Schicht enthaltenen Magnesiumoxids nutzung der Auskleidung angegeben werden, das einen in die Periklai-Form umgewandelt, so daß sich diese wirksameren Schutz der Auskleidung gegen die Ab- Schicht noch starker verdickt. Im Ergebnis baut sich nutzung gewährleistet als bisher. Dieses Verfahren dadurch bei einem Ofen, der wahrend langerei Bebesteht erfindungsgemäß darin, daß den Schlacken- S triebszeiten hindurch mit einem «-MgO-haltigen Zubildnern feinteiliges «-Magnesiumoxid in derartiger schlag gefahren wird, auf der Oberflache der Aus-Menge zugesetzt wird, daß in der Schlacke ein Mol- kleidung eine viskose Schlackenschicht a.if, die eine verhältnis von Magnesiumoxid zu Kalziumoxid Erosion der Auskleidung in erheblichem Umfang verzwischen etwa 1 : 15 bis etwa 1 : 3 entsteht. Vorzugs- zögert. Dabei steigt, was besonders günstig ist, die weise wird dabei das Malverhältnis von Magnesium- io Konzentration des MgO in der viskosen Schicht oxid zu Kaliumoxid auf etwa 2 :15 bis 1 : 4 einge- progressiv an, bis schließlich ein Gleichgewicht stellt. zwischen der Auskleidung und der viskosen Schicht
Die Erfindung sieht somit, in Abkehr von dem erreicht wird, und zusätzlich wird noch wegen der bislang verfolgten Prinzip, zur Verbesserung der viskosen Natur der der Auskleidung anhaftenden Beständigkeit der Auskleidung eine Veränderung in 15 Schlackenschicht für diejenigen Bestandteile der der Zusammensetzung der Schlacke vor. Es wurde Schlacke, die sich nicht im Gleichgewicht mit der Aus gefunden, daß die Zugabe von feinteiligem Λ-MgO kleidung befinden, der Zugang zur Auskleidung verzur Schlacke innerhalb bestimmter Grenzen des hindert. Eine derartige Ausbildung einer Schutz- Verhältnisses von MgO zu CaO das metallurgische schicht ist überraschend im Hinblick auf die Tat-Reaktionssystem Metall/Schlacke nicht beeinträchtigt, 40 sache, daß auch die bisherigen CaO-Schlacken durch dagegen aber zu einer überraschend guten Vermin- Periklas-Erosion zunehmend MgO-haltig werden, ohne derung der Abnutzung der Auskleidung führt. Dieser daß sich dieser Periklsis wieder als Schutzschicht auf Erfolg beruht darauf, daß sich durch den Gehalt der der Auskleidung ablagen.
Schlacke an \-MgO eine sehr gute Annäherung der Bevorzugt wird den ScV.ackenbildnern das »-MgO Schlackenzusammensetzung an die "usammensetzung »5 in Form von gebranntem Dolomit oder gebranntem der Auskleidung, insbesondere des Bindemittels der dolomitLr.herai Kalk zugesetzt, wobei sich eine Zusatz-Auskleidung ergibt, und daß der Gehalt der Schlacke menge von 10 bis 30 Gewichtsprozent, vorzugsweise an \-MgO noch einige weitere Wirkungen hat, die die 20 Gewichtsprozent als zweckmäßig erwiesen hat. Wirkung der angenäherten Zusammensetzung unter- Außerdem ist es sehr vorteilhaft, der Schlacke den stützen. 30 das Λ-MgO enthaltenden Zuschlag mit einer spezi-
Für die Annäherung der Scblackenzusammen- fischen Oberfläche von mehr als 3,5 m2/g zuzusetzen, setzung an die Zusammensetzung der Auskleidung, Eine der ersten Reaktionen bei der Stahlgewinnung insbesondere des Bindemittels der Auskleidung, kann besteht darin, daß das in uem flüssigen Eisen gelöste von der Überlegung ausgegangen werden, dau in allen Silizium unter Oxydation in geschmolzenes unreines keramischen Bindemitteln von Magnesia-Auskleidun- 35 Siliziumdioxid umgewandelt wird, welches dann durch gen MgO vorkommt. Sie enthalten durchweg eine die basischen Bestandteile der Schlacke, insbesondere hochkomplexe Mischung von Spinellen (wie MgO- Kalziumdioxid und Magnesiumoxid, neutralisiert wird. Al2O3, MgO · Fe2Oj und MgO · Cr2O3) und Silikaten Bevor jedoch das geschmolzene Siliziumdioxid mit den (wie Forsterii, 2MgO-SiO2, gegebenenfalls auch basischen Bestandteilen der die Schlacke bildenden A'uminiurmilikat). Daneben liegt ein Teil des Migne- 40 Charge reagiert hat, wirkt es auf die basische Aussiui.ioxids in dem Bindemittel in freier Form vor und kleidung hoch korrosiv. Untersuchungen haben gekann deshalb leicht durch die Schlacke ausgewaschen zeigt, daß ein beträchtlicher Anteil des Gesamtverwerden. Weiterhin ist aber offenbar auch der in den lustes an basischer Auskleidung während der ersten Spinellen und Silikaten gebundene MgO-Anteil recht wenigen Minuten des Stahlgewinnungsprozesses aufreaktiv und kann daher ebenfalls in gewissem Ausmaß 45 tritt, d. h. während und unmittelbar im Anschluß durch die Schlacke ausgewaschen werden. In jedem an die Zeit der Oxydation des. Siliziums zu Silizium-Fall ist bei den Magnesia-Auskleidungen das Magne- dioxid. Weiterhin wurde gefunden, daß die Gesiumoxid ein beim Kontakt mit der Schlacke leicht schwindigkeit der Neutralisation des Siliziumdioxids in Lösung gehender Bestandteil, und die Zugabe von eine Funktion der Oberfläche des Kalziumoxids und 1-MgO zur Schlacke wirkt der Lösungstendenz des 50 Magnesiumoxids ist. Deshalb läßt sich bei Zugabe im Bindemitte1, der Auskleidung enthaltenen Magne- eines oder beider dieser Erdalkalioxide zu den Schlaksiumoxids entgegen. kenbildnern in sehr feinteiliger, hochaktiver Form
Die Wirkung der Anpassung der Zusammensetzung die Neutralisation des Siliziumdioxids beschleunigen,
der Schlacke an diejenige des Bindemittels der Aus- was sich zusätzlich in Richtung auf eine Verminderung
kleidung wird noch durch das weitere Phänomen 55 der Abnutzung der Auskleidung auswirkt. Eine
unterstützt, daß mit \-MgO versetzte Schlacke die spezifische Oberfläche dieser Erdalkalioxide von mehr
Bildung einer auf der Oberfläche der Auskleidung als 3,5 m2/g (durch Absorption von Stickstoff be-
anhaftcnden Schutzschicht veranlaßt. Es wurde fest- stimmt) hat sich dabei als ausreichend erwiesen. wo-
gestellt, daß das in der Schlacke enthaltene Magnesium- gegen eine etwas unterhalb dieses Wertes liegende
oxid sich mit der Zeit zunehmend in die Periklas-Form δο spezifische Obernäche keinen spürbaren zusätzlichen
umwandelt. Dabei scheiden sich in den auf etwas Effekt mehr bringt. Dabei ist es lediglich notwendig,
niedrigerer Temperatur liegenden Randzonen der die hochaktiven Erdalkalioxide in dem der Aus»
Schlacke kleine feste Pcriklas-Kristaiie ab, die die kleidung unmittelbar benachbarten Randgebiet des
Schlacke in den Randzonen stärker viskos machen. Ofens einzusetzen, um zu verhindern, daß das in situ
Diese stärker viskosen Randzonen der Schlacke be- 65 entstehende Siliziumdioxid mit der Auskleidung
sitzen die Neigung, beim Abziehen der Schlacke im reagieren kann. Demgegenüber kennen in den inneren
Ofen zu bleioen. Demzufolge wird bei der Verarbeitung Teilen des Ofens, bei denen das in situ entstehende
der nächsten Charge ein noch größerer Anteil des in Siliziumdioxid nicht mit der Auskleidung in Kentakt
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gelangt, langsamer reagierende Erdalkalidioxide zur Tabelle Bezug genommen, die die wichtigsten In-
Neutralisation des Siliziumdioxids eingesetzt werden. formationen über einige in einem SauerstofTblasofcn
Aus Dolomit oder dolomitischem Kalk läßt sich ein mit Magnesia-Auskleidung und basischer Schlacke Zuschlagmaterial mit ausgezeichneten Eigenschaften gefahrene Chargen enthält. Das Beispiel des Sauererzeugen, bei dem sowohl das Kalziumoxid als auch 5 stoffblasofens wurde dabei gewählt, weil die Abdas Magnesiumoxid in der gewünschten reaktions- nutzung der Auskleidung in einem solchen Ofen fähigen Form vorliegen. Eine Verwendung dieser besonders stark ist.
Stoffe, insbesondere von kalziniertem Dolomit, führt Der zur Untersuchung verwendete Saucrstoffblasaber noch zu einem weiteren Vorteil. Kalziniertes ofen war mit einer Auskleidung versehen, deren MgO-Dolomit besitzt nämlich nicht nur niedrige Her- io Gehalt den verhältnismäßig hohen Wert von 7G% steilungskosten, sondern enthält auch CaO und MgO besaß. Bei jeder der in der Tabelle aufgeführten in ungefähr gleichem Molverhältnis. Ungefähr äqui- Chargen wurde der Ofen mit einer durch Gewicht bemolare Mischungen von CaO und MgO bilden bei stimmten Menge von flüssigem, einem Hochofen verhältnismäßig niedrigen Temperaturen Schmelzen entnommenen Metall beschickt. Die Zusammenvon hoher Fluidität. Demzufolge führt — entgegen 15 Setzung dieses flüssigen Metalls wurde analysiert, der ursprünglichen Erwartung — der Zusatz von MgO Nach Maßgabe der dabei erhaltenen Analysenwerte zu einer CaO-Schlacke nicht zu einer Verminderung wurde die zum Entfernen des Siliziums, des Phosphors der Fluidität der Schlacke, sondern ruft den entgegen' und des Schwefels notwendige Menge an basischen gesetzten Effekt hervor. Tatsächlich ist es möglich, Oxiden ermittelt und der Charge zugesetzt. Auf die durch Zusatz von kalziniertem Dolomit die Not- ao Oberfläche der Schlacke und des Metalls wurde wendigkeit der Verwendung von Fluoriden, die Sauerstoff oder sauerstoffangereicherte Luft gerichtet, normalerweise zum Verflüssigen der Schlacke benutzt und zwar etwa 20 bis 40 Minuten lang. Danach werden, zu vermeiden. Es ist bekannt, daß Fluoride wurden die Schlacke und das Metall nacheinander in sehr schädliche Einwirkungen auf die Auskleidung aus- Gießpfannen abgegossen und hinsichtlich ihrer Zih üben. Beim erfindungsgemäß aufgebauten Zuschlag- as sammensetzung analysiert.
material können jedoch nunmehr diese Fluoride, Bei der angewandten Arbeitsweise war ein Auswenn sie überhaupt noch verwendet werden, auf sehr wiegen der abgegossenen Schlacke nicht möglich, niedrigen Konzentrationen (vorzugsweise unterhalb Daher wurde unter Berücksichtigung der CaO-3 %) gehalten werden. Menge, die als reiner Kalk und als dolomitischer Kalk
Der Anteil an dolomitischem Kalk kann über einen 30 in den Ofen eingegeben wurde, das Gesamtgewicht
beträchtlichen Bereich hinaus variiert werden, wobei der Schlacke berechnet. Der CaO-Gehalt des zuge-
bis zu etwa 30% der gesamten Schlackenmenge in der setzten reinen (gebrannten) Kalks wurde mil 92 "ό
Form von dolomitischem Kalk vorliegen können. Für angenommen. Dieser reine FLaIk besaß, wie eine
die untere Grenze der eingesetzten Menge an dolo- Analyse ergab, einen MgO-Gehalt vort ungefähr 1 %.
mitischem Kalk gibt es dabei keinen kritischen Wert, 35 Der eingesetzte (gebrannte) dolomitische Kalk besaß
da die vorteilhafte Wirkung des Dolomits etwa pro- demgegenüber einen MgO-Gehalt von ungefähr
portional mit der eingesetzten Menge ansteigt. Damit 40 Gewichtsprozent und einen CaO-Gehalt von unge-
jedoch gegenüber den herkömmlichen, auf der Basis fähr 56 Gewichtsprozent. Aus der Gesamtmenge des
von setnera Kalk aufgebauten Schlackenbildnern ein zugesetzten CaO und aus dem prozentualen Anteil
ausgeprägter Vorteil auftritt, sollte vorzugsweise 40 des in der abgegossenen Schlacke gefundenen CaO
mehr als 10 % der Schlackenmenge in der Form von ließ sich das Gesamtgewicht der Schlacke errechnen,
dolomitischem Kalk eingesetzt werden. Ein zweck- Eine ähnliche Berechnung wurde durchgeführt, um
mäßiger Bereich für den Anteil an dolomitischem die Gesamtmenge des in den Ofen eingesetzten, aus
Kalk liegt zwischen etwa 15 und 20%, bezogen auf die dem reinen Kalk und dem dolomitischen Kalk
Gesamtmenge an Schlackenbildnern. 45 stammenden MgO zu' bestimmen. Da weiterhin die
Wegen der Fluidität der Schlacken, die aus Zu- Gesamtmenge der aus dem Öfen abgezogenen Schlacke
schlagen von dolomitischem Kalk stammendes Ma- bekannt war, konnte aus der Analyse der Schlacke
gnesiumoxid enthalten, und wegen der Verdickung, hinsichtlich ihres MgO-Gehaltes die Gesamtmenge des
die bei der Umwandlung des gelösten MgO in Periklas aus dem Ofen ausgetragenen MgO ber"ihnet werden,
auftritt, verläuft die Umwandlung des MgO in die 50 Durch Subtraktion der in den Ofen eingegebenen
Periklas-Form sehr langsam, wenn die MgO-Konzen- Menge an MgO vort der aus dem Ofen ausgetragenen
tration unterhalb ungefähr 10 Molprozent liegt. Dem- Menge an CaO ergab sich diejenige Menge an MgO,
gegenüber ergibt sich beim Zusatz des a-MgO in der die während des Prozesses aus der Auskleidung des
Form von dolomitischem Kalk der Vorteil der höheren Ofens in die Schlacke gelangt ist.
Lösungsgeschwindigkeit und des (durch das Molver- 55 In der Tabelle entspricht die Charge A dem bis-
hältnis von 1 : 1 zwischen dem a-MgO und deriiCaO herigen Verfahrensgang, bei dem kein dolomitischer
bedingten) niedrigeren Schmelzpunkte?..Ein rasch und Kalk als Schlackenbildner .verwendet wird. Der
bei niedrigeren Temperaturen schmelzender Zuschlag einzige MgO-Gehalt im Schlackenbildner stammt
ermöglicht es, das *-Mg0 zu einem verhältnismäßig dabei aus einef Verunreinigung des Kalksteins (die,
frühen Zeitpunkt in die Schlacke einzuführen. Durch 60 wie bereits erwähnt wurde, in der Größenordnung
Steuerung der Menge an zugesetztem dolomitischem von ungefähr 1 % liegt). Wife sich auis der letzten Spalte
Kalk ,(bezogen /auf die Gesamtmenge an Schlacken- der Tabelle ergibt, gehen bei der herkömmlichen
bildnern) dahingehend, daß zwischen ,-MgO und GaO , Betriebsweise etwa 1,4 Teile der Auskleidung während
ein Molverhältnis von etwa 1.,: 15 bis 1 ; 3 entsteht, ' jeder,Charge verlören; Dies kann als! typisch angesehen
läßt sich die Geschwindigkeit der Verdickung'ders65 werden. ι·;-;: ; ; '. ·;
Schlacke in sehr günstiger Weise steuern. Bei der Charge B Hegen ungefähr 10% der in den
ZUr Erläuterung der'Vorteilhaften Ergebnisse, die ; Ofen eingesetzten Erdalka! iöxide in dfcr.Form von
sich mit der Erfindung [erzielen laisseny sei auf: di£ : Magnesiumoxid, vor. Zugleich Wurde wiederum das
ίο
herkömmliche iSpatmaterial verwendet. Aus der letzten Spalte der Tabelle ergibt sich, daß bei der Charge des Typs B (also unter Verwendung sowohl von MgO als auch von Flußspat) ungefähr 0,8 Teile der Auskleidung; pro Charge verlorengehen. Ein Wert in der Größenordnung von etwa 0,7 bis etwa 0,9 Teilen kann dabei als typisch angesehen werden.
Bei der Charme C sind wiederum etwa 10% der eingesetzten Erdalkalioxide in der Form von MgO eingesetzt woirdeii. Zum Unterschied von der Charge B wurde jedoch keiin Flußspat verwendet. Wie sich aus der letzten Spalt* der Tabelle ergibt, führt eine Charge dieses Typs zu einem Verlust von weniger als 0,7 Teilen der Auskleidung.
Die für die Chargen A, B und C angegebenen Zahlen sollen in erster Linie nur einen Überblick über die durch di<: erlRndungsgemäßen Maßnahmen erzielbare Wirkung verschaffen, können jedoch nicht unbedingt als Absolutwerte gewertet werden. Es kann sich vielmehr durchaus selbst bei Verwendung gleicher Chargen im aufeinanderfolgenden Betrieb des Ofens eine Fluktuation in den Ergebnissen ergeben. Dies wurde auch in zahlreichen Versuchen festgestellt. Dabei sind die beobachteten Fluktuationen mindestens teilweise der Tatsache zuzuschreiben, daß an der Oberfläche der Auskleidung noch eine Schlackenschicht haftenbleibt und daß in einigen Fällen ein größerer Anteil dieser Schlackenschicht aus dem Ofen mit abgezogen wird, als in anderen Fällen. Dies kann in einigen Fällen auf rein mechanische Gründe zurückzuführen sein, während in anderen Fällen aber auch Schwankungen in der Viskosität der anhaftenden Schlackeniißhicbt für die unterschiedliche Menge der jeweils pro Charge ausgetragenen Schlacke ursächlich sein können. Die besagten Schwankungen der
Viskosität der anhaftenden Schlackenschicht können
auf geringfügige Temperaturunterschiede während der einzelnen Chargengänge zurückzuführen sein
5 oder auch auf Veränderungen in der Chargendauer oder schließlich auch auf kleine Variationen in der
Zusammensetzung der anhaftenden Schlackenschicht. Die Chargen D-I bis D-5 sind aufeinanderfolgend
gefahren worden und geben ein gutes Bild der Schwan kungen, die sich in der Berechnung des pro Charge verlorengegangenen Anteiles an Auskleidung einstellen können. Bei der Charge D-I z. B. wurde ein Nettogewinn von. 0,45 Teilen für die Auskleidung festgestellt, während die Charge D-3 einen Verlust von etwa 1,1 Teilen der Auskleidung zeigt. Der Durchschnittswert der Chargen D-I bis D-5 liegt jedoch bei 0,18 Teilen Verlust pro Charge. Dieser Wert ist im Vergleich zu den bisher in Kauf zu nehmenden Verlusten an Auskleidung (z.B. ungefähr 1,4Teile
ao pro Charge bei Verwendung von üblichem reinen Kalk) sehr auffällig.
Die vorangehend erläuterten Ergebnisse zeigen, daß sich mit der Anpassung der Schlacke an die Auskleidung durch Zusatz von ungefähr 3 bis 15% MgO
as (bezogen auf die Gesamtmenge an Schlackenbildnern) eine sehr markante Verminderung der Abnutzung der Auskleidung einstellt. Die besten Ergebnisse werden bei einem MgO-Gehalt zwischen ungefähr 5 und 10% erzieh. Die erwähnten Ergebnisse weisen darüber hinaus aber noch aus, daß sich eine zusätzliche Verminderung des Verlustes an Auskleidung einstellt, wenn auf die normalerweise den Schlackenbildnern zugesetzten fluoridhaltigen Materialien verzichtet •wird.
Men(|i! Start- vor
Si
(V.)		 Analyse
Behandl
Mn
(V.)		 Metall A
C
(V.)		 nalyse nach Behanc P
(Vo) 		lung
S
(V.) 		Fc1O,
(stük-
kig) 		Schlacke Kalk
(rein) 		Dolo
mit1) 		Verhältnis
440 tem-
pera-
tur
"C 		1,08 0,40 0,08 Mn
(V.) 		0,008 0,023 4 Fluß
spat 		3,5 kein CaO+ MgO
Charge 44(1) 1590 1,02 0,40 ung
S
(V.) 		0,21 0,39 0,011 0,024 4 2 3,2 6,5 Si ■!- P 4- S
44Cl 1595 1,02 0,40 0,31 0,06 0,42 0,011 0,026 4 2 2,8 6,5 2,7
A 43(1 1640 1,20 0,45 0,45 0,15 0,37 0,012 0,021 4 kein 3,0 6,5 3,1
B 44(1 1610 1,20 0,45 0,45 0,12 0,78 0,010 0,020 4' 2 3,0 6,5 2,8
C 430 1610 1,24 0,46 0,31 0,15 0,46 0,012 0,019 4 2 3,2 6,5
D-I 430 1600 1,28 0,46 0,31 0,15 0,39 0,011 0,019 4 2 3,4 6,5
D-2 430 1610 1,28 0,46 0,28 0,08 0,39 0,010 0,020 4 2 3,4 6,5
D-3 1605 0,24 0,40 2
D-4 0,24
D-5
») Sofern nicht anders angegeben, stellen die Werte GewichtsteHc dar.
■) Dolomit (bzw. dolomhischer Kalk) mit einer spezifischen Oberfläche von 3,5 m Vg-
Fe
*- 		CaO MgO SiO, CaO
aus 		Analyse < CaO
aus 		CaO ler Schlacke MgO
aus 		MgO
aus 		MgO MgO
in 		MgO
aus Aus
Charge (V.) (V.) C« (V.) Kalk Dolomit gesamt Menge
an 		Kalk Dolomit gesamt Schlacke kleidung
17,0 47,1 2,54 17,4 32,2 kein 32,2 Schlacke 0,35 kein 0,35 1,73 1,38
A 16,2 47,3 5,45 15,2 29,2 3,74 33,0 68,5 0,32 2,67 2,98 3,78 0,80
B 16,4 46,0 5,47 16.3 26,0 3,74 29,8 69,5 0,28 2,67 2,95 3,55 0,60
C
V^		 14,6 47,0 3,77 18,0 27,6 3,74 31,4 65,0 0,30 2,67 2,96 2,52 -0,45
D-I 12,3 53,1 5,15 15,0 27,6 3,74 31,4 66,7 0,30 2,67 2,96 3,05 0,09
D-2 US 49,5 6,12 16,5 29,2 3,74 33,0 59,2 0,32 2,67 2,98 4,07 1,08
D-3 11,9 52,1 4,42 16,5 30,6 3,74 34,4 66,4 0,33 2,67 3,00 2,92 -0,09
D-4 10,3 56,2 5,36 .15,7 30,6 3,74 34,4 66,0 0,33 2,67 3,00 3,28 0,28
D-5 61,4
11 12
Es ist durchaus möglich, das innerhalb der Schlacke Schlacke und absorbiert auch einen erheblichen Angewünschte aktive MgO in situ zu erzeugen, und zwar teil der für den metallurgischen Prozeß benötigten durch Beschickung der metallurgischen Anlage mit Wärme. Auf der anderen Seite läßt sich jedoch auch z. B. Magnesiumkarbonat. Dieses Verfahren ist je- auf die vorangehend beschriebene Weise eine nennensdoch nicht generell zweckmäßig, da dabei Kohlen- 5 werte Verminderung der Abnutzung der Auskleidung dioxyd (oder je nach Art des Magnesiumrohstoffes der metallurgischen Anlage erzielen, sofern dafür geauch gegebenenfalls ein anderes Gas) freigesetzt wird. sorgt ist, daß die Wärmeverluste kompensiert werden Das Kohlendioxyd verursacht eine mitunter recht be- und daß kein Aufschäumen der Schlacke auftreten trächtlichc und unkontrollierte Verschäumung der kann.

Claims (1)

ι % Schutz des Oferorontels mit einer Auskleidung aus Patentansprüche: feuerfestem Materinl versehen sein. Diese Auskleidung steht während des Betriebes der öfen nicht nur mit
1. Verfahrener Verminderung einer Abnutzung dem flüssigen Metall in Kontakt, sondern auch mit der Auskleidung einer insbesondere nach dem 5 der darauf schwimmenden Schicht aus flüssiger Sauerstoffbiasvürfahren arbeitenden Stahlgewin· Schlacke, die das flüssige Metall gegen die äußere nungsanlage, die mit einer durch ein keramisches, Atmosphäre abschirmen und auch dessen Reinigung glasphasiges Bindemittel verfestigten /J-Magne- unterstützen soll. Allgemein werden dabei die Schlaksiumoxid-Auskkidung versehen ist und unter Ver- ken und die feuerfesten Materialien für die Auswendung einer basisch gestellter., gegebenenfalls io kleidung je nachdem, ob darin basische Bestandteile, mit Fluoriden als Flußmittel versetzten Kalzium- wie Kalziumoxid und Magnesiumoxid, oder saure oxid-Schlacke betrieben wird, weiche im Endzu- Bestandteile, wie Kieselsäure, Aluminiumoxid und stand mindestens 10% Siliziumdioxid enthält und Phosphate, überwiegen, als »basisch« oder »sauer« bei der das Molverhältnis zwischen den basischen bezeichnet, und es gilt die Regel, bei Schlacke mit Bestandteilen und den sauren Bestandteilen min- 15 saurem Charakter saure feuerfeste Materialien und bei destens 1,5:1 beträgt, dadurch gekenn- basischen Schlacken auch basische feuerfeste Materizeichnet, daß den Schlackenbildnern fein- alien zu verwenden.
teiliges «-Magnesiumoxid in derartiger Menjge Unter den basischen Schlacken sind diejenigen, die
zugesetzt wird., daß in der Schlacke ein Molver- als Hauptbestandteil Kalziumoxid enthalten, bei der
hältnis von Magnesiumoxid zu Kalziumoxid 20 Stahlgewinnung aim weitesten verbreitet. Diese CaO-
zwischen etwa 1 : 15 bis etwa 1 : 3 entsteht. Schlacken besitzen nämlich den beson leren Vorteil
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- einer hohen Wärmeleitfähigkeit und entfernen darüber zeichnet, daß das Molverhältnis von Magnesium- hinaus Schwefel und Phosphor aus dem flüssigen oxid zu Kaliumoxid auf etwa 2 : 15 bis 1 : 4 Stahl. Zahlreiche Stahlgewinnungsanlagen, z. B. die eingestellt wird. 35 Siemens-Martin-Öfen, Bessemer-Konverter oder Elek-
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch ticöfen sowie auch die Sauerstoffblas-Öfen, die in gekennzeichnet, daß das «-Magnesiumoxid in neuerer Zeit eine steigende Bedeutung bekommen Form von gebranntem Dolomit oder gebranntem haben, werden durchweg mit CaO-Schlacke betrieben, dolomitischem Kalk zugesetzt wad. Dabei ist es notwendig, daß das Molverhältnis
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekerin- 30 zwischen den basischen Bestandteilen der Schlacke zeichnet, daß der Schlacke etwa 10 bis 30, Vorzugs- und den sauren Bestandteilen der Schlacke größer weise 20 Gewichtsprozent an gebranntem Dolomit ist als 1,5 : 1 oder besser noch 1,6 : 1. Vorzugsweise zugesetzt wird. liegt das Molverhältnis im Bereich zwischen 2,0 : 1
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden und 4,5 : 1 und besonders zweckmäßig im Bereich Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der 35 zwischen 2,5 : 1 und 3,5 : 1. In Gewichtsprozent Mtngenanteil der Fluoride als Flußmittel auf ausgedrückt soll die Schlacke mehr als 60% CaO entweniger als 3 Gewichtsprozent begrenzt wird. halten sowie auch mindestens 10% und vorzugsweise
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden 12% SiO2 oder 30% Al2O3 oder eine geeignete Mi-Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der das schung von SiO2 und Al2O3. Wenn der saure Bestand-Λ-Magnesiumoxid enthaltende Zuschlag nur in 4° teil der Schlacke dabei aus SiO2 und Al2O3 geb.lcet den der Auskleidung benachbarten Randgebieten wird, sollte die Summe aus dem prozentualen Anteil der Schlacke zugesetzt wird. an SiO2, dividiert durch 12 und dem prozentualen
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Anteil an Al2O3, dividiert durch 30, mindestens den Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Wert 1 besitzen.
Schlacke der das «-Magnesiumoxid enthaltende 45 Als feuerfeste Auskleidung- ist bei diesen mit CaO-Zuschlag min einer spezifischen Oberfläche von Schlacke betriebenen Anlagen eine Magnesia-Ausmehr als etwa 3,5 m2/g zugesetzt wird. kleidung üblich, bei der kleine Teilchen aus ^-Magnesiumoxid durch ein Bindemittel zu einem zusammenhängenden Körper verfestigt sind. Das /3-Magnesium-
50 oxid, auch »Periklas* genannt, ist kristallin und hoch
temperaturfest. Es besitzt je nach dem Gehalt an Verunreinigungen einen Schmelzpunkt bis zu 2800° C und stellt eine der beiden Modifikationen dar, in denen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Vermiride- das'Magnesiumoxid'auftreten kann. Die Auskleidung rung einer Abnutzung der Auskleidung einer ins- 55 kann aus einzelnen Ziegeln bestehen oder monobesondere nach dem Sauerstoffblasverfahren arbeiten- lithisch ausgebildet sein, sie kann aber auch die Form den Stahlgewinnungsanlage, die mit einer durch ein einer Stampfauskleidung haben, und ihr Gehalt an keramisches, glasphasiges Bindemittel verfestigten ^-Magnesiumoxid liegt normalerweise im Bereich von 0-Magnesiurnoxid-Auskleidung versehen ist und unter etwa 31S bis nahezu 100%.
Verwendung eimer basisch gestellten, gegebenenfalls 60 Zur Herstellung solcher feuerfesten Magnesia-Ausmit Fluoriden als Flußmittel versetzten Kalziumoxid- kleidungen wird von magnesiumoxidhaltigen Stoffen Schlacke be&rieben wird, welche im Endzustand min- (z. B. Magnesiumkarbonat-Erzen, oder Magnesiumdestens 10% Silliziumdioxid enthält und bei der das hydroxid, das aus Lösungen [einschließlich Seewasser] Molverhältnis zwischen den basischen Bestandteilen niedergeschlagen ist) ausgegangen, die durch Brennen und den sauren Bestandteilen mindestens l.i> : 1 65 \n das/^-Magnesiumoxid überführt werden. Während beträgt. des Brennens entsteht dabei allerdings zunächst die
Die zum Gewinnen und Veredeln von flüssigem amorphe «-Modifikation des Magnesiumoxids, die Stahl verwendeten metallurgischen öien müssen zum sehr reaktiv ist und leicht hydratisiert. Erst bei
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3915696A (en) * 1970-01-08 1975-10-28 Ferdinand Fink Sintered preformed slag for the steel industry
BE791197A (fr) * 1971-11-11 1973-03-01 Steetley Mfg Ltd Compositions de castine
JPS5832209B2 (ja) * 1976-04-15 1983-07-12 株式会社神戸製鋼所 改質転炉スラグおよび改質法
DE2852248C3 (de) * 1978-12-02 1982-02-11 Dolomitwerke GmbH, 5603 Wülfrath Verfahren zur Erhöhung der Haltbarkeit basischer Ausmauerungen von Konvertern beim Frischen von Roheisen
CA1143947A (en) * 1979-02-07 1983-04-05 Jerry V. Spruell Method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces
WO1981002584A1 (en) * 1980-03-11 1981-09-17 R Jordan Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace
DE3040630C2 (de) * 1980-10-29 1983-03-31 Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine Verfahren zur Erzeugung von Stahl im basischen Konverter unter Verwendung von flüssiger Konverterschlacke
US4511396A (en) * 1982-09-01 1985-04-16 Nixon Ivor G Refining of metals
CN100436618C (zh) * 2005-07-11 2008-11-26 台州盛世环境工程有限公司 一种用于高温熔融状态下的熔剂
CN1800811B (zh) * 2005-08-24 2010-04-28 袁家义 用于x射线荧光光谱分析的熔剂

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2733141A (en) * 1956-01-31 Pneumatic process for the refining of basic pig iron
US1939638A (en) * 1931-07-25 1933-12-12 Dwight & Lloyd Metallurg Compa Refractory material and method of manufacturing
US2361416A (en) * 1942-03-04 1944-10-31 Herbert A Reece Fluxing material for metallurgical furnaces and method of operating said furnaces
US2741555A (en) * 1951-03-17 1956-04-10 Oesterriechisch Alpine Montang Process for refining pig iron
US2668759A (en) * 1952-05-22 1954-02-09 Inland Steel Co Steelmaking process
US2811436A (en) * 1954-02-08 1957-10-29 Heuer Russell Pearce Process of producing steel
GB810960A (en) * 1955-04-28 1959-03-25 Siderurgie Fse Inst Rech Method for desulphurizing molten pig iron
US2906616A (en) * 1955-04-28 1959-09-29 Siderurgie Fse Inst Rech Method for desulfurizing molten metal and in particular liquid pig iron
US2741554A (en) * 1955-08-26 1956-04-10 Rinesch Rudolf Franz Method of refining iron

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DE1303099B (de) 1973-12-13
GB1028682A (en) 1966-05-04
US3288592A (en) 1966-11-29

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