DE112008001062T5 - Kompakter Reformer - Google Patents
Kompakter Reformer Download PDFInfo
- Publication number
- DE112008001062T5 DE112008001062T5 DE112008001062T DE112008001062T DE112008001062T5 DE 112008001062 T5 DE112008001062 T5 DE 112008001062T5 DE 112008001062 T DE112008001062 T DE 112008001062T DE 112008001062 T DE112008001062 T DE 112008001062T DE 112008001062 T5 DE112008001062 T5 DE 112008001062T5
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- stream
- reformer
- fuel
- oxidant
- chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/20—Jet mixers, i.e. mixers using high-speed fluid streams
- B01F25/25—Mixing by jets impinging against collision plates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D19/00—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D19/02—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with gaseous fuels
- F02D19/021—Control of components of the fuel supply system
- F02D19/022—Control of components of the fuel supply system to adjust the fuel pressure, temperature or composition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
- F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
- F02M21/0203—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels characterised by the type of gaseous fuel
- F02M21/0206—Non-hydrocarbon fuels, e.g. hydrogen, ammonia or carbon monoxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
- F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
- F02M21/0218—Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers
- F02M21/0227—Means to treat or clean gaseous fuels or fuel systems, e.g. removal of tar, cracking, reforming or enriching
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/10—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding acetylene, non-waterborne hydrogen, non-airborne oxygen, or ozone
- F02M25/12—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding acetylene, non-waterborne hydrogen, non-airborne oxygen, or ozone the apparatus having means for generating such gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M27/00—Apparatus for treating combustion-air, fuel, or fuel-air mixture, by catalysts, electric means, magnetism, rays, sound waves, or the like
- F02M27/02—Apparatus for treating combustion-air, fuel, or fuel-air mixture, by catalysts, electric means, magnetism, rays, sound waves, or the like by catalysts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F2025/91—Direction of flow or arrangement of feed and discharge openings
- B01F2025/915—Reverse flow, i.e. flow changing substantially 180° in direction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
- C01B2203/0255—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a non-catalytic partial oxidation step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1276—Mixing of different feed components
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1288—Evaporation of one or more of the different feed components
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/16—Controlling the process
- C01B2203/1604—Starting up the process
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2240/00—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being
- F01N2240/30—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being a fuel reformer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
- F01N3/18—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control
- F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
- F01N3/2066—Selective catalytic reduction [SCR]
- F01N3/2073—Selective catalytic reduction [SCR] with means for generating a reducing substance from the exhaust gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/0027—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures the fuel being gaseous
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/06—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up
- F02D41/062—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up for starting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(a) ein Mischrohr, das fluidleitend zur Aufnahme des Oxidationsmittelstroms vom Oxidationsmitteleinlasskanal und des Kraftstoffstroms vom Kraftstoffeinlasskanal angeschlossen ist, um einen kombinierten Reaktandenstrom zu bilden und den kombinierten Reaktandenstrom im Wesentlichen axial in die Reaktionskammer zu richten; und wobei die Reaktionskammer ferner aufweist:
(i) eine Umkehrkammer; und
(ii) eine Umkehrwand an einem Ende der Umkehrkammer zum Umlenken des kombinierten Reaktandenstroms, so dass in der Umkehrkammer der umgelenkte Strom den im Wesentlichen axial in der entgegengesetzten Richtung fließenden kombinierten Reaktandenstrom umgibt und mit diesem in Kontakt ist.
Description
- Gebiet der Erfindung
- Die vorliegende Erfindung betrifft einen Reformer zur Herstellung eines wasserstoffhaltigen Gasstroms, etwa eines Syngas-(Synthesegas)-Stroms. Die vorliegende Vorrichtung und die vorliegenden Verfahren sind insbesondere für Reformer geeignet, die in Motorsystemanwendungen eingesetzt werden, bei denen ein wasserstoffhaltiges Gas erforderlich und der Raum begrenzt ist.
- Hintergrund der Erfindung
- Für Motorsysteme in Fahrzeug- oder anderen mobilen Anwendungen, bei denen die Versorgung mit Wasserstoff erforderlich ist, wird der Wasserstoff aufgrund der mit der bordseitigen Speicherung von Sekundärkraftstoff verbundenen Probleme und des derzeitigen Fehlens einer Infrastruktur zur Wasserstoffauftankung vorzugsweise bordseitig mittels eines Reformers erzeugt. Das wasserstoffhaltige Gas vom Reformer kann zum Regenerieren, Entschwefeln und/oder Erhitzen von Motorabgas-Nachbehandlungseinrichtungen, als Zusatzkraftstoff für den Motor und/oder als Brennstoff für eine Sekundär-Leistungsquelle, z. B. eine Brennstoffzelle, verwendet werden.
- Ein Typ eines Reformers ist ein Synthesegas-Generator (SGG), der einen Kraftstoff in einen Gasstrom wandeln kann, der Wasserstoff (H2) und Kohlenmonoxid (CO) enthält, bekannt als Synthesegas. Luft und/oder ein Anteil des Motorabgasstroms kann als Oxidationsmittel im Kraftstoffkonversionsprozess verwendet werden. Der Abgasstrom enthält typischerweise Sauerstoff (O2), Wasser (H2O), Kohlendioxid (CO2), Stickstoff (N2) und merkliche Wärme, die zur Herstellung von Synthesegas nützlich sein kann. Dampf und/oder Wasser können wahlweise zugegeben werden. Der Einfachheit halber kann als dem SGG zugeführter Kraftstoff derselbe Kraftstoff wie für den Motor gewählt werden. Alternativ kann ein anderer Kraftstoff verwendet werden, obwohl dies im Allgemeinen eine eigene Sekundär-Kraftstoffquelle und ein Zufuhrsystem speziell für den SGG erforderlich macht. H2 und CO können in Prozessen zur Regenerierung der Abgasnachbehandlungseinrichtungen nützlich sein. Für andere Anwendungen, z. B. als Brennstoff in einer Brennstoffzelle, kann für den Synthesegasstrom vor der Verwendung eine zusätzliche Behandlung erforderlich sein.
- Die Produktion von Synthesegas kann in drei Hauptprozesse unterteilt werden: Mischen, Oxidieren und Reformieren, wie in
1 dargestellt ist. Der erste Prozess ist der Mischprozess, der im Allgemeinen am Einlass oder nahe dem Einlass in der sogenannten ”Mischzone” stattfindet, wo die Oxidationsmittel- und Kraftstoffströme in den SGG eingeleitet werden. Die Hauptfunktion des Mischprozesses besteht in der Bereitstellung eines gleichmäßig gemischten und verteilten Kraftstoff/Oxidationsmittel-Gemischs zur späteren Verbrennung und Reformierung. Wenn der Kraftstoff eine Flüssigkeit ist, wird er typischerweise zerstäubt und verdampft sowie mit einem Oxidationsmittel in dieser Zone gemischt. Der nächste Prozess, der Oxidationsprozess, findet nach der Mischzone in der sogenannten ”Verbrennungszone” statt. Die Hauptfunktion des Oxidationsprozesses ist die Zündung des Kraftstoff/Oxidationsmittel-Gemischs, um H2 und CO als Primärprodukte sowie die bedeutende Wärme zu erzeugen, die für die stromabwärtigen endothermen Reformierreaktionen erforderlich ist. Der letzte Prozess, der Reformierprozess, findet in der sogenannten ”Reformierungszone” statt, wo die Oxidationsprodukte und die restlichen Kraftstoffbestandteile über Reformierungsreaktionen weiter zu H2 und CO gewandelt werden. Der Synthesegas-Strom tritt dann aus dem SGG aus und wird zur weiteren stromabwärtigen Behandlung und/oder in die entsprechende(n) Wasserstoff verbrauchende(n) Einrichtung(en) geleitet. Zwischen den Zonen besteht keine klare Trennung, sondern sie gehen ineinander über oder verschmelzen miteinander, aber die in jeder Zone stattfindenden primären Prozesse sind typischerweise wie oben beschrieben. - In Fahrzeug- oder anderen mobilen Anwendungen sollte ein bordseitiger SGG allgemein preisgünstig, kompakt, leicht und mit anderen Komponenten des Motorsystems raumsparend installiert sein. Zu den speziellen Problemen im Zusammenhang mit der Auslegung von Reformern in Motorsystemen zum Wandeln eines Kraftstoffstroms und eines Motorabgasstroms zu einem wasserstoffhaltigen Strom gehören die folgenden:
- (a) Die Ausgangsparameter des Motorabgasstroms wie Massenfluss, Druck, Temperatur, Zusammensetzung und Emissionspegel schwanken erheblich über den Betriebsbereich des Motors.
- (b) Die vom Reformer geforderte Produktmenge ist typischerweise variabel. Der wasserstoffhaltige Gasstrom wird vorzugsweise bedarfsabhängig entsprechend der variablen Anforderung der Wasserstoff verbrauchenden Einrichtungen erzeugt. Dies verringert das Erfordernis nach zusätzlichen Speicher- und Steuereinrichtungen.
- (c) Die gründliche Mischung des Kraftstoffs und der Oxidationsreaktanden ist wichtig. Bei flüssigen Kraftstoffen kann eine unzureichende Zerstäubung und Mischung des Kraftstoffs mit dem Oxidationsmittelstrom zu örtlich begrenzten kraftstoffreichen Zuständen führen, was die Bildung von Koks oder Ruß (Kohlenstoff), Rückständen und heißen Stellen zur Folge hat. Bei den typischen SGG-Betriebstemperaturen, z. B. 1000°C bis 1200°C, ist die Zeitspanne zum Einleiten und Zerstäuben des Kraftstoffs, während dieser wirksam mit dem Oxidationsmittelstrom gemischt wird, aufgrund der extremen Innentemperaturen begrenzt.
- (d) Der Druck des Motorabgasstroms ist begrenzt, vor allem bei Leerlaufbedingungen des Motors. Der zur Mischung des Kraftstoffs mit dem Oxidationsmittelstrom und zur Verteilung verfügbare Druck ist deshalb zumindest unter manchen Betriebsbedingungen begrenzt.
- (e) Ein hoher Motorabgasgegendruck kann den Wirkungsgrad und die Leistung des Motors senken, wodurch die Betriebskosten steigen. Vorzugsweise wird deshalb der Druckabfall über den Reformer und seine zugehörigen Komponenten (z. B. Misch- und Dosiergeräte sowie Partikelfilter) niedrig gehalten.
- (f) Typischerweise werden eine hohe Systemzuverlässigkeit und Dauerhaltbarkeit gefordert.
- (g) Auf dem Markt für die Abgasnachbehandlung bei Verbrennungsmotoren gibt es Einschränkungen hinsichtlich Kosten, Baugröße und Gewicht insbesondere bei Fahrzeuganwendungen.
- Ein zylindrisch geformter Reaktor in Durchströmungskonfiguration, bei der ein kombiniertes Kraftstoff- und Oxidationsmittelreaktandengemisch überwiegend stromabwärts in einer Richtung axial durch den Zylinder strömt, wird im Allgemeinen für Reformer und SGGs verwendet. Zu den Nachteilen dieser Reaktortypen zählen: Teile des Reaktorvolumens werden möglicherweise nicht vollständig genutzt, Zusatzeinrichtungen können zur Unterstützung der Mischung und/oder Verteilung der Reaktanden erforderlich und zusätzliche Einrichtungen können zur Stabilisierung des Ortes der Verbrennungsflamme im Reaktor notwendig sein. Diese Nachteile können das Volumen, das Gewicht und die Kosten des Reformers erhöhen und/oder seinen Betriebsbereich verringern.
- Während des Startprozesses eines Reformers werden häufig ein sekundärer Oxidationsmittel- und Kraftstoffstromkreislauf oder eine Brennkammer eingesetzt, um Wär me bei mageren oder stöchiometrischen Bedingungen zu erzeugen, wodurch die Zeit verkürzt wird, die der Reformer zum Erreichen einer gewünschten Betriebstemperatur benötigt. Der sekundäre Oxidationsmittel- und Kraftstoffstromkreislauf oder die Brennkammer werden verwendet, da eine unerwünschte Menge Kohlenstoff erzeugt werden kann, wenn die primären Oxidationsmittel- und Kraftstoffkreisläufe während des Startprozesses benutzt werden. Allerdings werden durch die Forderung nach einem sekundären Oxidationsmittel- und Kraftstoffstromkreislauf oder einer Brennkammer die Komplexität, die Baugröße und die Kosten des Reformers erhöht.
- Der vorliegende Reformer mit verbesserter Reaktorauslegung, verbesserten Komponenten und verbesserten Betriebsverfahren löst erfolgreich zumindest einige der oben erläuterten Probleme sowohl bei Motorsystemanwendungen als auch bei anderen Reformeranwendungen.
- Zusammenfassung der Erfindung
- Ein Reformer zum Erzeugen eines wasserstoffhaltigen Produktstroms aus einem Kraftstoff- und einem Oxidationsmittelstrom weist einen Kraftstoffeinlasskanal, einen Oxidationsmitteleinlasskanal, einen Produktauslasskanal und einen Außenmantel auf, der eine Reaktionskammer beherbergt. Der Reformer weist ferner ein Mischrohr auf, das fluidleitend zur Aufnahme des Oxidationsmittelstroms vom Oxidationsmitteleinlasskanal und des Kraftstoffstroms vom Kraftstoffeinlasskanal angeschlossen ist. Das Mischrohr dient zur Bildung eines kombinierten Reaktandenstroms und zum Richten desselben in im Wesentlicher axialer Richtung in die Reaktionskammer. Die Reaktionskammer weist ferner eine Umkehrkammer (die ein Abschnitt der gesamten Reaktionskammer ist) und eine Umkehrwand an einem Ende der Umkehrkammer auf. Die Umkehrwand dient zum Umlenken des kombinierten Reaktandenstroms, so dass in der Umkehrkammer der umgelenkte Strom den im Wesentlichen axial in der entgegengesetzten Richtung fließenden kombinierten Reaktandenstrom umgibt und mit diesem in Kontakt ist. Es wird davon ausgegangen, dass während des Betriebs des Reformers zwischen den entgegengerichteten Reaktandenströmen eine Zone niedriger Geschwindigkeit in der Umkehrkammer entsteht. Dies stabilisiert den Ort der Verbrennungsflamme im Reformer.
- Bei manchen Ausführungsformen weist der Reformer eine Glühkerze oder eine andere Zündeinrichtung zur Einleitung von Verbrennungsreaktionen in der Reaktionskammer auf. Die Glühkerze oder andere Zündeinrichtung ist vorteilhafterweise in der Umkehrkammer mit ihrer Spitze in der Zone niedriger Geschwindigkeit angeordnet.
- Bei anderen Ausführungsformen weist ein Reformer zum Erzeugen eines wasserstoffhaltigen Produktstroms aus einem Kraftstoff- und einem Oxidationsmittelstrom einen Kraftstoffeinlasskanal, einen Oxidationsmitteleinlasskanal, einen Produktauslasskanal und einen Außenmantel auf, der eine Reaktionskammer beherbergt. Der Reformer weist ferner ein Mischrohr auf, das fluidleitend zur Aufnahme des Oxidationsmittelstroms vom Oxidationsmitteleinlasskanal und des Kraftstoffstroms vom Kraftstoffeinlasskanal angeschlossen ist. Das Mischrohr dient zur Bildung eines kombinierten Reaktandenstroms und zum Richten desselben in im Wesentlichen axialer Richtung in die Reaktionskammer. An einem Ende der Reaktionskammer befinden sich eine Umkehrwand, die den aus dem Mischrohr austretenden kombinierten Reaktandenstrom in eine im Wesentlichen entgegengesetzte Richtung umlenkt, und ein ringförmiger Partikelfilter, der im Wesentlichen konzentrisch um das Mischrohr angeordnet ist.
- Damit bei den obigen Ausführungsformen die in im Wesentlichen entgegengesetzten Richtungen fließenden Gasströme miteinander in Kontakt kommen, so dass die Zone mit niedriger Geschwindigkeit entsteht, ist die Umkehrkammer vorzugsweise frei von Strukturen, die die Strömung trennen oder behindern. Außerdem enthält die Umkehrkammer vorzugsweise keinen Katalysator zum Fördern einer Konversion der Kraftstoff- und Oxidationsmittelströme.
- Bei den obigen Ausführungsformen kann die Umkehrwand speziell so geformt sein, dass sie den kombinierten Reaktandenstrom von einer Mittelachse nach außen und dann zurück durch die Umkehrkammer in im Wesentlichen entgegengesetzter Richtung umlenkt. Sie kann z. B. mit einer mittleren Spitze ausgebildet sein, die zum Mischrohr ragt und mit der Achse des Mischrohrs fluchtet.
- Bei den obigen Ausführungsformen kann der Reformer ferner einen im Mantel untergebrachten Wärmetauscher aufweisen, um die Wärme aus dem Produktstrom auf den eintretenden Oxidationsmittelstrom zu übertragen.
- Ein Verfahren für den Betrieb eines Reformers weist auf:
- (a) Einleiten eines Oxidationsmittelstroms und eines Kraftstoffstroms in den Reformer und Mischen des Oxidationsmittel- und Kraftstoffstroms zur Bildung eines kombinierten Reaktandenstroms;
- (b) Richten des kombinierten Reaktandenstroms im Wesentlichen axial in eine Umkehrkammer im Reformer, so dass er auf eine Umkehrwand trifft und von der Wand zum Strömen in eine im Wesentlichen entgegengesetzte Richtung umgelenkt wird, so dass er den axial in die Umkehrkammer fließenden kombinierten Reaktandenstrom umgibt und mit diesem in Berührung ist;
- (c) zumindest teilweises Verbrennen und Konvertieren des kombinierten Reaktandenstroms in der Umkehrkammer zur Bildung eines wasserstoffhaltigen Produktstroms.
- Bei bevorzugten Ausführungsformen des Verfahrens wird an der Grenzfläche zwischen den in der Umkehrkammer fließenden entgegengerichteten Strömen eine Zone mit niedriger Geschwindigkeit erzeugt, die den Ort der Verbrennungsflamme im Reformer stabilisiert.
- Das Verfahren kann ferner das Leiten des Kraftstoff- und des Oxidationsmittelstroms durch ein vor der Umkehrkammer angeordnetes Mischrohr und wahlweise durch ein vor dem Mischrohr angeordnetes Venturi-Rohr mit kritischer Strömung aufweisen.
- Das Verfahren kann ferner das Leiten des Produktstroms sowie des unreagierten kombinierten Reaktandenreststroms durch ein Partikelfilter aufweisen, das nach der Umkehrkammer im Reformer angeordnet ist. Wenn etwas unreagierter kombinierter Reaktandenstrom verbleibt, kann er beim Durchlaufen des Partikelfilters weiter umgewandelt werden. Bei einer kompakten Konstruktion kann der Filter ein ringförmiger Partikelfilter sein, der im Wesentlichen konzentrisch um das Mischrohr angeordnet ist, sofern vorhanden.
- Das Verfahren kann ferner die Wärmeübertragung aus dem Produktstrom über den im Reformer angeordneten Wärmetauscher auf den Oxidationsmittelstrom aufweisen. Der Wärmetauscher kann z. B. ein Wärmetauscher des Typs mit konzentrischen Rohren sein, wobei der Oxidationsmittelstrom durch ein Innenrohr des Wärmetauschers vor dem Mischrohr und der Produktstrom durch eine äußere Ringkammer des Wärmetauschers geleitet wird, bevor er aus dem Reformer austritt. Vorzugsweise werden der Oxidationsmittelstrom und der Produktstrom im Gleichstrom durch den Wärmetauscher des Typs mit konzentrischen Rohren geleitet.
- Bei Ausführungsformen eines Startverfahrens werden dem Reformer ein Kraftstoffstrom und ein Oxidationsmittelstrom zugeführt und zur Bildung eines kombinierten Reaktandenstroms gemischt. Im Reformer wird ein Oxidationsprozess initiiert, der Wärme erzeugt. Der Kraftstoff- und der Oxidationsmittelstrom werden in einem im Wesentlichen stöchiometrischen Verhältnis zugeführt, wenn ein überwachter Parameter des Reformers unter einem vorgegebenen Schwellenwert liegt, und das Verhältnis von Kraftstoff zu Oxidationsmittel wird erhöht, sobald der überwachte Parameter den vorgegebenen Schwellenwert erreicht. Der Parameter kann z. B. eine Betriebstemperatur oder eine abgelaufene Betriebszeit des Reformers sein. Bei bevorzugten Ausführungsformen wird das Kraftstoff/Oxidationsmittelverhältnis durch eine Steuerung des Kraftstoffmassenflusses gesteuert. Der Oxidationsmittel- und Kraftstoffstrom können durch ein Venturi-Rohr mit kritischer Strömung geleitet werden.
- Bei den oben beschriebenen Vorrichtungen und Verfahren ist der Reformer vorzugsweise ein nicht katalytischer Synthesegas-Generator. Bei Motorsystemanwendungen kann der Oxidationsmitteleinlasskanal fluidleitend dazu angeschlossen sein, Abgas aus einem Verbrennungsmotor zu empfangen, so dass der Oxidationsmittelstrom Motorabgas sowie Zusatzluft (oder ein anderes Oxidationsmittel) umfasst oder im Wesentlichen aus Abgas besteht.
- Bei den oben beschriebenen Auslegungs- und Betriebsverfahren des Reformers erzeugt eine entgegengerichtete Reaktandenstromkonfiguration eine Zone mit niedriger Geschwindigkeit in einer Umkehrkammer, die den Ort einer Flamme des Reformers stabilisiert und weitere, nachstehend ausführlicher beschriebene Vorteile bietet.
- Kurzbeschreibung der Zeichnung(en)
-
1 ist ein Prozessflussdiagramm, das einen typischen Kraftstoffkonversionsprozess in einem Synthesegas-Generator zeigt. -
2 ist ein schematisches Diagramm einer Ausführungsform eines Verbrennungsmotorsystems mit einem Reformer und einem Abgasnachbehandlungssystem. -
3a ist eine Draufsicht eines Synthesegas-Generators. -
3b ist eine Seitenansicht im Schnitt des in3a dargestellten Synthesegas-Generators. -
4 ist eine perspektivische Schnittansicht einer durch die Isolierung im Synthesegas-Generator gebildeten Umkehrwand. -
5 ist ein Flussdiagramm einer Ausführungsform eines Startprozesses für einen Synthesegas-Generator, das Schritte zur Bestimmung der Massenflusseinstellung des Kraftstoffs zeigt. - Detaillierte Beschreibung der bevorzugten Ausführungsform(en)
-
1 zeigt einen typischen Kraftstoffkonversionsprozess in einem Synthesegas-Generator (SGG) und ist oben beschrieben worden. -
2 ist eine schematische Darstellung einer Ausführungsform eines Motorsystems mit einem Reformer und einem Abgasnachbehandlungssystem. Bei dieser dargestellten Ausführungsform ist der Reformer ein Synthesegas-Generator (SGG). In2 liefert ein Kraftstofftank21 flüssigen Kraftstoff durch die Kraftstoffzufuhrleitung22 an einen Verbrennungsmotor23 . Wahlweise können ein Kraftstofffilter, eine Kraftstoffpumpe, ein Kraftstoff-Druckregelgerät und ein Kraftstoff-Durchflusssteuergerät (alle in2 nicht dargestellt) im Kraftstofftank21 oder in der Kraftstoffzufuhrleitung22 eingebaut sein. Eine optionale Kraftstoffrückführleitung (in2 nicht dargestellt) kann den Kraftstoff zum Kraftstofftank21 zurückführen. Beim Verbrennungsmotor23 kann es sich um einen Diesel-, Benzin-, Flüssiggas (LPG), Kerosin-, Erdgas-, Propan-, Methanol-, Ethanol-, Dieselöl- oder einen anderen kohlenwasserstoff-, alkohol- oder anders geeignet betriebenen Motor z. B. des Selbstzündungs- oder Fremdzündungstyps handeln. Der Verbrennungsmotor23 kann von verschiedener Bauart sein, einschließlich eines Kolbenmotors, Wankelmotors und einer Gasturbine. Der Motor kann Bestandteil eines Fahrzeug- oder eines Nichtfahrzeugsystems sein. Der Verbrennungsmotor weist typischerweise ein herkömmliches Luftversorgungs-Untersystem (in2 nicht dargestellt) auf, um den Motor mit Luft zu versorgen. - Die Motorabgasleitung
24 führt mindestens einen Teil des Motorabgasstroms zu einem Abgasnachbehandlungs-Untersystem25 . Die Motorabgasleitung24 kann andere Emissionsverringerungseinrichtungen wie Abgasrückführungssysteme (EGR) (in2 nicht dargestellt) enthalten. Die Motorabgasleitung24 kann einen Turbokompressor und/oder einen Zwischenkühler (in2 nicht dargestellt) enthalten. Das Abgasnachbehandlungs-Untersystem25 kann verschiedene Abgasnachbehandlungseinrichtungen wie Mager Nox Fallen (LNTs), Dieselpartikelfilter (DPFs), Diesel- Oxidationskatalysatoren (DOCs) und einen Schalldämpfer mit zugehörigen Ventilen, Sensoren und Steuerungen enthalten. Der behandelte Motorabgasstrom fließt durch ein Abgasrohr26 und tritt in die Umgebungsatmosphäre aus. - Ein Teil des Motorabgasstroms aus der Leitung
24 wird über eine SGG-Oxidationsmitteleinlassleitung27 zu einem SGG200 geleitet. Wahlweise kann auch Luft von einem Luftversorgungs-Untersystem und/oder Wasser oder Dampf von einem Dampfversorgungs-Untersystem (in2 nicht dargestellt) über die Oxidationsmitteleinlassleitung27 und/oder über einen oder mehrere Einlässe an einigen Punkten oder kontinuierlich während des Betriebs des SGG200 in den SGG200 eingeleitet werden. Kraftstoff aus dem Kraftstofftank21 wird aus der Kraftstoffzufuhrleitung22 über eine SGG-Kraftstoffeinlassleitung28 zum SGG200 geliefert. Wahlweise können ein Kraftstofffilter, eine Kraftstoffpumpe, ein Kraftstoff-Druckregeigerät und/oder ein Kraftstoff-Wärmetauscher (alle in2 nicht dargestellt) in der SGG-Kraftstoffeinlassleitung28 eingebaut sein. Außerdem kann wahlweise ein Kraftstoffvorwärmer im System integriert sein. Eine Kraftstoffdosierbaugruppe29 in der Leitung28 steuert den Massenfluss und den Druck des zum SGG200 gelieferten Kraftstoffs. Der Oxidationsmitteistrom wird mittels eines Venturirohrs mit kritischem Durchsatz (critical flow venturi – CFV) im SGG200 intern dosiert. - Der SGG
200 konvertiert den Kraftstoff und den Oxidationsmittelstrom, der das Motorabgas enthält, in einen Synthesegas-Strom. Mindestens ein Teil des erzeugten Synthesegas-Stroms wird über eine Synthesegas-Auslassleitung201 an das Abgasnachbehandlungs-Untersystem25 geliefert. Die Synthesegas-Auslassleitung201 kann wahlweise Ventile, Sensoren, Steuerungen oder ähnliche Einrichtungen enthalten. Der Synthesegas-Strom dient zum Regenieren, Entschwefeln und/oder Erwärmen einer oder mehrerer Einrichtungen im Abgasnachbehandlungs-Untersystem25 und kann anderen Wasserstoff verbrauchenden Einrichtungen im Gesamtsystem zugeführt werden, wie etwa Brennstoffzellen (nicht dargestellt) und/oder dem Motor selbst. -
3a ist eine Draufsicht, während3b eine Schnittansicht (längs der Schnittlinie A-A in3a ) einer Ausführungsform eines SGG300 ist. In den3a und3b tritt der Oxidationsmittelstrom in den SGG300 über die Oxidationsmitteleinlassleitung301 , wobei er durch einen optionalen Wärmetauscher302 vom Rohr-in-Rohr oder konzentrischen Rohrbündeityp fließt, und in eine Oxidationsmittelkammer303 ein. Der Wärmetauscher302 kann ein anderer Wärmetauschertyp sein, z. B. ein Rohrschlangen- oder Plattentyp. Ein Kraftstoffstrom wird nahe dem Einlass oder der Quer schnittsverengung eines CFV305 über eine Kraftstoffeinlassleitung313 und ein Kraftstoffeinführungsrohr304 in den Oxidationsmittelstrom eingeleitet. Der Kraftstoff- und Oxidationsmittelstrom fließen weiter stromabwärts durch das CFV305 in ein Mischrohr306 und bilden einen kombinierten Reaktandenstrom. In den3a und3b sind die Oxidationsmitteleinlassleitung301 und die Oxidationsmittelauslassleitung311 als von der Oberseite des SGG300 senkrecht nach oben verlaufend dargestellt, während die Kraftstoffeinlassleitung313 nach unten verläuft. Die Oxidationsmitteleinlassleitung301 , die Auslassleitung311 und die Kraftstoffeinlassleitung313 können anders ausgerichtet sein als in den3a und3b dargestellt. - Wenn der kombinierte Kraftstoff- und Oxidationsmittelstrom durch das CFV
305 fließt, erreicht der kombinierte Reaktandenstrom die Schallgeschwindigkeit vorzugsweise während zumindest eines Teil des Auslegungsbetriebsbereichs des SGG300 und noch bevorzugter während des größten Teils des Auslegungsbetriebsbereichs des SGG300 . Während zumindest eines Teils des Betriebsbereichs bewirken die Parameter (Luft/Kraftstoffverhältnis, Temperatur, Druck) des kombinierten Reaktandenstroms, dass sich der Strom innerhalb seines Entflammbarkeits- und Selbstzündungsbereichs befindet. Die Geschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms im CFV305 und im Mischrohr306 wird vorzugsweise über der Flammengeschwindigkeit des Stroms gehalten. Dies vermindert die Möglichkeit eines sich stromaufwärts zum CFV ausbreitenden Flammenrückschlags. Die Verweilzeit des kombinierten Reaktandenstroms im CFV305 und im Mischrohr306 wird zumindest während eines Teils des Betriebsbereichs vorzugsweise kürzer gehalten als die Verzögerungszeit der Selbstentzündung des Stroms, was die Möglichkeit der Selbstentzündung im CFV und im Mischrohr vermindert. Das CFV305 und das Mischrohr306 sind vorzugsweise im Wesentlichen konzentrisch um die Längsachse des SGG300 angeordnet. Eine Reaktionskammer307 ist in3b durch eine strichpunktierte Linie angegeben. Der kombinierte Reaktandenstrom tritt mit hoher Geschwindigkeit, die z. B. höher als die lokale Flammengeschwindigkeit ist, aus dem Mischrohr306 aus und fließt in eine Reaktionskammer307 , die durch eine Isolierung308 gebildet und wärmeisoliert ist. Die Isolierung308 wird vorzugsweise durch einen Vakuumformprozess gebildet. Die Wärmeisolierung weist vorzugsweise eine oder mehrere Schichten aus Keramik-Isoliermaterial mit unterschiedlichen Wärmeleitfähigkeitseigenschaften und mechanischen Eigenschaften auf. Eine mehrschichtige Isolierungskonfiguration sorgt für einen Auslegungswärmeverlust des SGG über seinen Betriebsbereich. Eine zweite Isolierschicht ist in3b als Isolierung314 dargestellt. - Bei der dargestellten Ausführungsform fließt der kombinierte Reaktandenstrom im Wesentlichen parallel zur und nahe der Längsachse der Reaktionskammer
307 und trifft auf eine Umkehrwand315 , wodurch sich der Strom in divergierender radialer Richtung verteilt oder aufweitet. Der kombinierte Reaktandenstrom wird an der Umkehrwand315 ”reflektiert”, damit er umgelenkt und im Wesentlichen der entgegengesetzten Richtung (bezogen auf die Austrittsrichtung aus dem Mischrohr306 ) näher an den Umfangswänden der Reaktionskammer307 und in einen ringförmigen Partikelfilter309 fließt, der in der Reaktionskammer307 das Mischrohr305 umgebend angeordnet ist. Der Abschnitt der Reaktionskammer307 , in dem ein zentraler Strahl des kombinierten Reaktandenstroms in einer Richtung strömt, der vom im Wesentlichen in der Gegenrichtung fließenden Reaktandenstrom umgeben ist (und mit diesem in Kontakt steht), wird hierin als Umkehrkammer323 bezeichnet. Die Umkehrkammer323 ist in3b mit einer strichpunktierten Linie angegeben. Die Querschnittsfläche des aus dem Mischrohr306 austretenden kombinierten Reaktandenstroms ist klein im Vergleich zur Querschnittsfläche der Umkehrkammer323 , wodurch die Aufweitung des kombinierten Reaktandenstroms beim Strömen in die Umkehrkammer323 ermöglicht wird. Die Umkehrwand315 ist aus der Isolierung308 gebildet und bei der dargestellten Ausführungsform so ausgebildet, dass der auftreffende kombinierte Reaktandenstrom von einem mit dem auftreffenden Strahl fluchtenden zentralen Punkt aus axial nach außen aufgeweitet und reflektiert wird, so dass er im Wesentlichen in der Gegenrichtung fließt. Die Umkehrwand315 ist vorzugsweise so geformt, dass die Strömung des kombinierten Reaktandenstroms innerhalb der Umkehrkammer323 geeignet oder vorteilhaft verteilt wird. Sie kann z. B. als Halbringtorus, Halbtrichtertorus, Halbkegeltorus, Halbkugel oder Pfanne geformt sein.4 ist eine Schnittansicht (entlang der Schnittlinie B-B in3a ) der Umkehrwand315 , die aus der Isolierung308 in Form eines Halbtrichters ausgebildet ist. Die Umkehrwand315 braucht nicht aus der Isolierung308 zu bestehen, sondern kann eine eigenständige Komponente sein und/oder aus einem anderen Material bestehen. In der Umkehrkammer323 befindet sich keine Sperre, Hülse, kein Ablenkblech, Katalysatorbett, keine monolithische oder sonstige Struktur, die den kombinierten Reaktandenstrom trennt, wenn er in der einen Richtung (aus dem Mischrohr306 austretend) und in der Gegenrichtung (nach der Umlenkung durch die Umkehrwand315 ) in ein ringförmiges Partikelfilter309 fließt. Der äußere oder umgebende Strom, der zum Partikelfilter309 fließt, strömt allgemein langsamer als der aus dem Mischrohr306 austretende zentrale Strahl. Wo die beiden Ströme sich berühren, ist die örtliche Geschwindigkeit typischerweise niedrig oder nahe Null, und zwischen den Strömen findet eine gewisse Vermischung statt. Die Konfiguration (Abmessungen, Form und Lage) des Mischrohrs306 , der Umkehrkammer323 und der Umkehrwand315 zusammen mit einer offenen oder barrierefreien Umkehrkammer323 mit Zweirichtungsströmung trägt zur Bildung von Rückströmungszonen und/oder Wirbeln (als Pfeile317 dargestellt) bei. Es wird angenommen, dass die Zone oder der Bereich mit niedriger Geschwindigkeit, in der bzw. dem die beiden entgegengerichteten Ströme miteinander in Kontakt kommen und die Wirbel317 auftreten, die Stabilisierung der Verbrennungsflamme unterstützt. Die lokale Geschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms an den oder nahe den Wirbeln317 wird allgemein niedriger als die Flammengeschwindigkeit des Stroms sein. Ferner werden frische, unverbrannte Reaktanden mit heißen verbrannten Reaktanden durch die örtliche Fluiddynamik aufgefüllt und gemischt, wodurch ein kontinuierlicher Verbrennungsprozess stattfinden kann, der sich allgemein nach der Zündung selbst erhält. Ein Reformer mit einer ”Umkehr” kammer wie beschrieben bietet einen oder mehrere mögliche Vorteile, u. a.: - (a) Verbessern der Stabilität der Verbrennungsflamme durch die Bildung einer Zone mit niedriger Geschwindigkeit, in der ein Vermischen der entgegengerichteten Ströme stattfindet, wie im obigen Absatz beschrieben wurde.
- (b) Das Strömungsmuster
des kombinierten Reaktandenstroms kann so ausgelegt werden, dass sich
die Zone mit niedriger Geschwindigkeit über den Auslegungsbetriebsbereich
des SGG
300 an einer gewünschten Stelle in der Reaktionskammer befindet. - (c) In der Zone mit niedriger Geschwindigkeit zwischen den beiden entgegengerichteten Strömen ist die Geschwindigkeit hinreichend gering, dass die Flamme ohne weg- oder ausgeblasen (gelöscht) zu werden selbst dann noch brennen kann, wenn der Massenfluss des eintretenden kombinierten Reaktandenstroms erhöht wird. Somit kann ein Umkehrkonzept die Raumgeschwindigkeiten der Reaktanden erhöhen, ohne die Lage und Stabilität der Verbrennungsflamme nachteilig zu beeinflussen. Dies lässt sich ohne den Einsatz zusätzlicher Komponenten (z. B. Körper mit hohem Strömungswiderstand) zur Stabilisierung des Flammenortes erreichen, wodurch auch die Kosten gesenkt werden. Mit einem SGG mit Umkehrkammer wurde eine zwei- bis vierfache Erhöhung der Raumgeschwindigkeit (in Abhängigkeit vom Oxidationsmittelstrom) im Vergleich zu einem SGG mit herkömmlicher linearer Durchströmungsauslegung nachgewiesen, wobei die Flamme stabil bleibt und die Synthesegas-Qualität aufrechterhalten wird.
- (d) Ein Umkehrkonzept nutzt das Reaktorvolumen effizienter, wodurch der Reformer kompakter sein kann. Bei einer herkömmlichen Brennkammer mit linearer Durchströmung z. B. wird das den eintretenden Reaktandenstrahl umgebende Volumen nicht effektiv genutzt, während beim Umkehrkonzept der Raum um den zentralen Strahl vom in der Gegenrichtung zurückfließenden Strom eingenommen wird. Das Auftreffen des kombinierten Reaktandenstroms auf die Umkehrwand (was die örtlichen Geschwindigkeiten senkt) und die Bildung der Zone mit niedriger Geschwindigkeit tragen zur Stabilisierung der Flamme bei, wodurch höhere Raumgeschwindigkeiten durch den Reformer ermöglicht werden.
- (e) Aufgrund der Vermischung der entgegengerichteten Ströme wird der eintretende kombinierte Reaktandenstrom durch den teilweise verbrannten Strom rasch erhitzt, was eine Entzündung und Verbrennung selbst dann ermöglicht, wenn der Sauerstoffgehalt des Eingangsstroms gering ist (z. B. wenn der SGG mit Motorabgas betrieben wird).
- Bei bevorzugten Ausführungsformen ist der durchschnittliche Durchmesser der Umkehrkammer
323 vorzugsweise um ca. das Drei- bis Siebenfache oder bevorzugter um ca. das Fünffache größer als der Durchmesser des Auslasses des Mischrohrs306 . Der Abstand vom Auslass des Mischrohrs306 zur Umkehrwand315 beträgt vorzugsweise ca. das Vier- bis Elffache des Durchmessers des Auslasses des Mischrohrs306 oder bevorzugter ca. das Sieben- bis Achtfache des Durchmessers des Auslasses des Mischrohrs306 . Da die Umkehrwand315 im Allgemeinen nicht eben ist, ist der angegebene Abstand der parallel zur Längsachse des Mischrohrs vom Mischrohrauslass zur gemittelten Ebene der Umkehrwand, die in3b als Ebene324 dargestellt ist, gemessene Abstand. Es wurde festgestellt, dass dieser bevorzugte Abstandsbereich die Aufweitung des Stroms, die Verringerung der Strömungsgeschwindigkeit und die Bildung der Wirbel317 in der Reaktionskammer307 vor dem Partikelfilter309 ermöglicht. Das Mischrohr306 , die Reaktionskammer307 und die Umkehrkammer323 haben vorzugsweise, aber nicht notwendigerweise, eine zylindrische und/oder konische Form. - Eine Glühkerze
316 (in3b dargestellt) ist am Mantel312 angebracht und in der Umkehrkammer323 angeordnet, um die Verbrennung oder Zündung des kombinierten Reaktandenstroms während des Starts und wahlweise an anderen Betriebspunkten des SGG300 einzuleiten. Bei bevorzugten Ausführungsformen befindet sich die Glühkerze316 innerhalb oder nahe der Zone, in der die örtliche Geschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms niedrig ist (z. B. unter der Flammengeschwindigkeit des Stroms), und innerhalb des Sprühmusters der Kraftstofftröpfchen während des Starts des SGG300 . Sie kann z. B. nahe der Ebene positioniert sein, in der das zylindrische Profil der Umkehrkammer323 auf das torusförmige Profil der Umkehrwand315 trifft. Bei manchen Ausführungsformen ist dies 10 ± 4 mm von der Oberfläche der Umkehrkammer323 oder der Isolierung308 entfernt und im unteren oder untersten Abschnitt der Kammer. Diese Positionierung kann mehrere Vorteile bieten, einschließlich: (a) Erhöhen der Zuverlässigkeit und Schnelligkeit der Flammenzündung beim Start, weil der Kraftstoff in direkten Kontakt mit der Glühkerze316 kommen kann, vor allem, wenn sich diese im unteren Abschnitt der Kammer befindet, da die zerstäubten Kraftstofftröpfchen durch den Einfluss der Schwerkraft dazu tendieren, zur Glühkerze zu fallen; und (b) bessere Raumausnutzung der Umkehrkammer323 und/oder der Reaktionskammer307 , da die Verbrennungsflamme nahe dem umkehrwandseitigen Ende der Kammer gezündet und verankert werden kann. Alternativ können eine oder mehrere Glühkerzen verwendet werden, die Glühkerzen können zur Erfassung der Temperatur der Umkehrkammer323 und/oder der Reaktionskammer307 dienen, oder andere Zündeinrichtungen, z. B. ein Draht oder Gitter können eingesetzt werden. - Der Oxidations- und dann der Reformierprozess laufen fortschreitend ab, während der Recktand die Umkehrkammer
323 durchströmt. Der Strom fließt weiter durch den ringförmigen Partikelfilter309 , in dem Kohlenstoffpartikel zurückgehalten und gespeichert werden, bis ein Kohlevergasungsprozess eingeleitet wird, oder die wahlweise sofort durch einen kontinuierlichen Kohlevergasungsprozess oxidiert werden. Der Synthesegas-Produktstrom fließt weiter zum Ende der Reaktionskammer307 gegenüber der Umkehrwand315 , bevor er seine Richtung wieder umkehrt und den optionalen Wärmetauscher302 durchströmt und aus dem SGG300 über die Auslassleitung311 austritt. - Bei der dargestellten Ausführungsform ist der Wärmetauscher
302 ein Rohr-in-Rohr-Typ oder ein Typ mit konzentrischen Rohren, der die Wärme vom Synthesegas-Produktstrom auf den eintretenden Oxidationsmittelstrom überträgt. Der Wärmetauscher302 weist drei konzentrisch angeordnete Rohre auf: ein Außenrohr318 , ein Zwischenrohr319 und ein Innenrohr320 . Das Außenrohr318 und das Zwischenrohr319 bilden eine ringförmige Außenkammer321 , durch die der Synthesegas-Produktstrom aus der Reaktionskammer307 fließt, bevor er aus dem SGG300 über die Auslassleitung311 austritt. Das Zwischenrohr319 und das Innenrohr320 bilden eine Innenkammer322 , durch die der Oxidationsmittelstrom aus der Oxidationsmitteleinlassleitung301 zur Oxidationsmittelkammer303 fließt. Das Zwischenrohr319 trennt den Oxidationsmittelstrom fluidisch vom Synthesegas-Produktstrom und überträgt Wärmeenergie vom Synthesegas-Produktstrom auf den Oxidationsmittelstrom. Der Wärmetauscher302 kann extremen Temperaturen, z. B. bis zu ca. 1200°C, thermischer Wechselbelastung und thermischer Belastung unterliegen. Die einzelnen Rohre sind vorzugsweise mit einer begrenzten Anzahl Verbindungsstellen und/oder geschweißten Verbindungen gefertigt und werden bevorzugter aus einem einzigen Materialstück hergestellt, um ihre Dauerfestigkeit zu erhöhen. Der Wärmetauscher des Typs mit konzentrischen Rohren bietet mehrere Vorteile, einschließlich eines kompakten Volumens, der Fähigkeit, das Ausmaß der Wärmeübertragung zwischen Fluiden maßzuschneidern, und der Möglichkeit einer Skalierung, ohne dass das Volumen und/oder den Druckabfall des Wärmetauschers zu beeinträchtigten. Der Wärmetauscher302 ist vorzugsweise konzentrisch um die Längsachse der Brennkammer307 und des SGG300 angeordnet, wobei die Rohre so konfiguriert sind, dass der Synthesegas-Produktstrom und der Oxidationsmittelstrom den Wärmetauscher302 im Gleichstrom durchfließen (obwohl die Rohre auch für andere relative Strömungsrichtungen konfiguriert sein können). Eine Gleichstromgasdurchströmung begrenzt die vom eintretenden Oxidationsmittelstrom erreichbare maximale Temperatur auf die Austrittstemperatur des Synthesegas-Produktstroms. Eine Gleichstromauslegung bietet mehrere Vorteile, einschließlich einer gewissen Selbstregelung der Oxidationsmittelstromtemperatur (durch Ändern der Gasdichte und damit des Massenflusses des Oxidationsmittels durch das CFV, wodurch wiederum die resultierende Temperatur des Synthesegas-Produktstroms und die dem Wärmetauscher zugeführte Wärmemenge beeinflusst werden) und der Kühlung des Wärmetauschers302 , wodurch er weniger extremen Temperaturen ausgesetzt ist. Bei manchen Anwendungen, z. B. wenn Luft oder ein Oxidationsmittel mit hohem Sauerstoffgehalt verwendet wird, kann der Wärmetauscher302 (und wahlweise ein Abschnitt des Mantels312 , der Isolierung308 , der Isolierung314 und der zur Aufnahme des Wärmetauschers302 dienenden Reaktionskammer307 ) im SGG300 entfallen, was Volumen und Kosten eines SGG weiter verringert. - Bei Ausführungsformen eines Startprozesses für einen SGG und/oder ein mit Synthesegas betriebenes System kann der SGG selektiv so arbeiten, dass sich eine begrenzte oder vernachlässigbare Wasserstoffmenge im Produktstrom ergibt, indem das Äquivalenzverhältnis (oder Luft/Kraftstoffverhältnis) der eintretenden Oxidationsmittel- und Kraftstoffreaktandenströme eingeregelt wird. In
5 ist der Prozess500 ein Beispiel eines Startprozesses für einen Synthesegas-Generator mit den Schritten zur Bestimmung der Einstellung des Kraftstoff-Massenflusses. Der Prozess500 beginnt mit Schritt501 , in dem die gewünschte Menge des sich ergebenden Wasserstoffs während des Startprozesses eines SGG bestimmt wird. Wenn im Schritt501 eine vernachlässigbare Menge des sich ergebenden Wasserstoffs im Produktstrom akzeptabel ist und eine kürzere Warmlaufzeit (Zeitspanne bis zum Erreichen einer gewünschten SGG-Betriebstemperatur) während des Startprozesses erwünscht ist, würde der Prozess500 zum Schritt502 übergehen. In Schritt502 kann das Äquivalenzverhältnis so gewählt werden, dass es stöchiometrisch oder nahezu stöchiometrisch ist, so dass beide Reaktanden bei den Verbrennungsprozessen im Wesentlichen vollständig verbraucht werden und der SGG beim Start im Wesentlichen als Brenner betrieben wird. Wenn während Schritt501 mehr als eine vernachlässigbare Menge Wasserstoffs im Produktstrom gewünscht wird und eine längere Warmlaufzeit während des Startprozesses akzeptabel ist, würde der Prozess500 zu Schritt503 übergehen. In Schritt503 wird das Äquivalenzverhältnis auf kraftstoffreich eingestellt, was etwas H2 erzeugt, wodurch der SGG aber länger zum Erreichen der gewünschten Betriebstemperatur braucht. Das Äquivalenzverhältnis kann durch Einregeln des Massenflusses des Kraftstoffs in Schritt504 für eine gewünschte Startbedingung gesteuert werden, da das Venturi-Rohr mit kritischer Strömung den Massenfluss des Oxidationsmittels passiv dosieren und einen flüssigen Kraftstoff beim Start wirksam zerstäuben kann. Die Verwendung des SGG zur Selbsterwärmung (und wahlweise zur Erwärmung anderer Systemkomponenten) in der beschriebenen Weise (rasch bei im Wesentlichen keiner Wasserstofferzeugung und langsamer bei Erzeugung von etwas Wasserstoff) kann die Notwendigkeit für einen eigenen Sekundär-Oxidationsmittel- und/oder Kraftstoffkreislauf oder eine Brennkammer im System verringern oder beseitigen. In den Schritten502 und503 braucht das Äquivalenzverhältnis nicht auf einen konstanten Wert eingestellt zu werden, sondern kann beispielsweise eine oder mehrere Äquivalenzverhältniseinstellungen umfassen und mit variabler Rate geändert werden. - Bei bevorzugten Ausführungsformen der oben beschriebenen Vorrichtungen und Verfahren ist der Reformer ein Synthesegas-Generator (SGG), bei dem es sich um einen nicht katalytischen Reformer mit partieller Oxidation handelt, der während des Normalbetriebs zum Erzeugen eines Synthesegas-Stroms betrieben wird. Die hierin beschriebenen Vorrichtungen und Betriebsverfahren eines Reformers können jedoch in verschiedenen Typen von Reformern implementiert werden, einschließlich SGGs, Reformern oder Reaktoren, die zum Erzeugen wasserstoffhaltiger Gasströme eingesetzt werden. Diese können von verschiedener Art sein, z. B. vom katalytischen Typ mit partieller Oxidation, vom nicht katalytischen Typ mit partieller Oxidation und/oder autothermische Reformer. Geeignete Reformier- und/oder Wasser/Gas-Shift-Katalysatoren können im Reformer eingesetzt werden.
- Der dem Reformer zugeführte Kraftstoff kann ein flüssiger Kraftstoff sein (was hierin bedeutet, dass der Kraftstoff unter den IUPAC-definierten Bedingungen der Standardtemperatur und des Standarddrucks flüssig ist) oder ein gasförmiger Kraftstoff. Zu den geeigneten Flüssigkraftstoffen zählen z. B. Diesel, Benzin, Kerosin, verflüssigtes Erdgas (LNG), Dieselöl, Methanol, Ethanol oder andere alkoholische Kraftstoffe, verflüssigtes Erölgas (LPG) oder andere Flüssigkraftstoffe, aus denen Wasserstoff gewonnen werden kann. Alternative gasförmige Kraftstoffe sind u. a. Erdgas und Propan.
- Der Reformer kann in verschiedenen mobilen und stationären Endbenutzeranwendungen eingesetzt werden, in denen eine Wasserstoff verbrauchende Einrichtung verwendet wird. Der Produktstrom kann an eine oder mehrere Wasserstoff verbrauchende Einrichtungen geleitet werden, z. B. an eine Abgasnachbehandlungseinrichtung, eine Brennstoffzelle oder einen Verbrennungsmotor.
- Obwohl bestimmte Elemente, Ausführungsformen und Anwendungen der vorliegenden Erfindung dargestellt und beschrieben worden sind, versteht es sich, dass die Erfindung nicht darauf beschränkt ist und der Fachmann Modifikationen vornehmen kann, ohne vom Gültigkeitsbereich der vorliegenden Offenbarung, insbesondere angesichts der obigen Lehre, abzuweichen.
- Zusammenfassung
- Kompakter Reformer
- Ein Reformer zum Erzeugen eines wasserstoffhaltigen Produktstroms aus einem Kraftstoff- und einem Oxidationsmittelstrom weist ein Mischrohr auf, aus dem der kombinierte Kraftstoff- und Oxidationsmittelstrom im Wesentlichen axial in eine Reaktionskammer geleitet wird. Die Reaktionskammer weist eine Umkehrkammer und eine Umkehrwand an einem Ende auf, um den kombinierten Reaktandenstrom umzulenken, so dass in der Umkehrkammer der umgelenkte Strom den im Wesentlichen axial in der entgegengesetzten Richtung fließenden kombinierten Reaktandenstrom umgibt und mit diesem in Kontakt ist. Diese Auslegung und die Gegenströmungskonfiguration erzeugen eine Zone mit niedriger Geschwindigkeit, die den Flammenort im Reformer stabilisiert und weitere Vorteile bietet.
Claims (52)
- Reformer zum Erzeugen eines wasserstoffhaltigen Produktstroms aus einem Kraftstoff- und einem Oxidationsmittelstrom, wobei der Reformer einen Kraftstoffeinlasskanal, einen Oxidationsmitteleinlasskanal, einen Produktauslasskanal und einen Außenmantel aufweist, der eine Reaktionskammer beherbergt, und wobei der Reformer ferner aufweist: (a) ein Mischrohr, das fluidleitend zur Aufnahme des Oxidationsmittelstroms vom Oxidationsmitteleinlasskanal und des Kraftstoffstroms vom Kraftstoffeinlasskanal angeschlossen ist, um einen kombinierten Reaktandenstrom zu bilden und den kombinierten Reaktandenstrom im Wesentlichen axial in die Reaktionskammer zu richten; und wobei die Reaktionskammer ferner aufweist: (i) eine Umkehrkammer; und (ii) eine Umkehrwand an einem Ende der Umkehrkammer zum Umlenken des kombinierten Reaktandenstroms, so dass in der Umkehrkammer der umgelenkte Strom den im Wesentlichen axial in der entgegengesetzten Richtung fließenden kombinierten Reaktandenstrom umgibt und mit diesem in Kontakt ist.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Umkehrkammer und die Umkehrwand während des Betriebs des Reformers zwischen den entgegengerichteten Reaktandenströmen eine Zone niedriger Geschwindigkeit bilden, um den Ort einer Flamme im Reformer zu stabilisieren.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Umkehrkammer frei ist von Strukturen, die die Strömung trennen oder behindern.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Umkehrkammer keinen Katalysator zum Fördern einer Konversion der Kraftstoff- und Oxidationsmittelströme enthält.
- Reformer nach Anspruch 4, bei dem der Reformer ein nicht katalytischer Synthesegas-Generator ist.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem der Oxidationsmitteleinlasskanal fluidleitend zum Empfangen von Abgas von einem Verbrennungsmotor angeschlossen ist.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem der Durchmesser der Umkehrkammer etwa drei bis sieben Mal größer ist als der Auslassdurchmesser des Mischrohrs.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem der Durchmesser der Umkehrkammer etwa fünf Mal größer ist als der Auslassdurchmesser des Mischrohrs.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem der Abstand von der gemittelten Ebene der Umkehrwand zum Auslass des Mischrohrs ca. das Vier- bis Elffache des Durchmessers des Mischrohrauslasses beträgt.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem der Abstand von der gemittelten Ebene der Umkehrwand zum Auslass des Mischrohrs ca. das Sieben- bis Achtfache des Durchmessers des Mischrohrauslasses beträgt.
- Reformer nach Anspruch 1, der ferner ein Venturi-Rohr mit kritischer Strömung aufweist, das vor dem Mischrohr angeordnet ist.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Reaktionskammer ferner einen das Mischrohr umgebenden Ringabschnitt aufweist, der nach der Umkehrkammer angeordnet ist.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Reaktionskammer einen das Mischrohr umgebenden ringförmigen Partikelfilter aufweist, der nach der Umkehrkammer angeordnet ist.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Umkehrwand so geformt ist, dass sie den kombinierten Reaktandenstrom von der Mittelachse nach außen und dann zurück durch die Umkehrkammer in im Wesentlichen entgegengesetzter Richtung umlenkt.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Umkehrwand mit einer mittleren Spitze ausgebildet ist, die zum Mischrohr ragt und mit der Achse des Mischrohrs fluchtet.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Umkehrwand eine Halbtrichtertorus-, Halbringtorus-, Halbkegeltorus-, Halbkugel- oder Pfannenstruktur aufweist.
- Reformer nach Anspruch 1, der ferner mehr als eine Wärmeisolierungsschicht aufweist, wobei jede Schicht eine andere Wärmeisolierungseigenschaft hat.
- Reformer nach Anspruch 1, bei dem die Reaktionskammer aus einer Wärmeisolierungsschicht gebildet ist.
- Reformer nach Anspruch 18, bei dem die Wärmeisolierungsschicht mittels Unterdruck geformt ist.
- Reformer nach Anspruch 1, der ferner einen Wärmetauscher des Typs mit konzentrischen Rohren aufweist, der eine Innenkammer aufweist, die fluidleitend dazu angeschlossen ist, um den Oxidationsmittelstrom vom Oxidationsmitteleinlasskanal zu empfangen und ihn zum Mischrohr zu richten, sowie eine umgebende äußere Ringkammer, die fluidleitend dazu angeschlossen ist, um den Produktstrom aus der Reaktionskammer zu empfangen und ihn zum Produktauslasskanal zu richten.
- Reformer nach Anspruch 20, bei dem der Wärmetauscher fluidleitend so angeschlossen ist, dass der Oxidationsmittelstrom und der Produktstrom durch den Wärmetauscher mit konzentrischen Rohren im Gleichstrom geleitet werden.
- Reformer zum Erzeugen eines wasserstoffhaltigen Produktstroms aus einem Kraftstoff- und einem Oxidationsmittelstrom, wobei der Reformer einen Kraftstoffeinlasskanal, einen Oxidationsmitteleinlasskanal, einen Produktauslasskanal und einen Außenmantel aufweist, der eine Reaktionskammer beherbergt, und wobei der Reformer ferner aufweist: (a) ein Mischrohr, das fluidleitend zur Aufnahme des Oxidationsmittelstroms vom Oxidationsmitteleinlasskanal und des Kraftstoffstroms vom Kraftstoffeinlasskanal angeschlossen ist, um einen kombinierten Reaktandenstrom zu bilden und den kombinierten Reaktandenstrom im Wesentlichen axial in die Reaktionskammer zu richten; (b) eine Umkehrwand an einem Ende der Reaktionskammer, die den kombinierten, aus dem Mischrohr austretenden Reaktandenstrom in einer im Wesentlichen entgegengesetzten Richtung umlenkt; und (c) einen ringförmigen Partikelfilter, der im Wesentlichen konzentrisch um das Mischrohr angeordnet ist.
- Reformer nach Anspruch 22, der ferner einen Wärmetauscher des Typs mit konzentrischen Rohren aufweist, der innerhalb des Mantelgehäuses angeordnet ist.
- Verfahren zum Betreiben eines Reformers, wobei das Verfahren aufweist: (a) Einleiten eines Oxidationsmittelstroms und eines Kraftstoffstroms in den Reformer und Mischen des Oxidationsmittel- und Kraftstoffstroms zur Bildung eines kombinierten Reaktandenstroms; (b) Leiten des kombinierten Reaktandenstroms im Wesentlichen axial in eine Umkehrkammer im Reformer, so dass er auf eine Umkehrwand trifft und von der Wand umgelenkt wird, um in im Wesentlichen entgegengesetzter Richtung zu fließen, so dass er den axial in die Umkehrkammer strömenden kombinierten Reaktandenstrom umgibt und mit diesem in Kontakt ist; und (c) zumindest teilweises Verbrennen und Konvertieren des kombinierten Reaktandenstroms in der Umkehrkammer zur Bildung eines wasserstoffhaltigen Produktstroms.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem eine Zone mit niedriger Geschwindigkeit an der Grenzfläche zwischen den in der Umkehrkammer fließenden entgegengerichteten Strömen erzeugt wird, die den Ort der Verbrennungsflamme im Reformer stabilisiert.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem Schritt (a) das Leiten des Kraftstoff- und des Oxidationsmittelstroms durch ein Mischrohr umfasst, das stromaufwärts der Umkehrkammer angeordnet ist.
- Verfahren nach Anspruch 26, bei dem der Durchmesser der Umkehrkammer etwa drei bis sieben Mal größer ist als der Auslassdurchmesser des Mischrohrs.
- Verfahren nach Anspruch 26, bei dem der Durchmesser der Umkehrkammer etwa fünf Mal größer ist als der Auslassdurchmesser des Mischrohrs.
- Verfahren nach Anspruch 26, bei dem der Abstand von der gemittelten Ebene der Umkehrwand zum Auslass des Mischrohrs ca. das Vier- bis Elffache des Durchmessers des Mischrohrauslasses beträgt.
- Verfahren nach Anspruch 26, bei dem der Abstand von der gemittelten Ebene der Umkehrwand zum Auslass des Mischrohrs ca. das Sieben- bis Achtfache des Durchmessers des Mischrohrauslasses beträgt.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem Verbrennung und Konversion nicht katalytisch erfolgen.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem der Reformer ein nicht katalytischer Synthesegas-Generator und der wasserstoffhaltige Produktstrom ein Synthesegas-Strom ist.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem der Oxidationsmittelstrom Abgas von einem Verbrennungsmotor aufweist.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem der Oxidationsmittelstrom im Wesentlichen aus Abgas von einem Verbrennungsmotor besteht.
- Verfahren nach Anspruch 26, bei dem der Kraftstoffstrom und der Oxidationsmittelstrom durch ein Venturi-Rohr mit kritischer Strömung geleitet werden, das mit dem Reformer stromaufwärts des Mischrohrs angeordnet ist.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem zumindest während einer gewissen Zeit während des Reformerbetriebs die Geschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms irgendwo im Reformer die Flammengeschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms übersteigt.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem zumindest während einer gewissen Zeit während des Reformerbetriebs die Geschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms in manchen Bereichen der Umkehrkammer höher als die Flammengeschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms und in anderen Bereichen der Umkehrkammer niedriger ist als die Flammengeschwindigkeit des kombinierten Reaktandenstroms.
- Verfahren nach Anspruch 24, bei dem der Produktstrom und nicht zur Reaktion gekommener kombinierter Reaktandenstrom durch einen Partikelfilter geleitet werden, der stromabwärts der Umkehrkammer im Reformer angeordnet ist.
- Verfahren nach Anspruch 26, bei dem der Produktstrom und nicht zur Reaktion gekommener kombinierter Reaktandenstrom durch einen ringförmigen Partikelfilter geleitet werden, der im Wesentlichen konzentrisch um das Mischrohr stromabwärts der Umkehrkammer angeordnet ist.
- Verfahren nach Anspruch 38, bei dem der nicht zur Reaktion gekommene kombinierte Reaktandenstrom weiter zum Produktstrom gewandelt wird, während er das Partikelfilter durchströmt.
- Verfahren nach Anspruch 26, das ferner eine Wärmeübertragung vom Produktstrom auf den Oxidationsmittelstrom über einen im Reformer angeordneten Wärmetauscher aufweist.
- Verfahren nach Anspruch 41, bei dem der Wärmetauscher ein Typ mit konzentrischen Rohren ist, und der Oxidationsmittelstrom durch ein Innenrohr des Wärmetauschers vor dem Mischrohr und der Produktstrom durch eine äußere Ringkammer des Wärmetauschers geleitet wird, bevor er aus dem Reformer austritt.
- Verfahren nach Anspruch 42, bei dem der Oxidationsmittelstrom und der Produktstrom durch den Wärmetauscher des Typs mit konzentrischen Rohren im Gleichstrom geleitet werden.
- Verfahren zum Betreiben eines Reformers, wobei das Verfahren aufweist: (a) Liefern eines Kraftstoffstroms und ein Oxidationsmittelstroms an den Reformer; (b) Mischen des Oxidationsmittelstroms mit dem Kraftstoffstrom, um einen kombinierten Reaktandenstrom zu bilden; und (c) Einleiten eines Oxidationsprozesses im Reformer, wodurch eine Konversion des kombinierten Reaktandenstroms durch den Oxidationsprozess Wärme erzeugt; wobei der Kraftstoff- und der Oxidationsmittelstrom in einem im Wesentlichen stöchiometrischen Verhältnis zugeführt werden, wenn ein überwachter Parameter des Reformers unter einem vorgegebenen Schwellenwert liegt, und das Verhältnis von Kraftstoff zu Oxidationsmittel erhöht wird, sobald der überwachte Parameter den vorgegebenen Schwellenwert erreicht.
- Verfahren nach Anspruch 44, bei dem der überwachte Parameter eine Betriebstemperatur oder eine abgelaufene Betriebszeit des Reformers ist.
- Verfahren nach Anspruch 44, bei dem das Kraftstoff/Oxidationsmittelverhältnis durch Steuern des Kraftstoffmassenflusses gesteuert wird.
- Verfahren nach Anspruch 44, bei dem der Oxidationsmittel- und Kraftstoffstrom durch ein Venturi-Rohr mit kritischer Strömung geleitet werden.
- Verfahren nach Anspruch 44, bei dem das Kraftstoff/Oxidationsmittelverhältnis in mindestens einer Einstellung erhöht wird.
- Verfahren nach Anspruch 44, bei dem das Kraftstoff/Oxidationsmittelverhältnis mit einer variablen Rate erhöht wird.
- Reformer zum Erzeugen eines wasserstoffhaltigen Produktstroms aus einem Kraftstoff- und einem Oxidationsmittelstrom, wobei der Reformer einen Kraftstoffeinlasskanal, einen Oxidationsmitteleinlasskanal, einen Produktauslasskanal und einen Außenmantel aufweist, der eine Reaktionskammer beherbergt, und wobei der Reformer ferner aufweist: (a) ein Mischrohr, das fluidleitend zur Aufnahme des Oxidationsmittelstroms vom Oxidationsmitteleinlasskanal und des Kraftstoffstroms vom Kraftstoffeinlasskanal angeschlossen ist, um einen kombinierten Reaktandenstrom zu bilden und den kombinierten Reaktandenstrom im Wesentlichen axial in die Reaktionskammer zu richten; und wobei die Reaktionskammer ferner aufweist: (i) eine Umkehrkammer; (ii) eine Umkehrwand an einem Ende der Umkehrkammer zum Umlenken des kombinierten Reaktandenstroms, so dass in der Umkehrkammer der umgelenkte Strom den im Wesentlichen axial in der entgegengesetzten Richtung fließenden kombinierten Reaktandenstrom umgibt und mit diesem in Kontakt ist; und (iii) eine Glühkerze.
- Reformer nach Anspruch 50, bei dem die Umkehrkammer und die Umkehrwand während des Reformerbetriebs eine Zone mit niedriger Geschwindigkeit zwischen den entgegengerichteten Reaktandenströmen erzeugen, und bei dem die Spitze der Glühkerze in der Zone mit niedriger Geschwindigkeit liegt.
- Reformer nach Anspruch 50, bei dem die Glühkerze in einem unteren Abschnitt der Umkehrkammer angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US91511607P | 2007-05-01 | 2007-05-01 | |
US60/915,116 | 2007-05-01 | ||
US95480307P | 2007-08-08 | 2007-08-08 | |
US60/954,803 | 2007-08-08 | ||
US11/935,282 | 2007-11-05 | ||
US11/935,282 US20080145297A1 (en) | 2006-11-03 | 2007-11-05 | Fuel Processor, Components Thereof and Operating Methods Therefor |
US3759808P | 2008-03-18 | 2008-03-18 | |
US61/037,598 | 2008-03-18 | ||
PCT/CA2008/000832 WO2008131562A1 (en) | 2007-05-01 | 2008-05-01 | Compact fuel processor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE112008001062T5 true DE112008001062T5 (de) | 2010-03-18 |
Family
ID=39925148
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE112008001062T Ceased DE112008001062T5 (de) | 2007-05-01 | 2008-05-01 | Kompakter Reformer |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8747496B2 (de) |
CN (1) | CN101687166B (de) |
CA (1) | CA2701770C (de) |
DE (1) | DE112008001062T5 (de) |
WO (1) | WO2008131562A1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2803846A1 (de) | 2013-05-16 | 2014-11-19 | MAN Truck & Bus AG | Antriebsvorrichtung sowie Verfahren zum Betreiben derselben unter Verwendung eines partiell oxidierten Dieselkraftstoffs |
DE202017004842U1 (de) | 2016-07-20 | 2017-10-23 | Norbert Lorenz Mergel | System zum Betreiben eines Verbrennungsmotors |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8496717B2 (en) * | 2008-03-18 | 2013-07-30 | Westport Power Inc. | Actively cooled fuel processor |
US20100213418A1 (en) * | 2009-02-20 | 2010-08-26 | William Allison Logan | Method Of Starting A Fuel Processor |
WO2010094136A1 (en) * | 2009-02-20 | 2010-08-26 | Nxtgen Emission Controls Inc. | Method of operating a fuel processor |
WO2010094138A1 (en) | 2009-02-20 | 2010-08-26 | Nxtgen Emission Controls Inc. Et Al | Method of operating a fuel processor intermittently |
WO2010094137A1 (en) * | 2009-02-20 | 2010-08-26 | Nxtgen Emission Controls Inc. | Compact fuel processor |
US8617267B2 (en) * | 2009-12-24 | 2013-12-31 | Samsung Sdi Co., Ltd. | Reformer with high durability |
US8246704B2 (en) * | 2010-06-03 | 2012-08-21 | Integradigm Corporation | Contained vorticies device |
US9200561B2 (en) * | 2012-11-12 | 2015-12-01 | Mcalister Technologies, Llc | Chemical fuel conditioning and activation |
US9562500B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-02-07 | Mcalister Technologies, Llc | Injector-igniter with fuel characterization |
JP6021767B2 (ja) * | 2013-09-04 | 2016-11-09 | 日本サーモスタット株式会社 | 液化ガス加温用ヒータ装置 |
WO2015198186A1 (en) | 2014-06-23 | 2015-12-30 | Tubitak | An autothermal reformer reactor and a feeding system thereof |
CN105749774B (zh) * | 2014-12-20 | 2018-04-10 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种管道混合器 |
US9555372B2 (en) | 2015-01-09 | 2017-01-31 | Caterpillar Inc. | Fuel reformer for De-NOx trap |
KR101771303B1 (ko) * | 2015-02-16 | 2017-08-24 | 한국가스공사 | 연료처리장치 |
US9958211B2 (en) | 2015-03-12 | 2018-05-01 | Bayotech, Inc. | Nested-flow heat exchangers and chemical reactors |
US9840413B2 (en) | 2015-05-18 | 2017-12-12 | Energyield Llc | Integrated reformer and syngas separator |
US9843062B2 (en) | 2016-03-23 | 2017-12-12 | Energyield Llc | Vortex tube reformer for hydrogen production, separation, and integrated use |
KR20180050993A (ko) * | 2016-11-07 | 2018-05-16 | 현대자동차주식회사 | 차량 흡배기 라인의 연료 개질 시스템 |
EP3688297A4 (de) * | 2017-09-29 | 2021-06-23 | Research Triangle Institute | Verbrennungsmotor als chemischer reaktor zur erzeugung von synthesegas aus kohlenwasserstoffeinsätzen |
CN109569490B (zh) * | 2018-12-13 | 2021-06-08 | 太原理工大学 | 一种非催化重整反应器及其工艺 |
CN111561378B (zh) * | 2019-02-14 | 2024-07-16 | 迪耐斯集团 | 一种u型废气混合装置 |
DE102019210413B4 (de) * | 2019-07-15 | 2021-02-18 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Abgasnachbehandlung |
US11125188B2 (en) | 2019-08-05 | 2021-09-21 | Caterpillar Inc. | Hydrogen and electric power co-production system and method |
KR20210057559A (ko) * | 2019-11-12 | 2021-05-21 | 현대자동차주식회사 | 원료가스 기화 시스템과 연계된 개질 시스템 |
Family Cites Families (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1474867A (en) * | 1920-03-22 | 1923-11-20 | William P Ingersoll | Hydrocarbon burner |
US3255802A (en) * | 1963-09-05 | 1966-06-14 | Fletcher Co H E | Method and apparatus for producing flame jet and controlling temperature and flame stability of same |
US3603080A (en) * | 1969-06-25 | 1971-09-07 | Callaway As | Emmission control assembly |
DE2221970A1 (de) * | 1972-05-05 | 1973-11-15 | Eberspaecher J | Anordnung zur katalytischen reinigung der abgase von verbrennungsmotoren |
US3955941A (en) | 1973-08-20 | 1976-05-11 | California Institute Of Technology | Hydrogen rich gas generator |
US3971847A (en) | 1973-12-26 | 1976-07-27 | The United States Of America As Represented By The Adminstrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Hydrogen-rich gas generator |
DE3605811A1 (de) | 1986-02-22 | 1987-08-27 | Uhde Gmbh | Vorrichtung zum einsetzen in einem verfahren zur erzeugung von produktgas mit wasserstoff- und kohlenoxidgehalten |
US4737161A (en) | 1987-01-27 | 1988-04-12 | International Fuel Cells Corporation | Compact hydrogen generator |
US4909808A (en) | 1987-10-14 | 1990-03-20 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Steam reformer with catalytic combustor |
US5100244A (en) * | 1989-05-02 | 1992-03-31 | Precision Measurement, Inc. | Gas calorimeter and method of measuring the calorific value of fuel gases |
US5047299A (en) | 1990-07-25 | 1991-09-10 | Westinghouse Electric Corp. | Electrochemical cell apparatus having an integrated reformer-mixer nozzle-mixer diffuser |
US5207185A (en) | 1992-03-27 | 1993-05-04 | Leonard Greiner | Emissions reduction system for internal combustion engines |
JPH0613096A (ja) | 1992-06-25 | 1994-01-21 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 燃料電池発電装置における改質方法及び装置 |
EP0599395A1 (de) * | 1992-11-20 | 1994-06-01 | WITTEVEEN, Gustaaf Jan | Brenner mit niedrigem NOx-Ausstoss |
US5446148A (en) | 1993-02-19 | 1995-08-29 | Asta Medica Aktiengesellschaft | Method for the production of azaphenothiazines |
US5441546A (en) * | 1993-11-08 | 1995-08-15 | Moard; David | Apparatus and method for decreasing nitrogen oxide emissions from internal combustion power sources |
US5681159A (en) * | 1994-03-11 | 1997-10-28 | Gas Research Institute | Process and apparatus for low NOx staged-air combustion |
CN1185171A (zh) | 1995-06-02 | 1998-06-17 | 氢燃烧器技术公司 | 内燃气体发生器 |
US5733675A (en) | 1995-08-23 | 1998-03-31 | Westinghouse Electric Corporation | Electrochemical fuel cell generator having an internal and leak tight hydrocarbon fuel reformer |
US6126908A (en) | 1996-08-26 | 2000-10-03 | Arthur D. Little, Inc. | Method and apparatus for converting hydrocarbon fuel into hydrogen gas and carbon dioxide |
EP0911076A1 (de) | 1997-10-23 | 1999-04-28 | Haldor Topsoe A/S | Reformierungsofen mit interner Rezirkulation |
US6077490A (en) | 1999-03-18 | 2000-06-20 | Mcdermott Technology, Inc. | Method and apparatus for filtering hot syngas |
EP1094031A4 (de) | 1999-04-20 | 2005-02-02 | Tokyo Gas Co Ltd | Zylindrischer einrohr-reformer und verfahren zu dessen verwendung |
JP2001295707A (ja) | 1999-06-03 | 2001-10-26 | Toyota Motor Corp | 車両搭載用の燃料改質装置 |
US6196000B1 (en) * | 2000-01-14 | 2001-03-06 | Thermo Energy Power Systems, Llc | Power system with enhanced thermodynamic efficiency and pollution control |
US6835354B2 (en) | 2000-04-05 | 2004-12-28 | Hyradix, Inc. | Integrated reactor |
US6444342B1 (en) | 2000-08-18 | 2002-09-03 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Air feed tube support system for a solid oxide fuel cell generator |
DE10041457A1 (de) | 2000-08-23 | 2002-03-14 | Buderus Heiztechnik Gmbh | Verfahren zur Regelung eines Brennstoffzellensystems |
CA2357960C (en) | 2000-10-10 | 2007-01-30 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Single-pipe cylinder type reformer |
DE10065473A1 (de) | 2000-12-28 | 2002-07-04 | Basf Ag | Verfahren und Konverter zur katalytischen Umwandlung von Kraftstoff |
US20030188475A1 (en) | 2002-03-29 | 2003-10-09 | Shabbir Ahmed | Dynamic fuel processor with controlled declining temperatures |
CA2481774A1 (en) * | 2002-04-12 | 2003-10-23 | Illinois Valley Holding Company | Apparatus and method for filtering particulate and reducing nox emissions |
US6936238B2 (en) | 2002-09-06 | 2005-08-30 | General Motors Corporation | Compact partial oxidation/steam reactor with integrated air preheater, fuel and water vaporizer |
US7555928B2 (en) * | 2002-12-05 | 2009-07-07 | Avl North America Inc. | Exhaust volume measurement device |
US7070634B1 (en) | 2003-11-03 | 2006-07-04 | Wang Chi S | Plasma reformer for hydrogen production from water and fuel |
WO2006009495A1 (en) | 2004-07-19 | 2006-01-26 | Ab Volvo | Method of starting a fuel reforming process and a fuel reforming system |
WO2006101987A2 (en) | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Southwest Research Institute | Use of recirculated exhaust gas in a burner-based exhaust generation system for reduced fuel consumption and for cooling |
US20070130830A1 (en) | 2005-12-14 | 2007-06-14 | Balachandar Varatharajan | Staged combustion for a fuel reformer |
US20070237710A1 (en) | 2006-04-05 | 2007-10-11 | Genkin Eugene S | Reforming apparatus and method for syngas generation |
KR100790850B1 (ko) | 2006-05-26 | 2008-01-02 | 삼성에스디아이 주식회사 | 이동가능한 버너를 구비한 연료개질기와 그 구동방법 및연료전지 시스템 |
-
2008
- 2008-04-30 US US12/112,784 patent/US8747496B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-05-01 CN CN2008800144509A patent/CN101687166B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-05-01 DE DE112008001062T patent/DE112008001062T5/de not_active Ceased
- 2008-05-01 WO PCT/CA2008/000832 patent/WO2008131562A1/en active Application Filing
- 2008-05-01 CA CA2701770A patent/CA2701770C/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2803846A1 (de) | 2013-05-16 | 2014-11-19 | MAN Truck & Bus AG | Antriebsvorrichtung sowie Verfahren zum Betreiben derselben unter Verwendung eines partiell oxidierten Dieselkraftstoffs |
DE102013008367A1 (de) | 2013-05-16 | 2014-11-20 | Man Truck & Bus Ag | Antriebsvorrichtung sowie Verfahren zum Betreiben derselben unter Verwendung eines partiell oxidierten Dieselkraftstoffs |
DE202017004842U1 (de) | 2016-07-20 | 2017-10-23 | Norbert Lorenz Mergel | System zum Betreiben eines Verbrennungsmotors |
WO2018015294A1 (de) | 2016-07-20 | 2018-01-25 | Norbert Lorenz Mergel | System und ein verfahren zum betreiben eines verbrennungsmotors |
DE102016008835A1 (de) * | 2016-07-20 | 2018-01-25 | Norbert Lorenz Mergel | Integrierte Abgasverwertungs - und Kraftstoffvergasungsanlage für Verbrennungsmotoren aller Art |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2701770A1 (en) | 2008-11-06 |
US20080274021A1 (en) | 2008-11-06 |
WO2008131562A1 (en) | 2008-11-06 |
CN101687166B (zh) | 2013-09-04 |
CA2701770C (en) | 2013-06-25 |
CN101687166A (zh) | 2010-03-31 |
US8747496B2 (en) | 2014-06-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE112008001062T5 (de) | Kompakter Reformer | |
DE60203715T2 (de) | Kraftstoffversorgungsanlage für eine brennkraftmaschine | |
DE112005000390B4 (de) | Integrierte Brennstoffverarbeitungsanlage für eine dezentrale Wasserstoffproduktion | |
EP1203750B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Starten eines Reaktors in einem Gaserzeugungssystem | |
DE69730608T2 (de) | Reformierungsvorrichtung zum Erzeugen eines Spaltgases mit verringertem CO-Gehalt. | |
EP1732658B1 (de) | Kompaktdampfreformer | |
DE2103008C3 (de) | Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Brennstoffes | |
DE10392305T5 (de) | Dampfgenerator für eine PEM-Brennstoffzellen-Stromerzeugungsanlage | |
DE19727841A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur autothermen Reformierung von Kohlenwasserstoffen | |
DE19923431A1 (de) | Verbrennungsmotor mit einem Katalysator | |
DE102012100468A1 (de) | Brennkammer für die emissionsarme Verbrennung von mehreren vorgemischten reformierten Brennstoffen und verwandtes Verfahren | |
DE2530653A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung wasserstoffreichen gases | |
EP1938411A2 (de) | Brennstoffzellensystem und verfahren zum betreiben eines reformers | |
DE60106699T2 (de) | Vorrichtung zur Versorgung einer Brennstoffzelle mit wasserstoffreichem Gas | |
US20080145297A1 (en) | Fuel Processor, Components Thereof and Operating Methods Therefor | |
DE2232656B2 (de) | Spaltgasgenerator zur erzeugung eines brenngases | |
DE2232506C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines durch katalytische Umsetzung von Brennstoff und einem als Sauerstoffträger dienenden Gas zu bildenden Gasgemisches | |
EP1197256A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von heissen Verbrennungsabgasen | |
DE19727730A1 (de) | Gasturbinenaufbau | |
US20070183949A1 (en) | Hydrocarbon reformer system including a pleated static mixer | |
DE10393728T5 (de) | Brenner zum Verbrennen der Anodenabgasströmung in einer PEM-Brennstoffzellen-Stromerzeugungsanlage | |
DE102006019409B4 (de) | Reformer-Reaktor, seine Verwendung und Verfahren zum Betrieb des Reformers | |
EP0698764A2 (de) | Brenner zur flammenlosen Verbrennung eines Brenngas-Luftgemisches | |
US5728183A (en) | Shift reactor for use with an underoxidized burner | |
DE2717993A1 (de) | Zusammengesetzte anordnung, bestehend aus einer vorrichtung zum reformieren von methanol und einer zusaetzlichen verbrennungseinrichtung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: NXTGEN EMISSION CONTROLS INC., RICHMOND, BRITI, CA |
|
R082 | Change of representative |
Representative=s name: WUESTHOFF & WUESTHOFF PATENT- UND RECHTSANWAEL, DE |
|
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: WESTPORT POWER INC., CA Free format text: FORMER OWNER: NXTGEN EMISSION CONTROLS INC., RICHMOND, CA Effective date: 20130515 Owner name: WESTPORT POWER INC., VANCOUVER, CA Free format text: FORMER OWNER: NXTGEN EMISSION CONTROLS INC., RICHMOND, BRITISH COLUMBIA, CA Effective date: 20130515 |
|
R082 | Change of representative |
Representative=s name: WUESTHOFF & WUESTHOFF PATENT- UND RECHTSANWAEL, DE Effective date: 20130515 Representative=s name: WUESTHOFF & WUESTHOFF, PATENTANWAELTE PARTG MB, DE Effective date: 20130515 |
|
R012 | Request for examination validly filed | ||
R012 | Request for examination validly filed |
Effective date: 20150429 |
|
R079 | Amendment of ipc main class |
Free format text: PREVIOUS MAIN CLASS: B01J0012000000 Ipc: C01B0003320000 |
|
R016 | Response to examination communication | ||
R002 | Refusal decision in examination/registration proceedings | ||
R003 | Refusal decision now final |