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Die
Erfindung betrifft einen Siloauslaufverteiler gemäß dem. Oberbegriff
des Patentanspruchs 1.
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Vor
volumetrischen und gravimetrischen Dosiergeräten ist in der Regel ein Silo-
oder ein Vorratsbehälter
vorgesehen, der ein kontinuierliches Nachströmen des zu dosierenden Schüttgutes
sicherstellen soll. Dabei muß dafür Sorge
getragen werden, dass der aus dem Silo ausströmende Schüttgutstrom möglichst
gleichmäßig und
mindestens mit der auszutragenden Förderstärke in das Dosiergerät nachströmen kann.
Bei runden Silos mit einer einzigen Auslauföffnung ist dies in der Regel
nicht weiter problematisch, wenn das Schüttgut nicht zur Brückenbildungen
neigt und die Übergangswinkel
von dem großvolumigen
Siloquerschnitt zu dem verhältnismäßig kleinen
Auslaufrohr nicht zu groß sind.
Bei zu Brückenbildungen
neigenden vornehmlich staubförmigen
Schüttgütern wird
bei kritischen Verengungswinkeln ein kontinuierlicher Auslauf oft
durch Austragshilfen wie Rührwerke
und dergleichen sichergestellt.
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Teilweise
ist es aber auch notwendig oder vorteilhaft von einer einzigen Siloanlage
gleich mehrere Abnehmer oder Dosiergeräte zu versorgen, so dass unterhalb
oder am Silo ein Siloauslaufverteiler für mehrere Auslaufrohre vorgesehen
werden muss. Insbesondere bei staubförmigen oder schwer fließenden Schüttgütern ist
dabei ein kontinuierlicher Auslaufstrom in jedes der Auslaufrohre
zu gewährleisten.
Da bei einer derartigen Querschnittsaufteilung zumindest partielle
Querschnittsverengungen konstruktionsbedingt sind, treten gerade
dort häufig Brücken- oder
Schachtbildungen auf, die zu Betriebsstörungen der Siloanlage führen können. Insbesondere
auch bei starkem Kernflussverhalten treten häufig schwankende Fließgeschwindig keiten
auf die durch die Dosiergeräte
häufig
nicht ausregelbar sind, so dass dadurch zumindest auch die Dosiergenauigkeit
beeinträchtigt
werden kann.
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Ein
Schüttgutsilo
mit zwei Auslassöffnungen ist
aus der
DE 35 29 779
C2 bekannt, das einen Siloauslaufverteiler darstellt. Bei
diesem Schüttgutsilo sind
im Anschluss an den Auslauftrichter ein zylindrischer Behälterteil
angeordnet, der an seiner Unterseite zwei kleine Auslauföffnungen
aufweist. Die beiden Auslauföffnungen
werden dabei durch zwei schiefe Auslauftrichter gebildet, die oben
in den zylindrischen Auslaufteil münden. Die Auslauftrichter sind in
der Mitte mit einander und außen
mit dem zylindrischen Siloteil verbunden und bilden dadurch unterschiedliche
Ansatzwinkel zur Senkrechten, die bis zu 45° betragen. Dadurch entstehen
im Innenbereich des Silos insbesondere beim Auslaufverteiler stark geneigte
Schrägflächen zur
Vertikalen, die den Schüttgutausfluss
erheblich behindern können.
Deshalb sind die beiden Auslauftrichter mit einem gelochten Zwischenboden
abgedeckt, auf dem ein Flachgitter aufliegt, das mit einem Vibrationsantrieb
verbunden ist. Zusätzlich
ist in den beiden einzelnen Ablauftrichtern noch jeweils eine Vibrationseinrichtung
angeordnet, die beide einen kontinuierlichen Schüttgutstrom in die Auslaufrohre
sicherstellen sollen. Zusätzlich
zur Vermeidung der Fließ-/Austragseigenschaften
sind im Silobehälter
unter den Zwischenböden
noch Belüftungsvorrichtungen
vorgesehen, die die Fließeigenschaften
des Schüttgutes
im Silo verbessern sollen. Ein derartiger Siloauslauf für zwei Auslaufrohre
ist relativ aufwendig, da zur Sicherstellung eines kontinuierlichen
Fließverhaltens
offensichtlich zwei Zwischenböden,
vier Vibrationseinrichtungen und zwei Belüftungsvorrichtungen notwendig sind.
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Aus
der
DE 30 42 414 C2 ist
ebenfalls ein Silobehälter
bekannt, unter dem ein Auslauftrichter mit zwei oder drei Abzugstutzen
angeordnet ist. Dabei besitzt der Auslauftrichter eine runde relativ
große Einlauföffnung,
die sich nach unten trichterförmig
verengt. In diese trichterförmige
Verengung sind innen zwei vertikale Zwischenwände eingesetzt, die den Auslauftrichter
in drei Teilbereiche aufteilen. Zum Abzug der Schüttgüter sind
an diesen Teilbereichen drei nach unten gerichtete trichterförmige Auslaufstutzen angesetzt,
die in drei engen Abzugstutzen münden. Diese
trichterförmigen
Auslaufstutzen bilden mit dem oberen Auslauftrichter unterschiedliche
Ansatzwinkel zur Senkrechten, die ebenfalls bis zu 45° betragen. Da
sich der Auslaufquerschnitt an den Auslauföffnungen der Abzugstutzen stark
verringert, kann es bei schlecht fließenden Schüttgütern insbesondere an den stark
abgeschrägten
Wandflächen
leicht zu Brückenbildungen
und Austragsstörungen
kommen. Dazu ist oberhalb der Abzugstutzen ebenfalls ein abgerundeter
Zwischenboden vorgesehen, an dem Flachgitter angeordnet sind, die
von Schwingantrieben angetrieben werden, um Fließstörungen zu vermeiden oder diese
aufzulösen.
Auch ein derartiger Siloauslauf mit Auslauftrichter, mehreren Abzugstutzen
und zusätzlichem
Zwischenboden mit Flachgittern und Schwingantrieben ist relativ
aufwändig
und verschleißbehaftet.
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Aus
der
US 6,126,375 ist
zwar ein quadratischer Auslaufverteiler ohne Schwingantrieb bekannt, der
unten in vier rechteckige Ablaufrutschen aufgeteilt ist. Dabei ist
allerdings innerhalb des Auslaufverteilers noch ein zusätzlicher
verschließbarer
Innentrichter angeordnet, durch den der Inhalt des Auslaufverteilers
durch zwei Schwenkklappen auf vier unter den Ablaufrutschen angeordneten
Eimern aufteilbar ist. Ein derartiger Auslaufverteiler ist deshalb
nicht für kontinuierlich
durchfließende
Schüttgüter geeignet. Im übrigen führen die
Verengungen der Auslaufrutschen insgesamt zu einer erheblichen Querschnittsverringerung,
durch die insbesondere durch die Vierkantform auch bei den relativ
spitzwinkligen Ansatzwinkeln eine Brücken- oder Schachtbildung nicht ausgeschlossen
werden kann.
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Zum
gleichmäßigen Schüttgutaustrag
aus einem Schüttgutsilo
ist aus dem Firmenprospekt „Rotaflow
Schüttgutaktivator" der Firma Altmayer
aus 66780 Rehlingen, Südstraße 14 ein
separater Silo auslaufverteiler bekannt. Dieser besteht aus einem runden,
flachen, nach unten gewölbten
Gehäuseteil mit
einer großen
Einlassöffnung
und zwei oder drei kleineren Auslassöffnungen. Die Einlassöffnung ist mit
einem seitlichen Befestigungsflansch versehen und wird damit unter
der Siloauslauföffnung
befestigt, während
an die mindestens zwei Auslauföffnungen weiterführende Auslaufrohre
anschraubbar sind. Im Innenraum des Siloauslaufsverteilers ist ein
Rührarm angeordnet,
der von einem außenliegenden
Elektromotor angetrieben wird. Zur besseren Auflockerung der abfließenden Schüttgüter ist
noch eine Belüftungsvorrichtung
an der Unterseite des Auslaufverteilerbodens vorgesehen. Zur gleichmäßigen Schüttgutaustragung
rotiert der Rührarm
horizontal im Innenraum des Gehäuseteils,
so dass eine Brückenbildung
oder andere fließhemmende
Verdichtungen aufgelöst
werden sollen. Ein derartiger Siloauslaufverteiler ist aber mit
seinen angetriebenen Drehteilen einem Verschleiß unterworfen und erfordert
daher einen regelmäßigen Pflege-
und Erhaltungsaufwand durch den der Betriebsablauf Störungen unterworfen sein
kann.
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Der
Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, einen Siloauslaufverteiler
für fließende Schüttgüter zu schaffen,
der eine Brücken-
oder Schachtbildung verhindert und ohne zusätzliche verschleißbehaftete
Austragshilfen auskommt.
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Die
Aufgabe wird durch die in Patentanspruch 1 angegebene Erfindung
gelöst.
Weiterbildung und vorteilhafte Ausführungsbeispiele sind in den
Unteransprüchen
angegeben.
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Die
Erfindung hat den Vorteil, dass durch das rosettenartige Anordnen
der durchdringenden Rohrstutzen von der Einlauföffnung bis in die Auslauföffnungen
der gesamte Abflussquerschnitt im wesentlichen unverändert bleibt
und nur Schrägflächen mit geringen
Wandneigungen auftreten, so dass das Fließverhalten durch die kleineren
Auslauföffnungen im
Grunde nicht beeinträchtigt
wird. Zur Kompensation der störenden
Schrägflächen kann
es sogar vorteilhaft sein, die Summe der Auslaufquerschnitte geringfügig größer zu wählen wie
den Einlaufquerschnitt.
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Durch
die spitzwinkelige Durchdringung der aufteilenden Rohrstutzen ergeben
sich vorteilhafterweise Ansetzwinkel von unter 30° zur Senkrechten, durch
die der Massenfluss nahezu nicht behindert wird, so dass Austragshilfen
und energieabhängige Antriebe
unnötig
sind. Da der Auslaufverteiler gleichzeitig eine Querschnittsverengung
vermeidet kommt es kaum zu Richtungsänderungen im Massenstrom, so
dass vorteilhafterweise auch eine Betriebsunterbrechung nicht zur
Verstopfung führt,
da der Schwerkraftdurchfluss auch durch die Aufteilung auf mehrere
Auslassöffnungen
nicht beeinträchtigt
wird. Vorteilhafterweise wird durch diese geringen Richtungsänderungen
an den sphärischen
Ansatzstellen gleichzeitig auch ein Aufstauen von Teilströmen verhindert, so
dass keine Toträume
mit schüttgutverdichtenden Bereichen
entstehen, wodurch Betriebsstörungen weitgehend
vermeidbar sind.
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Die
Erfindung hat weiterhin den Vorteil, dass durch die Querschnittsoptimierung
der Einlassöffnung
zu den Auslassöffnungen
eine Überschreitung der
kritischen Schüttgutgeschwindigkeit
vermieden werden kann. Dadurch werden insbesondere bei kompressiblen
oder schwer fließenden
Schüttgütern vorteilhafterweise
Druckunterschiede im Schüttgutstrom
durch partielle Fließgeschwindigkeitsunterschiede
vermieden, die sonst zu einem pulsierenden Schüttgutaustrag führen können und
dadurch die Dosierkonstanz beeinträchtigen. Die Querschnittsoptimierung
hat gleichzeitig den Vorteil, dass der Siloauslaufverteiler trotz
fehlender Austragshilfen nur eine geringe Bauhöhe erfordert, da in den Siloauslaufverteiler
im Grunde keine Querschnittsverengung auftritt. Deshalb ergibt sich
die Bauhöhe
lediglich aus den konstruktiven Verbindungsmöglichkeiten der ineinander
mündenden
Rohrstutzen und ist daher nicht von den die Durchflussmenge beeinflussenden
Verengungswinkeln wie bei trichterförmigen Ausläufen abhängig.
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Durch
die symmetrische, rosettenartige Anordnung der aufteilenden ineinander
mündenden Rohrstutzen
sind vorteilhafterweise auch Auslaufverteiler in gleicher Bauart
mit bis zu vier Auslauföffnungen
möglich.
Durch die ineinander mündenden
Rohrstutzen entstehen an den Ansetzwinkeln nahezu keine horizontalen
Ansetzflächen,
so dass der Siloauslaufverteiler vorteilhafterweise auch bei bis
zu vier Auslauföffnungen
keine Totzonen aufweist. Gleichzeitig entstehen durch die spitzwinkelige
Ineinandermündung
der Rohrstutzen nahezu gleichartige Verbindungswinkel zur Senkrechten,
mit sphärischen Verbindungskanten
die den schwerkraftabhängigen Massenstrom
nur geringfügig
behindern, so dass auch bei großen
Durchflussmengen pro Zeiteinheit keine störenden Strömungsverhältnisse auftreten.
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Die
Erfindung wird anhand eines Ausführungsbeispiels,
das in der Zeichnung dargestellt ist, näher erläutert. Es zeigen:
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1:
die Vorderansicht eines Siloauslaufverteilers mit zwei Ausläufen;
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2:
die Seitenansicht des Siloauslaufverteilers mit zwei Ausläufen;
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3:
die Draufsicht auf den Siloauslaufverteiler mit zwei Ausläufen;
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4:
eine Draufsicht auf einen Siloauslaufverteiler mit drei Ausläufen, und
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5:
eine Draufsicht auf einen Siloauslaufverteiler mit 4 Ausläufen.
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In 1 der
Zeichnung ist ein Siloauslaufverteiler in Vorderansicht mit zwei
Ausläufen
dargestellt, der im wesentlichen aus vier ineinander mündenden
Rohrstutzen 6, 7, 8, 9 besteht, die
so ausgebildet sind, dass diese an ihren miteinander verbundenen
Durchdringungskanten gleichmäßige spitze Neigungswinkel
von ca. 20° zur
Senkrechten bilden. Dabei sind die Rohstutzen 6, 7, 8, 9 rosettenartig
und symmetrisch zu einer senkrechten Mittelebene 5 angeordnet.
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Bei
dem dargestellten Siloauslaufverteiler handelt es sich um eine Ausführung zur
Verteilung von Kohlenstaub in einem Brennrohrofen zur Zementherstellung,
der unter einem nicht dargestellten Vorratssilo angebracht ist.
Der Siloauslaufverteiler kann auch als Teil des Vorratssilos oder
dessen Auslauftrichter ausgebildet sein. Vom Vorratssilo sollen
zwei Kohlenstaubdosiervorrichtungen versorgt werden, die den Kohlenstaub
in eine pneumatische Förderleitung
einleiten, die dann zu einem oder mehreren Brennrohröfen führt. Jede
Dosiervorrichtung besteht vorzugsweise aus einer nicht dargestellten
Zellenradschleuse und einer nachfolgenden kontinuierlichen gravimetrischen
Wägevorrichtung.
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Zur
Verteilung von schwerfließenden
zu Kernfluss neigenden staubförmigen
Schüttgütern, wie
vorzugsweise Kohlenstaub, geht die Erfindung von einer antriebslosen
Lösung
aus, die einen störungsfreien
Betrieb durch einen gleichmäßigen gravimetrischen
Massenfluss im Auslaufverteiler gewährleistet. Kern der Erfindung
war dabei die Erkenntnis, dass bei Überschreitung einer kritischen
Schüttgutgeschwindigkeit
im System Betriebsstörungen
durch Schachtbildungen oder Brückenbildungen
kaum auszuschließen
sind. Dadurch können
auch Unterdruckbereiche entstehen, die zu pulsierenden Druckausgleichsvorgängen führen und
einen unregelmäßigen Schüttgutstrom
verursachen, der durch geregelte Dosiereinrichtungen oft nur unzureichend
ausgleichbar ist.
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Zusätzlich entstehen
in einer Siloanlage bei schwerfließenden Schüttgütern, wie vorzugsweise Kohlenstaub,
durch Quer schnittsverengungen und durch Reibungswirkungen an den
Wandflächen
teilweise Schachtbildungen oder ein Kernflussverhalten. Beim Kernflussverhalten
ist dann hauptsächlich
nur noch das Schüttgut
oberhalb des Ausflussquerschnitts in Bewegung, wodurch zusätzliche
Totzonen entstehen in denen sich die Schüttgüter mit der Zeit verfestigen.
Bei den sich dadurch verkleinernden Kernbereichen treten dann aber
wieder zusätzlich höhere Schüttgutgeschwindigkeiten
auf, die zu einer Überschreitung
einer kritischen Schüttgutgeschwindigkeit
führen
können.
Deshalb sieht die Erfindung einen Siloauslaufverteiler mit möglichst
geringer Auslaufgeschwindigkeit unterhalb der kritischen Schüttgutgeschwindigkeit
vor.
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Beim
vorliegenden Schüttgut/Kohlenstaub wurde
durch empirische Untersuchungen eine kritische Schüttgutgeschwindigkeit
von v
max = 0,05 m/s ermittelt, bei dessen Überschreitung
in der Regel mit Unterdruckbereichen und unregelmäßigem Massenstrom
zu rechnen ist. Es sind aber auch Kohlenstaubsorten bekannt, die
eine kritische Schüttgutgeschwindigkeit
von nur 0,04 m/s aufweisen. Deshalb weist der Schüttgutverteiler
bei einem vorgegebenen Massenstrom bzw. Einzelförderstärke von m . = 40 t/h Rohrstutzen
6,
7,
8,
9 einer
Auslassöffnung
von d = 750 mm ∅ auf. Dieser Auslassdurchmesser d jedes der
beiden Rohrstutzen
6,
7,
8,
9 wurde
für einen Auslaufverteiler
aus einem glatten rostfreien Edelstahlblech ermittelt, der nur eine
geringe Wandreibung gegenüber
dem Kohlenstaub aufweist. Der Rohrdurchmesser d wurde nach folgender
Formel:
ermittelt.
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Dabei
bedeutet:
- m .
- entspricht der Förderstärke,
- ρko
- entspricht der Kohlenstaubdichte,
- π
- entspricht der Kreiskonstante 3, 14,
und
- vmax
- entspricht der kritischen
Schüttgutgeschwindigkeit.
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Für das berechnete
Ausführungsbeispiel wurde
als Kohlenstaubdichte ein bekannter Wert von ρko =
0,5 t/m3 zu Grunde gelegt und für die maximale oder
kritische Schüttgutgeschwindigkeit
vmax = 0,05 m/s gewählt. Nach der vorliegenden
Berechnung des Auslaufdurchmessers d ergibt sich beispielsweise
für die
Kohlenstaubdosierung ein Mindestdurchmesser von ca. 750 mm der einhaltbar
ist, wenn im gesamten Auslaufverteiler eine gleichmäßige kritische
Fließgeschwindigkeit
nicht überschritten
werden soll. Um diese unterkritische Fließgeschwindigkeit vmax sicherzustellen,
wurde ein Auslaufverteiler vorgesehen, bei dem die Auslaufrohre
so ineinander münden,
dass diese im gesamten Auslaufverteiler die Fließgeschwindigkeit kaum beeinträchtigen
können.
Dazu wurden wie aus 2 und 3 ersichtlich
ist, die oberen beiden Rohrstutzen 6, 7 auf ihrer
Mantelfläche
so aufgeschnitten, dass sie um den oberen Befestigungsflansch 11 einen
runden Einlassdurchmesser D bilden. Die beiden oberen Rohrstutzen 6, 7 sind leicht
trichterförmig
mit unterschiedlichen axialen Wandneigungen ausgebildet, die unten
in zwei runden Öffnungen
enden.
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Die
beiden oberen Rohrstutzen 6, 7 sind rosettenartig
nebeneinander angeordnet und auf einer vertikalen Mittelebene 5 miteinander
verbunden. Zur Verbindung sind beide Rohrstutzen 6, 7 miteinander verschweißt und bilden
in der Mittelebene 5 eine nach oben offene hyperbelförmige schmale
Verbindungskante 13. Die beiden unteren Öffnungen
besitzen den berechneten Durchmesser d = 750 mm, wobei die oberen
Rohrstutzen 6, 7 eine Länge von 2000 mm aufweisen.
Die Länge
ergibt sich im wesent lichen aus den geometrischen Mantelflächen der Rohrstutzen 6, 7,
die sowohl von den Auslassöffnungen
d als auch von der Einlassöffnung
D abhängt.
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Aus
der erfindungsgemäßen Erkenntnis, dass
die kritische Schüttgutgeschwindigkeit
vmax an keiner Stelle im Auslaufverteiler
größer sein
darf als in ihren Auslassöffnungen 2 wurde
ein vergrößerter Einlaufquerschnitt
ermittelt, der im Grunde sicherstellt, dass im gesamten System keine
Engstelle auftritt. Aus dieser Erkenntnis wurde eine Durchflussmenge
festgesetzt, die sich aus der Summe der Auslassmengen bei höchstens
vmax ergibt. Bei einer derartigen vorgesehenen
rosettenartigen Anordnung der Rohrstutzen 6, 7 ist
eine Verteilung bis auf mindestens 4 Auslauföffnungen ausführbar, so
dass sich der Einlassdurchmesser D nach folgender Formel: D = d·√n ergibt. Wobei n die
Anzahl der Auslauföffnungen 2 angibt.
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Bei
den gewählten
2 Auslauföffnungen 2 von 750
mm ∅ ergibt sich ein Einlaufdurchmesser von ca. Dn=2 = 1100 mm. Zur Einhaltung der maximal
zulässigen
kritischen Schüttgutgeschwindigkeit
vmax könnte zwar
der Einlaufdurchmesser D auch größer gewählt werden,
hierdurch besteht dann aber leicht die Gefahr des Kernflussverhaltens
mit Todzonenbildung und einsetzender Verfestigung in diesen Bereichen. Deshalb
ist es vorteilhaft, den Einlaufdurchmesser D nicht größer als
den ermittelten Durchmesserwert Dn=2 zu
wählen.
Zur Kompensation der fliesshemmenden Schrägflächen ist es sogar vorteilhaft,
den Einlaufquerschnitt geringfügig
kleiner als die Summe der Auslaufquerschnitte festzulegen.
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Allerdings
sind diese Schüttgutgeschwindigkeiten
vmax nur ein haltbar, wenn der Auslaufverteiler nahezu
keine Engstellen aufweist, durch die der durchfließende Schüttgutstrom,
wenn auch nur partiell abgebremst werden könnte. Konstruktionsbedingt sind
aber bei einer derartigen Aufteilung auf mehrere Auslassöffnungen
grundsätzlich
Aufprallflächen
nicht gänzlich
zu vermeiden. Deshalb münden
die durchmesserverjüngenden
beiden oberen Rohrstutzen 6, 7 so ineinander,
dass die Ansatzwinkel an den Durchdringungskanten nur eine geringe
Schräge
zur Senkrechten aufweisen, die ca. 20° beträgt.
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An
den beiden oberen Rohrstutzen 6, 7 sind zusätzlich noch
zwei untere Rohrstutzen 8, 9 angeschweißt, die
zylinderförmig
ausgebildet sind. Die beiden unteren Rohrstutzen 8, 9 weisen
dabei einen Durchmesser d auf, der gleich dem Auslaufdurchmesser
von d = 750 mm ist. Die beiden unteren Rohrstutzen 8, 9 sind
dabei seitlich nach außen
geneigt, so dass sie mit der Senkrechten bzw. Vertikalen einen Winkel
von 20° bilden.
Am unteren Rand der Auslassöffnungen 2 sind
ebenfalls zwei kleinere Befestigungsflansche 12 angeschweißt, an die
Verbindungsrohre zur Zellenradschleuse anschraubbar sind. Die beiden
unteren Rohrstutzen 8, 9 sind dabei nur nach einer
Seite geneigt, sodass sie aus Sicht der Seitenansicht in 2 vertikal
verlaufen. Durch die axial zweiteilige Aufteilung mittels der vier
Rohrstutzen 6, 7; 8, 9 entstehen
wie aus 3 ersichtlich ist, insgesamt
sphärische
Verbindungskanten 13, die gleichmäßige Anstellungswinkel von
höchstens
20° zur
Senkrechten aufweisen und somit den gravimetrischen Massenstrom
in seinem Fließverhalten
nahezu ungehindert verteilen.
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Die
beiden unteren Rohrstutzen 8, 9 besitzen eine
Länge von
ca. 500 mm die sich im Grunde lediglich aus den Befestigungsmöglichkeiten
der Anschlussflansche 13 ergibt. Diese Rohrstutzen 8, 9 können auch
länger
ausgebildet und bis zu den Zellenradschleusen oder anderen Dosiervorrichtungen verlängert wer den.
Es ist aber auch möglich,
den Siloauslaufverteiler lediglich mit den beiden oberen Rohrstutzen 6, 7 auszuführen, wenn
die Verbindungsrohre zu den Dosierorganen direkt angeschweißt werden.
Da alle Rohrstutzen 6, 7; 8, 9 rosettenartig
ineinander münden
und dadurch gleichbleibende spitzwinkelige sphärische Verbindungskanten 13 miteinander
bilden, sind auch Auslaufverteiler mit bis zu vier Auslassöffnungen
ausführbar.
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In 4 der
Zeichnung ist ein Siloauslaufverteiler mit drei Auslassöffnungen 2 in
Draufsicht dargestellt. Dabei sind für die funktionsgleichen Geräteteile
die gleichen Bezugsziffern wie in den 1 bis 3 angegeben.
Bei einem derartigen Auslaufverteiler besteht der obere Teil aus
drei rosettenartig nebeneinander angeordneten und miteinander verbundenen
Rohrstutzen 6, 7; 8, 9 die in
einem Winkel von 120° zueinander
angeordnet sind. Diese oberen Rohrstutzen 6, 7 sind
an einem Einlassbefestigungsflansch 11 mit rundem Durchmesser
angeschweißt und
bilden an ihrem unteren Ende drei kreisrunde Öffnungen 14. An diesen Öffnungen 14 sind
ebenfalls drei untere zylinderförmige
Rohrstutzen 8, 9 angeschweißt, die seitlich nach Außen um 20° zur Senkrechten
bzw. Vertikalen geneigt sind. An den Auslassöffnungen 2 sind wiederum
Befestigungsflansche 12 angeschweißt, an die die nachfolgenden
Dosierorgane anbringbar sind. Bei einem derartigen Auslaufverteiler
für Kohlenstaub
wären die
Auslassöffnungen
ebenfalls mit einem Durchmesser d von mindestens d = 750 mm ausführbar, woraus
sich dann ein Einlassdurchmesser Dn=3 von
ca. 1300 mm ergibt.
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Da
auch dieser dreiteilige Auslaufverteiler zu seiner vertikalen Mittelachse 15 symmetrisch
ausgebildet ist, ergeben sich gleichmäßige Durchdringungskanten 13 die
allesamt sphärisch
ausgebildet sind und einen Neigungswinkel zur Senkrechten von ebenfalls
etwa 20° aufweisen.
Dadurch wird ein gravimetrischer Schüttgutfluss gewährleistet,
der zur Senkrechten durch keine nennenswerten Prallflächen oder
Umlenkungswinkel behindert wird, so dass ein kontinuierlicher gleichmäßiger Durchfluss
gewährleistet
ist. Bei einem derartigen gravimetrischen Durchfluss würde auch
eine Betriebsunterbrechung nicht zu einem Verstopfen führen, da
die Schwerkraft ein jederzeitiges Wiederanlaufen durch Einbrechen der
Brücken
ermöglicht.
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Derartige
Siloauslaufverteiler mit zwei bis vier Ausläufen sind nicht nur für staubförmige Schüttgüter sondern
auch für
Granulate, Späne,
Sand oder schwerfließende
Körner
einsetzbar, wobei auch Neigungswinkel bis zu 30° zur Senkrechen einen ungehinderten
Durchfluss ermöglichen.
Dies ist allerdings immer auf die Art des Schüttgutes und die Anhaftfähigkeit
der Innenwände
abzustimmen.
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In 5 der
Zeichnung ist die Draufsicht eines Siloauslaufverteilers dargestellt,
der vier Auslauföffnungen 2 enthält. Dieser
unterscheidet sich von der Ausführung
nach 4 lediglich dadurch, dass die Rohrstutzen 6, 7; 8, 9 in
einem Winkel von 90° zueinander
und symmetrisch zur Mittelachse 15 angeordnet sind. Bei
einem Auslaufdurchmesser d von ebenfalls 750 mm ergibt sich daher
ein Einlassdurchmesser Dn=4 von ca. 1500
mm. Auch dieser Auslaufverteiler besitzt einen in axialer Richtung
nahezu durchgängigen
gleichen Öffnungsquerschnitt,
der sich aus der Summe der vier Auslassquerschnitte ergibt. Auch
die Bauhöhe
beträgt
insgesamt nur 2500 mm, wobei allerdings auch die unteren Rohrstutzen 8, 9 ineinander
münden
und nach beiden seitlichen Raumrichtungen gegenüber der Vertikalen um 20° geneigt
angeordnet sind. Auch dieser Auslaufverteiler mit vier Auslassöffnungen 2 verfügt über gleichbleibende
Neigungswinkel an seinen Verbindungskanten 13, wobei alle
Verbindungskanten 13 sphärisch ausgebildet sind und
deshalb den gravimetrischen Schüttgutstrom
in Schwerkraftrichtung kaum behindern.
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Für eine Kohlenstaubdosierung
werden alle Auslaufverteiler vorzugsweise aus einem glatten rostfreien
Stahlblech hergestellt, dessen Kanten gut miteinander verschweißbar sind.
Es sind aber auch Auslaufverteiler aus anderen Materialien denkbar, die
zur Verringerung der Wandreibung mit reibungsmindernden Belägen beschichtet
werden können. Bei
weniger erosiven Schüttgütern sind
auch Auslaufverteiler aus Kunststoff denkbar, die auch in derartiger
Formgebung miteinander verschweißbar sind. Theoretisch sind
auch Auslaufverteiler mit mehr als vier Auslauföffnungen ausführbar, die
allerdings eine Fülle
sphärischer
Verbindungskanten und Durchdringungslinien aufweisen, die konstruktiv
und herstellungsmäßig sehr
aufwendig sind und sehr große
Einlassdurchmesser erfordern.
