DE10325691A1 - Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine - Google Patents
Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine Download PDFInfo
- Publication number
- DE10325691A1 DE10325691A1 DE10325691A DE10325691A DE10325691A1 DE 10325691 A1 DE10325691 A1 DE 10325691A1 DE 10325691 A DE10325691 A DE 10325691A DE 10325691 A DE10325691 A DE 10325691A DE 10325691 A1 DE10325691 A1 DE 10325691A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- mixing tube
- combustion chamber
- acoustic
- wall
- combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/40—Mixing tubes or chambers; Burner heads
- F23D11/402—Mixing chambers downstream of the nozzle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M20/00—Details of combustion chambers, not otherwise provided for, e.g. means for storing heat from flames
- F23M20/005—Noise absorbing means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/286—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply having fuel-air premixing devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00014—Reducing thermo-acoustic vibrations by passive means, e.g. by Helmholtz resonators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/03341—Sequential combustion chambers or burners
Abstract
Ein Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine umfasst ein Mischungsrohr, das gespeist werden kann durch Produkte einer primären Verbrennungszone der Gasturbine und durch Treibstoff, der mittels einer Düse eingespritzt wird, eine Brennkammer, die durch das Mischungsrohr versorgt wird, und mindestens einen perforierten akustischen Schirm. Der eine oder jeder der akustischen Schirme im Inneren des Mischungsrohres oder der Brennkammer ist an einer Stelle angebracht, wo er einer perforierten Wand des Mischungsrohres oder der Brennkammer gegenüber, jedoch in einem Abstand von ihr, steht. Im Betrieb erfährt die perforierte Wand eines Prallkühlung, wenn sie durch die Perforationen des akustischen Schirms hindurch Luft in das Verbrennungssystem hinein strömen lässt, und der akustische Schirm dämpft die akustischen Pulsationen im Mischungsrohr sowie in der Brennkammer.
Description
- Diese Erfindung betrifft ein Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine. Insbesondere betrifft die Erfindung ein derartiges System, das eine akustische Dämpfung umfasst.
- Bei modernen industriellen Gasturbinen, die mit Vormischverbrennungsflammen arbeiten, ist es wichtig, Druckpulsationen zu unterdrücken, um die Qualität des Verbrennungsprozesses zu bewahren und die Turbine strukturell unversehrt zu erhalten. Bisher wurden Techniken zur akustischen Dämpfung verwendet, um die Schallleistung zu dissipieren und somit die Druckpulsationen zu reduzieren.
- Für herkömmliche Gasturbinen (die nur eine Verbrennungszone haben) ist bekannt, dass niederfrequente Pulsationen durch Helmholtzresonatoren gedämpft werden. Die einfachste Bauform eines Helmholtzresonators umfasst ein Resonanzvolumen mit einem Dämpfungsrohr, durch das das Fluid im Inneren des Resonators mit einem abgeschlossenen Raum, für den der Resonator eingesetzt wird, in Kontakt steht. Der Helmholtzresonator ist bei seiner Resonanzfrequenz in der Lage, einen kleinen Schalldruck an der Mündung des Dämpfungsrohrs zu erzeugen. Wenn die Resonanzfrequenz des Resonators mit einer Eigenfrequenz des abge schlossenen Raumes übereinstimmt, deren Mode einen hohen Druckwert an dem Ort aufweist, an dem das Dämpfungsrohr liegt, dann ist der Resonator in der Lage, die akustische Mode zu dämpfen.
- Der Vorteil eines Helmholtzresonators ist, dass die Querschnittsfläche des Dämpfungsrohrs bedeutend kleiner sein kann als die Randfläche des abgeschlossenen Raumes. Andererseits können Helmholtzresonatoren nur einzelne Moden mit einer Dämpfungseffizienz, die proportional zum Volumen des Resonanzhohlraums ist, dämpfen. Folglich ist der Einsatz von Helmholtzresonatoren in der Regel auf den Niederfrequenzbereich beschränkt, wo die Frequenzverschiebung zwischen den akustischen Moden relativ groß ist (d.h., die Druckmaxima sind voneinander klar getrennt) und das Resonanzvolumen auch relativ groß ist.
- Als eine Alternative zu Helmholtzresonatoren ist der Einsatz von Viertelwellendämpfern bekannt. Bei solchen Dämpfern werden das Resonanzvolumen und das Dämpfungsrohr eines Helmholtzresonators durch ein einziges Rohr ersetzt.
- Bei einer Gasturbine, die ein Wiederaufheizverbrennungssystem umfasst, wird eine sekundäre Verbrennungszone realisiert, indem Treibstoff in einen Hochgeschwindigkeitsgasstrom, der aus den Produkten der primären Verbrennungszone gebildet wird, eingespritzt wird. Folglich läuft die Verbrennung ab, ohne dass eine Flammenstabilisierung nötig ist, und Hochfrequenzpulsationen werden erzeugt. In einem solchen Fall sind klassische Helmholtzresonatoren für den in Frage kommenden Frequenzbereich nicht optimal.
- Um das in Raketen- und Flugzeugtriebwerken erzeugte Hochfrequenzrauschen zu dämpfen, werden gewöhnlich Schallauskleidungen verwendet. Eine Auskleidung besteht meist aus einem perforierten Schirm, mit dem die Triebwerkskanäle (zum Beispiel die Gebläsekanäle eines Turbogebläsetriebwerks) ausgekleidet sind. Ein nicht perforierter Schirm ist hinter dem perforierten Schirm angeordnet, und im Allgemeinen ist eine Wabenstruktur zwischen den beiden Schirmen vorgesehen.
- Die Aufgabe der Auskleidung besteht darin, eine Wand bereitzustellen, die akustisch nicht voll reflektiert und zum Dämpfen von Pulsationen über einen breiten Frequenzbereich in der Lage ist. Das akustische Verhalten der Auskleidung ist durch ihre Impedanz Z=R+iX gegeben. Dies ist der Quotient aus dem Schalldruck und der Geschwindigkeit des Fluids senkrecht zur Wand, wobei beide in dem Frequenzbereich definiert sind. Der Realteil R der Impedanz ist der Widerstand, der durch dissipative Prozesse gegeben ist, die in den Hohlräumen der Auskleidung ablaufen. Der hauptsächliche dissipative Effekt besteht in der Umwandlung von Schallenergie in eine Ablösung von Wirbeln, die an den Rändern der Perforierungen im Schirm erzeugt, stromab mitgeführt und schließlich durch Turbulenz in Wärme dissipiert werden. Der Imaginärteil X der Impedanz ist die Reaktanz, welche die Trägheit des Fluids darstellt, welches in den Perforierungen und im Hohlraum zwischen den beiden Schirmen unter dem Einfluss des Schallfeldes fluktuiert.
- Zur Dämpfung von Moden höherer Ordnung (d.h. für Hochfrequenzanwendungen) sind die Auskleidungen in der Regel so ausgelegt, dass ihr Widerstand R in der Nähe von pc liegt (wobei p die Fluiddichte und c die Schallgeschwindigkeit im Fluid ist) und ihre Reaktanz X nahezu 0 ist. Es sollte verständlich sein, dass die Bedingungen R = ρc und x = 0 der Bedingung der Nachhallfreiheit entsprechen (d.h. der vollständigen Absorption der Schallenergie einer senkrecht einfallenden ebenen Welle).
- Im Gegensatz zur Situation bei einem Helmholtzdämpfer ist die Effizienz der Auskleidung stark von dem Oberflächenanteil abhängig, der von der Auskleidung bedeckt wird. Folglich wurden verschiedene Ausführungen der Auskleidung vorgeschlagen, mit denen das gedämpfte Frequenzband erweitert wurde, indem eine mehrschichtige Auskleidung oder eine ungleichmäßige Verteilung von wabenförmigen Zellen zwischen den beiden Schirmen verwendet wurde. Die Wände des Brenners und der Brennkammer müssen jedoch durch Kaltluft gekühlt werden, die aus dem Kompressor kommt, und die Schallauskleidungen erleichtern dies nicht gerade.
- Die vorliegende Erfindung stellt sich die Aufgabe, Mittel zur Dämpfung hochfrequenter Pulsationen für ein Gasturbinen-Wiederaufheizsystem bereitzustellen, mit dem sich gute Kühlcharakteristiken erreichen lassen.
- Dementsprechend stellt die Erfindung ein Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine bereit, wobei das System Folgendes umfasst: ein Mischungsrohr, das gespeist werden kann durch Produkte einer primären Verbrennungszone der Gas turbine und durch Treibstoff, der mittels einer Düse eingespritzt wird, eine Brennkammer, die durch das Mischungsrohr versorgt wird, und mindestens einen perforierten akustischen Schirm, wobei der oder jeder der akustischen Schirme innerhalb des Mischungsrohres oder der Brennkammer an einer Stelle angebracht ist, wo er einer perforierten Wand des Mischungsrohres oder der Brennkammer gegenüber, jedoch in einem Abstand von ihr steht, so dass die perforierte Wand im Betrieb eine Prallkühlung erfährt, wenn sie durch die Perforationen des akustischen Schirms hindurch Luft in das Verbrennungssystem hinein strömen lässt, und der akustische Schirm die akustischen Pulsationen im Mischungsrohr sowie in der Brennkammer dämpft.
- Eine Frontplatte der Brennkammer kann als eine solche perforierte Wand dienen, und das System kann mit einem akustischen Schirm ausgestattet sein, welcher der Frontplatte gegenüber steht. In einem solchen Falle können sowohl die Brennkammer als auch das Mischungsrohr allgemein zylindrisch und koaxial zueinander angeordnet sein, wobei das Mischungsrohr teilweise in die Brennkammer hineinragt und in seinem Endabschnitt von dem akustischen Schirm, welcher der Frontplatte gegenüber steht, umfasst wird, wobei die Anordnung derart ist, dass von dem akustischen Schirm, welcher der Frontplatte gegenüber steht, der Frontplatte, dem Mischungsrohr und einer zylindrischen Wand der Brennkammer gemeinsam ein im Wesentlichen ringförmiger Hohlraum dazwischen festgelegt wird.
- Alternativ kann eine Frontplatte der Brennkammer als ein solcher akustischer Schirm dienen, und das System kann mit einer perforierten Wand ausgestattet sein, welche der Frontplatte gegenüber steht.
- Eine Wand des Mischungsrohrs kann als eine solche perforierte Wand dienen, und das System kann mit einem akustischen Schirm ausgestattet sein, welcher dem Mischungsrohr gegenüber steht.
- Eine Wand des Mischungsrohrs kann als ein solcher akustischer Schirm dienen, und das System kann mit einer perforierten Wand ausgestattet sein, welche dem Mischungsrohr gegenüber steht.
- Eine Außenwand der Brennkammer kann als ein solcher akustischer Schirm dienen, und das System kann mit einer perforierten Wand ausgestattet sein, welcher der Außenwand der Brennkammer gegenüber steht.
- Eine Außenwand der Brennkammer kann als eine solche perforierte Wand dienen, und das System kann mit einem akustischen Schirm ausgestattet sein, welcher der Außenwand der Brennkammer gegenüber steht.
- Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung stellt eine Gasturbine bereit, die eine Wiederaufheizverbrennung umfasst, wie oben dargelegt wurde.
- Demzufolge sind die Ausführungsformen der Erfindung in der Lage, hochfrequente Pulsationen zu dämpfen. Die von der Erfindung bereitgestellten akustischen Schirme haben eine gewisse Ähnlichkeit mit den Auskleidungen, bringen aber im Wiederaufheizverbrennungssystem wesentliche Vorteile mit sich.
- Wie schon bei den Verkleidungen wird auch bei, den erfindungsgemäßen akustischen Schirmen die Nachhallfreiheit angestrebt, um die gesamte Schallenergie einer senkrecht einfallenden ebenen Welle zu absorbieren. Im Gegensatz zu einer Verkleidung ermöglicht die Erfindung jedoch das Aufrechterhalten einer "Grundströmung", was ein Kühlen mit Hilfe von Kaltluft ermöglicht, die vom Kompressor kommt.
- In einer Auskleidung ist der Widerstand R nicht linear, da er von der Mitführung und der Dissipation von akustisch erzeugten Wirbeln durch das Schallfeld selbst abhängt. Das Einstellen von R ist schwierig, da der Widerstand vom Schalldruck vor der Wand (der eine Funktion des einwirkenden R ist) abhängt. Wenn eine Grundströmung durch die Schirmperforationen aufrechterhalten wird, dann gibt es einen linearen Beitrag zu R von der Wirbelmitführung durch die Grundströmung. Der lineare Effekt überwiegt den nicht linearen, wenn die Geschwindigkeit der Grundströmung größer ist als die Schallgeschwindigkeit in der Perforation. In diesem Falle hängt R nur von der Frequenz ab und lässt sich einstellen, indem unabhängig vom Schallfeld auf die Geschwindigkeit der Grundströmung und die Porosität des Schirms Einfluss genommen wird.
- Der akustische Schirm, der einen Teil der Erfindung bildet, erlaubt das Stattfinden einer Prallkühlung, indem der Hohlraum zwischen der perforierten Wand und dem akustischen Schirm verwendet wird (d.h. durch Einstellen der Reaktanz X auf 0 in Abhängigkeit von der zu dämpfenden Frequenz). Es ist zudem so, dass der Druckabfall zwischen der perforierten Wand und dem akustischen Schirm aufgeteilt sein kann. Das ist von Bedeutung, weil bei einem großen Druckabfall die Strahlgeschwindigkeit und die Dissipation beide auch groß sind, wodurch sich der akustische Widerstand einer akustisch vo11 reflektierenden Wand (d.h. ohne Dämpfung) ergibt.
- Ausführungsformen der Erfindung werden nun in Form von Beispielen mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben, von denen:
-
1 ein Wiederaufheizverbrennungssystem zeigt, das gemäß der Erfindung eine Prallkühlung und einen akustischen Schirm umfasst, welcher der Frontplatte des Brenners zugeordnet ist; -
2 ein erfindungsgemäßes Wiederaufheizverbrennungssystem mit Prallkühlung und einem akustischen Schirm zeigt, welcher dem Brennermischungsrohr zugeordnet ist; -
3 ein erfindungsgemäßes Wiederaufheizverbrennungssystem mit Prallkühlung und einem akustischen Schirm zeigt, welcher der Brennkammerauskleidung zugeordnet ist; -
4a den Betrag des Reflexionskoeffizienten des akustischen Schirms für eine Membran mit der Geschwindigkeit2 ,5 % und ohne eine Grundströmungsgeschwindigkeit durch die Löcher zeigt; -
4b die Phase des Reflexionskoeffizienten des akustischen Schirms für eine Membran mit der Ge schwindigkeit2 ,5% und ohne eine Grundströmungsgeschwindigkeit durch die Löcher zeigt; -
5a den Betrag des Reflexionskoeffizienten des akustischen Schirms für eine Membran mit der Geschwindigkeit2 ,5 % und mit einer Grundströmungsgeschwindigkeit von 8 m/s durch die Löcher zeigt; und -
5b die Phase des Reflexionskoeffizienten des akustischen Schirms für eine Membran mit der Geschwindigkeit2 ,5 % und mit einer Grundströmungsgeschwindigkeit von 8 m/s durch die Löcher zeigt. - Die Figuren sind schematisch, und nur die für das Verständnis der Erfindung wesentlichen Elemente sind dargestellt. Insbesondere zeigen die Figuren nicht die Hoch- und Tiefdruckturbinen (die stromauf vom Brenner bzw. stromab von der Brennkammer angeordnet sind), das primäre Verbrennungssystem oder den Kompressor. Diese Bestandteile sollten für die betreffenden Fachleute leicht zu verstehen und können herkömmlich sein.
-
1 zeigt einen Brenner1 , der mit einem vorgemischten Strom von Reaktanten versorgt wird, welcher durch Mischen des in den Brenner1 eintretenden heißen Sauerstoffstroms (d.h. der Produkte der Primärverbrennung) mit dem durch die Düse2 eingespritzten Treibstoffs erhalten wird. - Das Gemisch gelangt in die Brennkammer
3 , wo die Verbrennung stattfindet. Die Wände des Brenners1 sind perforiert und werden durch Luft gekühlt, die aus dem Behälter4 zuströmt. Dafür verfügt das Brennermischungsrohr15 über Perforationsreihen5 , welche die Luftströme5a einlassen. Diese dienen zur Kühlung des Mischungsrohrs15 vermittels Effusion. Die axial anschließende Frontplatte17 der Brennkammer3 ist mit Öffnungen7a ausgestattet, die einen Luftstrom7 einlassen, der die Frontplatte17 durch Prallkühlung kühlt. - Im Inneren der Brennkammer
3 in einem Bereich, der axial an die Brennerfrontplatte17 anschließt, ist ein ringförmiger Schirm16 vorgesehen, der parallel zur Brennerfrontplatte17 steht und von ihr durch einen kleinen axialen Abstand getrennt ist. Das Mischungsrohr15 ragt in die Brennkammer3 hinein, so dass es an demselben axialen Ort endet wie der akustische Schirm16 , wodurch zwischen der Brennerfrontplatte17 und dem Schirm16 ein ringförmiger Hohlraum gebildet wird. - Der akustische Schirm
16 ist mit einer weiteren Reihe von Öffnungen6 versehen, und diese lassen den Strom7a als Strom6a in die Brennkammer3 ein. - Die Porosität des Schirms ist derart., dass der in die Brennkammer
3 eingeleitete Strom6a eine akustische Dämpfung gewährleistet, weil er eine Grundströmungsgeschwindigkeit aufweist, mit der die Bedingung R = ρc erfüllt werden kann. Der ringförmige Hohlraum ist so konfiguriert, dass die Reaktanz 0 oder nahezu 0 ist. - Akustische Schirme können alternativ oder zusätzlich an anderen Stellen des Brenners
1 angeordnet werden.2 zeigt z.B. eine weitere Ausführungsform, in der das Mischungsrohr15 mit einem zylindrischen koaxialen Schirm18 , der eine Reihe von Perforationen8 aufweist, ausgestattet ist. Der Fluidstrom5 aus dem Behälter4 gewährleistet eine Prallkühlung am Mischungsrohr15 , und er gelangt nach dem Durchströmen des zylindrischen Hohlraums, der zwischen dem Schirm18 und dem Mischungsrohr15 gebildet wird, als Strom8a durch die Perforationen8 hindurch in den Kernbereich des Mischungsrohrs, um dort eine Dämpfung der sich im Brenner1 fortpflanzenden Schallwellen zu bewirken. In dieser Ausführungsform wird der Strom7 durch die Frontplatte der Brennkammer3 zur Effusionskühlung verwendet. -
3 zeigt eine weitere Ausführungsform, in der die Ströme5a und6a durch das Mischungsrohr15 bzw. die Frontplatte des Brenners16 eine Effusionskühlung bewirken. In diesem Falle ist die Wand der Brennkammer3 durch Öffnungen10 perforiert und wird von einer zylindrischen koaxialen Hülle1a mit geschlossenen Endwänden umgeben, so dass ein zylindrischer Hohlraum um die Außenseite der Wand der Brennkammer3 herum gebildet wird. Die ringförmige Hülle19 wird durch die Perforationen9 perforiert. - Der Effekt dieser Anordnung ist, dass das Fluid aus dem Behälter
4 durch die Perforationen9 als Strom9a einströmen kann. Der Strom9a verursacht die Prallkühlung. Das Fluid wird dann durch die Perforationen10 in der Wand der Kammern in die Brennkammer3 eingelassen, um die akustische Dämpfung zu bewirken. Der Effekt ist folglich wie in den vorigen Ausführungsformen der eines akustischen Schirms. - Jede der vorigen Ausführungsformen ließe sich zwar so auffassen; als sei der akustische Schirm entweder innerhalb oder außerhalb zum herkömmlichen Brenner
1 angeordnet In der Praxis jedoch ist es weitgehend irrelevant, von welcher Annahme ausgegangen wird. - Entscheidend ist, dass es eine Zweischichtstruktur mit einem eingeschlossenen Hohlraum gibt.
- Die Schirme wurden mit Hilfe eines nummerischen Modells ausgelegt, und die
4 und5 zeigen einen Vergleich zwischen nummerischer Vorhersage und experimentellen Ergebnissen für Ausführungsformen der perforierten Schirme. Die Ergebnisse zeigen den Betrag und die Phase des Reflexionskoeffizienten r = (Z + ρc)/(Z – ρc). Die4 und5 veranschaulichen den Reflexionskoeffizienten für denselben Schirm mit bzw. ohne Grundströmung (und folglich mit nicht linearer bzw. linearer Dämpfung). Die Grundströmung erlaubt nicht nur das Einstellen der Resonanzfrequenz, sondern führt auch zu einer größeren akustischen Dämpfung. - Das Betragsdiagramm zeigt das Absorptionsmaximum bei der Resonanzfrequenz, die durch einen typischen Phasensprung gekennzeichnet ist. Sowohl Betrag als auch Phase zeigen eine gute Übereinstimmung zwischen Vorhersage und Experiment und weisen so die Wirksamkeit der Ausführungsformen nach.
- Viele weitere Abänderungen und Modifikationen liegen für Fachleute auf diesem Gebiet mit Bezug auf die vorstehenden illustrierenden Ausführungsformen nahe, die lediglich als Beispiele dienen sollen und mit denen keine Einschränkung des Geltungsbereichs der sich aus den beigefügten Ansprüchen ergebenden Erfindung beabsichtigt ist.
Claims (9)
- Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine, wobei das System Folgendes umfasst: ein Mischungsrohr, das gespeist werden kann durch Produkte einer primären Verbrennungszone der Gasturbine und durch Treibstoff, der mittels einer Düse eingespritzt wird, eine Brennkammer, die durch das Mischungsrohr versorgt wird und mindestens einen perforierten akustischen Schirm, wobei der eine oder jeder der akustischen Schirme im Inneren des Mischungsrohres oder der Brennkammer an einer Stelle angebracht ist, wo er einer perforierten Wand des Mischungsrohres oder der Brennkammer gegenüber, jedoch in einem Abstand von ihr steht, so dass die perforierte Wand im Betrieb eine Prallkühlung erfährt, wenn sie durch die Perforationen des akustischen Schirms hindurch Luft in das Verbrennungssystem hinein strömen lässt, und der akustische Schirm die akustischen Pulsationen im Mischungsrohr sowie in der Brennkammer dämpft.
- Wiederaufheizverbrennungssystem nach Anspruch 1, wobei eine Frontplatte der Brennkammer eine solche perforierte Wand bildet und das System mit einem solchen akustischen Schirm ausgestattet ist, welcher der Frontplatte gegenüber steht.
- Wiederaufheizverbrennungssystem nach Anspruch 2, wobei die Brennkammer und das Mischungsrohr beide allgemein zylindrisch und zueinander koaxial sind, das Mischungsrohr teilweise in die Brennkammer hinein ragt und in seinem Endabschnitt von dem akustischen Schirm, welcher der Frontplatte gegenüber steht, umfasst wird, wobei die Anordnung derart ist, dass der akustische Schirm, welcher der Frontplatte gegenüber steht, die Frontplatte, das Mischungsrohr und eine zylindrische Wand der Brennkammer gemeinsam einen im Wesentlichen ringförmigen Hohlraum festlegen.
- Wiederaufheizverbrennungssystem nach Anspruch 1, wobei eine Frontplatte der Brennkammer einen solchen akustischen Schirm bildet und das System mit einer perforierten Wand ausgestattet ist, welche der Frontplatte gegenüber steht.
- Wiederaufheizverbrennungssystem nach einem der. vorhergehenden Ansprüche, wobei eine Wand des Mischungsrohres eine solche perforierte Wand bildet und das System mit einem akustischen Schirm ausgestattet ist, welcher dem Mischungsrohr gegenüber steht.
- Wiederaufheizverbrennungssystem nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei eine Wand des Mischungsrohres einen solchen akustischen Schirm bildet und das System mit einer perforierten Wand ausgestattet ist, welche dem Mischungsrohr gegenüber steht.
- Wiederaufheizverbrennungssystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei eine Außenwand der Brennkammer einen solchen akustischen Schirm bildet und das System mit einer perforierten Wand ausgestattet ist, welche der Außenwand der Brennkammer gegenüber steht.
- Wiederaufheizverbrennungssystem nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei eine Außenwand der Brennkammer eine solche perforierte Wand bildet und das System mit einem akustischen Schirm ausgestattet ist, welcher der Außenwand der Brennkammer gegenüber steht.
- Gasturbine, die ein Wiederaufheizverbrennungssystem nach einem der vorhergehenden Ansprüche umfasst.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB02147833 | 2002-06-26 | ||
GB0214783A GB2390150A (en) | 2002-06-26 | 2002-06-26 | Reheat combustion system for a gas turbine including an accoustic screen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10325691A1 true DE10325691A1 (de) | 2004-01-22 |
Family
ID=9939341
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE10325691A Ceased DE10325691A1 (de) | 2002-06-26 | 2003-06-06 | Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6981358B2 (de) |
DE (1) | DE10325691A1 (de) |
GB (1) | GB2390150A (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1605209A1 (de) * | 2004-06-07 | 2005-12-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Brennkammer mit einer Dämpfungseinrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen |
EP2693121A1 (de) | 2012-07-31 | 2014-02-05 | Alstom Technology Ltd | Rauheit nahe der Wand für Dämpfungsvorrichtungen zur Verringerung von Druckschwankungen in Verbrennungssystemen |
Families Citing this family (134)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10049203A1 (de) * | 2000-10-05 | 2002-05-23 | Alstom Switzerland Ltd | Verfahren zur Brennstoffeinleitung in einen Vormischbrenner |
EP1342953A1 (de) * | 2002-03-07 | 2003-09-10 | Siemens Aktiengesellschaft | Gasturbine |
EP1342952A1 (de) * | 2002-03-07 | 2003-09-10 | Siemens Aktiengesellschaft | Brenner, Verfahren zum Betrieb eines Brenners und Gasturbine |
WO2004079264A1 (de) * | 2003-03-07 | 2004-09-16 | Alstom Technology Ltd | Vormischbrenner |
DE10341515A1 (de) * | 2003-09-04 | 2005-03-31 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Anordnung zur Kühlung hoch wärmebelasteter Bauteile |
US7469544B2 (en) * | 2003-10-10 | 2008-12-30 | Pratt & Whitney Rocketdyne | Method and apparatus for injecting a fuel into a combustor assembly |
US7007477B2 (en) * | 2004-06-03 | 2006-03-07 | General Electric Company | Premixing burner with impingement cooled centerbody and method of cooling centerbody |
US7337875B2 (en) * | 2004-06-28 | 2008-03-04 | United Technologies Corporation | High admittance acoustic liner |
DE102004034138B4 (de) * | 2004-07-15 | 2008-04-03 | Ceramat, S. Coop., Asteasu | Gasbeheiztes Wärmegerät |
US7464554B2 (en) * | 2004-09-09 | 2008-12-16 | United Technologies Corporation | Gas turbine combustor heat shield panel or exhaust panel including a cooling device |
US7219498B2 (en) * | 2004-09-10 | 2007-05-22 | Honeywell International, Inc. | Waffled impingement effusion method |
JP4626251B2 (ja) * | 2004-10-06 | 2011-02-02 | 株式会社日立製作所 | 燃焼器及び燃焼器の燃焼方法 |
GB0425794D0 (en) | 2004-11-24 | 2004-12-22 | Rolls Royce Plc | Acoustic damper |
WO2007099046A1 (de) * | 2006-02-28 | 2007-09-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Gasturbinenbrenner und verfahren zum betreiben eines gasturbinenbrenners |
DE102006026969A1 (de) * | 2006-06-09 | 2007-12-13 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenbrennkammerwand für eine mager-brennende Gasturbinenbrennkammer |
US20080245337A1 (en) * | 2007-04-03 | 2008-10-09 | Bandaru Ramarao V | System for reducing combustor dynamics |
US7886517B2 (en) * | 2007-05-09 | 2011-02-15 | Siemens Energy, Inc. | Impingement jets coupled to cooling channels for transition cooling |
US8127546B2 (en) * | 2007-05-31 | 2012-03-06 | Solar Turbines Inc. | Turbine engine fuel injector with helmholtz resonators |
CA2715186C (en) | 2008-03-28 | 2016-09-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
WO2009121008A2 (en) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
EP2116770B1 (de) * | 2008-05-07 | 2013-12-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Anordnung zur dynamischen Dämpfung und Kühlung von Verbrennern |
GB2460403B (en) * | 2008-05-28 | 2010-11-17 | Rolls Royce Plc | Combustor Wall with Improved Cooling |
US20090301054A1 (en) * | 2008-06-04 | 2009-12-10 | Simpson Stanley F | Turbine system having exhaust gas recirculation and reheat |
CH699322A1 (de) * | 2008-08-14 | 2010-02-15 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum einstellen eines helmholtz-resonators sowie helmholtz-resonator zur durchführung des verfahrens. |
US9297306B2 (en) * | 2008-09-11 | 2016-03-29 | General Electric Company | Exhaust gas recirculation system, turbomachine system having the exhaust gas recirculation system and exhaust gas recirculation control method |
US8220269B2 (en) * | 2008-09-30 | 2012-07-17 | Alstom Technology Ltd. | Combustor for a gas turbine engine with effusion cooled baffle |
CN102177326B (zh) | 2008-10-14 | 2014-05-07 | 埃克森美孚上游研究公司 | 控制燃烧产物的方法与装置 |
US8312722B2 (en) * | 2008-10-23 | 2012-11-20 | General Electric Company | Flame holding tolerant fuel and air premixer for a gas turbine combustor |
US8413446B2 (en) * | 2008-12-10 | 2013-04-09 | Caterpillar Inc. | Fuel injector arrangement having porous premixing chamber |
US20100293952A1 (en) * | 2009-05-21 | 2010-11-25 | General Electric Company | Resonating Swirler |
US20110000215A1 (en) * | 2009-07-01 | 2011-01-06 | General Electric Company | Combustor Can Flow Conditioner |
ES2400267T3 (es) | 2009-08-31 | 2013-04-08 | Alstom Technology Ltd | Dispositivo de combustión de una turbina de gas |
EP2299177A1 (de) * | 2009-09-21 | 2011-03-23 | Alstom Technology Ltd | Gasturbinenbrennkammer |
EA023673B1 (ru) | 2009-11-12 | 2016-06-30 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Система и способ для низкоэмиссионного производства электроэнергии и извлечения углеводородов |
EP2362147B1 (de) * | 2010-02-22 | 2012-12-26 | Alstom Technology Ltd | Verbrennungsvorrichtung für eine Gasturbine |
EP2385303A1 (de) | 2010-05-03 | 2011-11-09 | Alstom Technology Ltd | Verbrennungsvorrichtung für eine Gasturbine |
US9127837B2 (en) * | 2010-06-22 | 2015-09-08 | Carrier Corporation | Low pressure drop, low NOx, induced draft gas heaters |
RU2531110C2 (ru) * | 2010-06-29 | 2014-10-20 | Дженерал Электрик Компани | Газотурбинная установка и установка, содержащая лопатки-форсунки (варианты) |
CA2801499C (en) | 2010-07-02 | 2017-01-03 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation systems and methods |
MX341981B (es) | 2010-07-02 | 2016-09-08 | Exxonmobil Upstream Res Company * | Combustion estequiometrica con recirculacion de gas de escape y enfriador de contacto directo. |
MY160833A (en) | 2010-07-02 | 2017-03-31 | Exxonmobil Upstream Res Co | Stoichiometric combustion of enriched air with exhaust gas recirculation |
AU2011271633B2 (en) | 2010-07-02 | 2015-06-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission triple-cycle power generation systems and methods |
US8647053B2 (en) | 2010-08-09 | 2014-02-11 | Siemens Energy, Inc. | Cooling arrangement for a turbine component |
CH703657A1 (de) * | 2010-08-27 | 2012-02-29 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum betrieb einer brenneranordnung sowie brenneranordnung zur durchführung des verfahrens. |
US20120151935A1 (en) * | 2010-12-17 | 2012-06-21 | General Electric Company | Gas turbine engine and method of operating thereof |
TWI593872B (zh) | 2011-03-22 | 2017-08-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 整合系統及產生動力之方法 |
TWI564474B (zh) | 2011-03-22 | 2017-01-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法 |
TWI563165B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Power generation system and method for generating power |
TWI563166B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Integrated generation systems and methods for generating power |
CH704829A2 (de) * | 2011-04-08 | 2012-11-15 | Alstom Technology Ltd | Gasturbogruppe und zugehöriges Betriebsverfahren. |
US9341375B2 (en) * | 2011-07-22 | 2016-05-17 | General Electric Company | System for damping oscillations in a turbine combustor |
US8469141B2 (en) * | 2011-08-10 | 2013-06-25 | General Electric Company | Acoustic damping device for use in gas turbine engine |
US20130091858A1 (en) * | 2011-10-14 | 2013-04-18 | General Electric Company | Effusion cooled nozzle and related method |
EP2587158A1 (de) * | 2011-10-31 | 2013-05-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Brennkammer für eine Gasturbine und Brenneranordnung |
CN104428490B (zh) | 2011-12-20 | 2018-06-05 | 埃克森美孚上游研究公司 | 提高的煤层甲烷生产 |
EP2642203A1 (de) * | 2012-03-20 | 2013-09-25 | Alstom Technology Ltd | Ringförmiger Helmholtz-Dämpfer |
US9188342B2 (en) * | 2012-03-21 | 2015-11-17 | General Electric Company | Systems and methods for dampening combustor dynamics in a micromixer |
EP2828581B1 (de) * | 2012-03-23 | 2020-05-27 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Verbrennungsvorrichtung |
US20130255260A1 (en) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | Solar Turbines Inc. | Resonance damper for damping acoustic oscillations from combustor |
US9353682B2 (en) | 2012-04-12 | 2016-05-31 | General Electric Company | Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation |
US20130283799A1 (en) * | 2012-04-25 | 2013-10-31 | Solar Turbines Inc. | Resonance damper for damping acoustic oscillations from combustor |
US10273880B2 (en) | 2012-04-26 | 2019-04-30 | General Electric Company | System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine |
US9784185B2 (en) | 2012-04-26 | 2017-10-10 | General Electric Company | System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine |
US9366432B2 (en) | 2012-05-17 | 2016-06-14 | Capstone Turbine Corporation | Multistaged lean prevaporizing premixing fuel injector |
US8756934B2 (en) * | 2012-10-30 | 2014-06-24 | General Electric Company | Combustor cap assembly |
US9708977B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-07-18 | General Electric Company | System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9631815B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9574496B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-02-21 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US10161312B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-12-25 | General Electric Company | System and method for diffusion combustion with fuel-diluent mixing in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9803865B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9599070B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-03-21 | General Electric Company | System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9869279B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-01-16 | General Electric Company | System and method for a multi-wall turbine combustor |
US9611756B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-04-04 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10215412B2 (en) | 2012-11-02 | 2019-02-26 | General Electric Company | System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10107495B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-23 | General Electric Company | Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent |
EP2735796B1 (de) | 2012-11-23 | 2020-01-01 | Ansaldo Energia IP UK Limited | WAND EINER HEIßGASDURCHGANGSKOMPONENTE EINER GASTURBINE UND VERFAHREN ZUM VERSTÄRKEN DES BETRIEBSVERHALTENS EINER GASTURBINE |
EP2762784B1 (de) | 2012-11-30 | 2016-02-03 | Alstom Technology Ltd | Dämpfvorrichtung für eine Gasturbinenbrennkammer |
EP2738469B1 (de) | 2012-11-30 | 2019-04-17 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Verbrennungskammerteil einer Gasturbine mit wandnaher Kühlanordnung |
US10208677B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-02-19 | General Electric Company | Gas turbine load control system |
US9581081B2 (en) | 2013-01-13 | 2017-02-28 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9512759B2 (en) | 2013-02-06 | 2016-12-06 | General Electric Company | System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9938861B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-04-10 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fuel combusting method |
TW201502356A (zh) | 2013-02-21 | 2015-01-16 | Exxonmobil Upstream Res Co | 氣渦輪機排氣中氧之減少 |
WO2014133406A1 (en) | 2013-02-28 | 2014-09-04 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
AU2014226413B2 (en) | 2013-03-08 | 2016-04-28 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and methane recovery from methane hydrates |
US20140250945A1 (en) | 2013-03-08 | 2014-09-11 | Richard A. Huntington | Carbon Dioxide Recovery |
TW201500635A (zh) | 2013-03-08 | 2015-01-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | 處理廢氣以供用於提高油回收 |
US9618261B2 (en) | 2013-03-08 | 2017-04-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and LNG production |
US9400108B2 (en) * | 2013-05-14 | 2016-07-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Acoustic damping system for a combustor of a gas turbine engine |
TWI654368B (zh) | 2013-06-28 | 2019-03-21 | 美商艾克頌美孚上游研究公司 | 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體 |
US9631542B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines |
US9617914B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-11 | General Electric Company | Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation |
US9835089B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-12-05 | General Electric Company | System and method for a fuel nozzle |
US9587510B2 (en) | 2013-07-30 | 2017-03-07 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine sensor |
US9903588B2 (en) | 2013-07-30 | 2018-02-27 | General Electric Company | System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9951658B2 (en) | 2013-07-31 | 2018-04-24 | General Electric Company | System and method for an oxidant heating system |
US10030588B2 (en) | 2013-12-04 | 2018-07-24 | General Electric Company | Gas turbine combustor diagnostic system and method |
US9752458B2 (en) | 2013-12-04 | 2017-09-05 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine |
US10227920B2 (en) | 2014-01-15 | 2019-03-12 | General Electric Company | Gas turbine oxidant separation system |
US9915200B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-03-13 | General Electric Company | System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation |
US9863267B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-01-09 | General Electric Company | System and method of control for a gas turbine engine |
US10079564B2 (en) | 2014-01-27 | 2018-09-18 | General Electric Company | System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10047633B2 (en) | 2014-05-16 | 2018-08-14 | General Electric Company | Bearing housing |
US10655542B2 (en) | 2014-06-30 | 2020-05-19 | General Electric Company | Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation |
US9885290B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-02-06 | General Electric Company | Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10060359B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-08-28 | General Electric Company | Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation |
EP3026346A1 (de) * | 2014-11-25 | 2016-06-01 | Alstom Technology Ltd | Brennkammerwand |
US10094569B2 (en) | 2014-12-11 | 2018-10-09 | General Electric Company | Injecting apparatus with reheat combustor and turbomachine |
US10107498B2 (en) | 2014-12-11 | 2018-10-23 | General Electric Company | Injection systems for fuel and gas |
US10094571B2 (en) | 2014-12-11 | 2018-10-09 | General Electric Company | Injector apparatus with reheat combustor and turbomachine |
US10094570B2 (en) | 2014-12-11 | 2018-10-09 | General Electric Company | Injector apparatus and reheat combustor |
US9819292B2 (en) | 2014-12-31 | 2017-11-14 | General Electric Company | Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine |
US9869247B2 (en) | 2014-12-31 | 2018-01-16 | General Electric Company | Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation |
US10788212B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-09-29 | General Electric Company | System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation |
EP3051206B1 (de) * | 2015-01-28 | 2019-10-30 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Sequentielle gasturbinen-brennkammeranordnung mit einem mischer und einem dämpfer |
US10316746B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-06-11 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10094566B2 (en) | 2015-02-04 | 2018-10-09 | General Electric Company | Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10253690B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-04-09 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10267270B2 (en) | 2015-02-06 | 2019-04-23 | General Electric Company | Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation |
DE112015006211B4 (de) * | 2015-02-23 | 2022-10-06 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Dämpfungsvorrichtung, brennkammer und gasturbine |
US10145269B2 (en) | 2015-03-04 | 2018-12-04 | General Electric Company | System and method for cooling discharge flow |
US10480792B2 (en) | 2015-03-06 | 2019-11-19 | General Electric Company | Fuel staging in a gas turbine engine |
US10513984B2 (en) | 2015-08-25 | 2019-12-24 | General Electric Company | System for suppressing acoustic noise within a gas turbine combustor |
US10197275B2 (en) | 2016-05-03 | 2019-02-05 | General Electric Company | High frequency acoustic damper for combustor liners |
US10145561B2 (en) * | 2016-09-06 | 2018-12-04 | General Electric Company | Fuel nozzle assembly with resonator |
EP3299721B1 (de) * | 2016-09-22 | 2020-09-02 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Ringförmiger helmholtz-dämpfer für einen gasturbinenbrenner |
CN109140501B (zh) * | 2017-06-28 | 2021-04-27 | 中国航发贵阳发动机设计研究所 | 双油路双喷口离心式带双层气罩的喷嘴结构 |
US10941939B2 (en) * | 2017-09-25 | 2021-03-09 | General Electric Company | Gas turbine assemblies and methods |
US11156164B2 (en) | 2019-05-21 | 2021-10-26 | General Electric Company | System and method for high frequency accoustic dampers with caps |
US11174792B2 (en) | 2019-05-21 | 2021-11-16 | General Electric Company | System and method for high frequency acoustic dampers with baffles |
US11859539B2 (en) | 2021-02-01 | 2024-01-02 | General Electric Company | Aircraft propulsion system with inter-turbine burner |
US20230194090A1 (en) * | 2021-12-20 | 2023-06-22 | General Electric Company | Combustor with resonator |
US11867139B1 (en) * | 2022-06-17 | 2024-01-09 | Blue Origin, Llc | Multi-volume acoustic resonator for rocket engine |
US11788724B1 (en) * | 2022-09-02 | 2023-10-17 | General Electric Company | Acoustic damper for combustor |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2191025B1 (de) * | 1972-07-04 | 1975-03-07 | Aerospatiale | |
US4199936A (en) * | 1975-12-24 | 1980-04-29 | The Boeing Company | Gas turbine engine combustion noise suppressor |
IT1273369B (it) * | 1994-03-04 | 1997-07-08 | Nuovo Pignone Spa | Sistema perfezionato combustione a basse emissioni inquinanti per turbine a gas |
DE4444961A1 (de) * | 1994-12-16 | 1996-06-20 | Mtu Muenchen Gmbh | Einrichtung zur Kühlung insbesondere der Rückwand des Flammrohrs einer Brennkammer für Gasturbinentriebwerke |
GB9505067D0 (en) * | 1995-03-14 | 1995-05-03 | Europ Gas Turbines Ltd | Combustor and operating method for gas or liquid-fuelled turbine |
FR2751731B1 (fr) * | 1996-07-25 | 1998-09-04 | Snecma | Ensemble bol-deflecteur pour chambre de combustion de turbomachine |
DE59810343D1 (de) * | 1998-07-10 | 2004-01-15 | Alstom Switzerland Ltd | Brennkammer für eine Gasturbine mit schalldämpfender Wandstruktur |
NO312379B1 (no) * | 2000-02-14 | 2002-04-29 | Ulstein Turbine As | Brenner for gassturbiner |
US6351947B1 (en) * | 2000-04-04 | 2002-03-05 | Abb Alstom Power (Schweiz) | Combustion chamber for a gas turbine |
JP3676228B2 (ja) * | 2000-12-06 | 2005-07-27 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン燃焼器およびガスタービン並びにジェットエンジン |
GB0111788D0 (en) * | 2001-05-15 | 2001-07-04 | Rolls Royce Plc | A combustion chamber |
-
2002
- 2002-06-26 GB GB0214783A patent/GB2390150A/en not_active Withdrawn
-
2003
- 2003-06-06 DE DE10325691A patent/DE10325691A1/de not_active Ceased
- 2003-06-13 US US10/460,363 patent/US6981358B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1605209A1 (de) * | 2004-06-07 | 2005-12-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Brennkammer mit einer Dämpfungseinrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen |
EP2693121A1 (de) | 2012-07-31 | 2014-02-05 | Alstom Technology Ltd | Rauheit nahe der Wand für Dämpfungsvorrichtungen zur Verringerung von Druckschwankungen in Verbrennungssystemen |
US9261058B2 (en) | 2012-07-31 | 2016-02-16 | Alstom Technology Ltd | Near-wall roughness for damping devices reducing pressure oscillations in combustion systems |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2390150A (en) | 2003-12-31 |
GB0214783D0 (en) | 2002-08-07 |
US20050229581A1 (en) | 2005-10-20 |
US6981358B2 (en) | 2006-01-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE10325691A1 (de) | Wiederaufheizverbrennungssystem für eine Gasturbine | |
DE60105531T2 (de) | Gasturbinenbrennkammer, Gasturbine und Düsentriebwerk | |
EP0985882B1 (de) | Schwingungsdämpfung in Brennkammern | |
DE60224141T2 (de) | Gasturbine und Brennkammer dafür | |
DE4316475C2 (de) | Gasturbinen-Brennkammer | |
EP2167796B1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur verbesserung der dämpfung von akustischen wellen | |
EP1481195B1 (de) | Brenner, verfahren zum betrieb eines brenners und gasturbine | |
EP2334558B1 (de) | Schalldämpfer für ein hilfstriebwerk eines flugzeugs | |
DE19640980B4 (de) | Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer | |
DE2334048A1 (de) | Strahlturbinen-ausstossleitung | |
WO2003074936A1 (de) | Gasturbine | |
DE19851636A1 (de) | Dämpfungsvorrichtung zur Reduzierung der Schwingungsamplitude akustischer Wellen für einen Brenner | |
EP0971172B1 (de) | Brennkammer für eine Gasturbine mit schalldämpfender Wandstruktur | |
EP0892217B1 (de) | Vorrichtung zur Dämpfung von Brennkammerschwingungen | |
DE10040869A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Unterdrückung von Strömungswirbeln innerhalb einer Strömungskraftmaschine | |
EP2559942A1 (de) | Brennkammerkopf einer Gasturbine mit Kühlung und Dämpfung | |
EP1048898B1 (de) | Brenner | |
DE2126654A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Dämpfung von durch Gasexpansion in die Atmosphäre verursachten Geräuschen (Schalldämpfung) | |
EP0990851B1 (de) | Brennkammer für eine Gasturbine | |
DE102004010620B4 (de) | Brennkammer zur wirksamen Nutzung von Kühlluft zur akustischen Dämpfung von Brennkammerpulsation | |
EP0974788B1 (de) | Vorrichtung zur gezielten Schalldämpfung innerhalb einer Strömungsmaschine | |
EP0892216B1 (de) | Schwingungsdämpfende Brennkammerwandstruktur | |
CH701138A2 (de) | Drallkörper für einen Turbinenbrenner. | |
DE102017126980A1 (de) | System und Verfahren zur Fluidakustikbehandlung | |
EP1114967B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Unterdrückung von Strömungswirbeln innerhalb einer Brennkammer einer Strömungskraftmaschine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: ALSTOM TECHNOLOGY LTD, BADEN, CH |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
R016 | Response to examination communication | ||
R016 | Response to examination communication | ||
R002 | Refusal decision in examination/registration proceedings | ||
R003 | Refusal decision now final |
Effective date: 20111115 |