DE10312873A1

DE10312873A1 - Sintergleitlager mit kontinuierlicher Variation der Bohrungsverdichtung

Info

Publication number: DE10312873A1
Application number: DE10312873A
Authority: DE
Inventors: Andreas Dr. Vogt; Gerd Dr. Dornhöfer; Hans-Peter Dr. Koch; Werner Stehr; Christina Dr. Messner; Peter Reischach Kronbichler; Kurt St. Georgen Goller; Heinrich Antholz Hecher
Original assignee: Robert Bosch GmbH; GKN Sinter Metals GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH; GKN Sinter Metals GmbH
Priority date: 2003-03-22
Filing date: 2003-03-22
Publication date: 2004-10-07
Also published as: CA2519005A1; US20060078242A1; ES2299829T3; CN1764794A; US7343681B2; CN100564913C; EP1606525B1; CA2519005C; EP1606525A1; JP2006520877A; US20080144984A1; US7922393B2; DE502004005827D1; WO2004083662A1

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Sintergleitlager (5) für Motoren und Getriebe mit einer kreisrunden Lagerbohrung (14), bei dem die Lagerbohrung (14) über den Umfang verteilt abwechselnd hoch verdichtete, zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche (9), und niedrig verdichtete, offenporige Bereiche (10) aufweist, wobei der Lagerbohrungsdurchmesser der hoch und niedrig verdichteten Bereiche (9, 10) zumindest annähernd identisch ist, sowie ein Verfahren und eine Vorrichtung zu dessen Herstellung.

Description

Die Erfindung betrifft ein Sintergleitlager für Motoren und Getriebe.
Sintergleitlager werden vielfach in Motoren und Getrieben eingesetzt, wobei diese kostengünstig in der Herstellung und einfach in der Anwendung sind. Die Grenzen der Einsatzbereiche von konventionellen Sinterlagern sind durch die maximalen Radiallasten vorgegeben, wobei diese Radiallasten von den anderen Parametern der Lagerung abhängen, wie beispielsweise den Sintermaterialien, Gleitgeschwindigkeiten, Schmierstoffen, Betriebstemperaturen etc.. Im Gegensatz zu Sintergleitlagern können Massivgleitlager in der Regel bei höheren Radiallasten und Gleitgeschwindigkeiten eingesetzt werden, da der zwischen der Welle und dem Lager aufgebaute Schmierfilm die beiden Reibpartner auch bei hohen Lasten trennen kann. Dies funktioniert bei Sintergleitlagern nur bedingt, da der Schmierstoff bei entsprechend hohen Drücken in die Poren des Sintermaterials gepreßt wird. Hierdurch kann es zum Festkörperkontakt zwischen Lager und Welle, zu erhöhter Reibung, erhöhtem Verschleiß und letztendlich dem Ausfall des Sintergleitlagers kommen.

Aus dem Stand der Technik ist u. a. ein Sintergleitlager gemäß der DE 199 37 567 bekannt, welches eine Lagerbohrung mit über den Umfang verteilt abwechselnd hochverdichteten, kleinporigen Laufflächen und axial verlaufenden niedrigverdichteten, offenporigen Schmierstoffdepots aufweist, wobei die Schmierstoffdepots durch Rillenstrukturen mit mindestens zwei Längsrillen gebildet sind. Nachteilig sind derartige Sintergleitlager dahingehend, daß bei bestimmten Betriebszuständen es zu einer vergleichsweise starken Geräuschentwicklung kommt und weil im Betrieb der Ölfilm an der Rille abgestreift wer den kann und hierdurch die Versorgung des Lagerspaltes mit Schmierstoff nicht mehr sichergestellt ist.

Dieses gilt auch für ein Sintergleitlager nach der DE 199 47 462 , bei der die Rillen in einem spitzen Winkel zur Mittelachse der Lagerbohrung geneigt sind. Auch die DE 101 07 485 zeigt ein Sintergleitlager mit den vorstehend genannten Nachteilen.

Bei entsprechenden Sintergleitlagern gemäß dem Stand der Technik weisen die Laufflächen im Betrieb eine sogenannte hydrodynamische Schmierung auf, wobei sich aufgrund des sich aufbauenden Druckes ein trennender Schmierstoffilm zwischen der Welle und dem Lager bildet. Im Bereich der offenporigen Zonen wird jedoch der Schmierstoffilm in die offenen Poren des Sintermaterials gepreßt, so daß die Welle in diesen Bereichen im sogenannten Mischreibungszustand betrieben wird. In diesem Betriebszustand sind u. a. die Reibung als auch der Verschleiß des Lagers höher als beim hydrodynamischen Betrieb.

Aufgabe der Erfindung ist es, die Vorteile der Massivlager (kleine Reibungszahlen, hohes Lasttragevermögen, hohe Gleitgeschwindigkeiten) mit Sintergleitlagern anzunähern unter Beibehaltung der Vorteile der Sintergleitlager (Lebensdauer, Schmierung durch den im Sintermaterial deponierten Schmierstoff).

Die Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein Sintergleitlager für Motoren und Getriebe mit einer kreisrunden Lagerbohrung, bei dem die Lagerbohrung über den Umfang verteilt abwechselnd hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche und niedrig verdichtete, offenporige Bereiche aufweist, wobei der Lagerbohrungsdurchmesser der hoch und niedrig verdichteten Bereiche zumindest annähernd identisch ist. Die hoch verdichteten Bereiche wirken als Laufbahn für eine in der Lagerbohrung gelagerte Welle oder Achse. In den hoch verdichteten Bereichen sind die Poren zwischen den Pulverteilchen annähernd oder ganz verschlossen, so daß die erfindungsgemäßen Sintergleitlager ähnlich zu Massivlagern bei zumindest höheren Radiallasten und Gleitgeschwindigkeiten als konventionelle Sintergleitlager eingesetzt werden können, da der Schmierstoff bei hohen Drücken nicht zwischen die Poren des Sintermaterials im den hoch verdichteten Bereichen gedrückt werden kann. Im Unterschied zu Sintergleitlagern nach dem Stand der Technik wird bei niedrigeren Drehzahlen schon eine hydrodynamische Schmierung erreicht. Somit können die erfindungsgemäßen Sintergleitlager bei niedrigen Drehzahlen eingesetzt werden bei denen bekannte Sintergleitlager noch im Mischreibungszustand laufen, wodurch ein höherer Verschleiß auftritt. Ein Festkörperkontakt zwischen Lager und Welle, der zu erhöhter Reibung, erhöhtem Verschleiß und letztendlich zum Ausfall des Lagers führen würde, wird somit verhindert. Des weiteren können im Unterschied zu Sintergleitlagern nach dem Stand der Technik niedrig viskosere Öle eingesetzt werden, da das Öl in den hoch verdichteten Bereichen nicht in die nahezu geschlossenen Poren eindringen kann. Hierdurch werden insbesondere die Eignung von Sintergleitlagern für den Kaltstart erhöht, da bei niedrigen Temperaturen um ca. –40° C und dem Einsatz von hoch viskosen Ölen bei Standardsintergleitlagern eine gute Funktion nicht gewährleistet ist. Trotz des Einsatzes niedrig viskoser Öle wird ein ausreichendes Lasttragvermögen erzielt. Die vorhandenen niedrig oder nicht verdichteten Bereiche weisen die Vorteile der bekannten Sintergleitlager auf, daß in den Poren Schmierstoff eindringen kann, so daß die niedrig verdichteten Bereiche auch als Schmierstoffdepots wirken. Somit wird eine Lebensdauerschmierung durch den im Sintermaterial deponierten Schmierstoff ermöglicht. Die Inhomogenitäten der Laufbahn bezüglich der hohen und niedrigen Verdichtung beeinträchtigt die Schmierstoffversorgung des Lagerspaltes nicht und vor allem haben diese Inhomogenitäten keine Auswirkung auf die Lastrichtungsneutralität des Lagers. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, daß der Lagerbohrungsdurchmesser der hoch und niedrig verdichteten Bereiche zumindest annähernd identisch ist, worunter zu verstehen ist, daß keine aus dem Stand der Technik in Form von Rillen oder Nuten vorliegende Schmierstoffdepots vorgesehen sind. Eventuelle Unterschiede des Lagerbohrungsdurchmessers der hoch und niedrig verdichteten Bereiche ergeben sich aus Fertigungstungenauigkeiten und liegen im Bereich von üblichen Rundheitsfehlern. Dadurch, daß der Lagerbohrungsdurchmesser nahezu annähernd identisch ist, kann der Schmierfilm aufgrund einer kontinuierlichen Veränderung des Durchmessers nicht an einer Stufe abreißen, wie dieses bei Sintergleitlagern nach dem Stand der Technik erfolgen kann.

In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß der Lagerbohrungsdurchmesser der hoch und niedrig verdichteten Bereiche identisch ist. Eine derartige Ausgestaltung der Erfindung hat den Vorteil, daß keine Stufe zwischen niedrig verdichteten und hoch verdichteten Bereichen besteht, so daß ein Abstreifen des Schmierstoffilms an der Stufe bzw. Kante zwischen der Lauffläche und dem Schmierstoffdepot nicht stattfinden kann. Hierdurch wird die Betriebsicherheit und Lebensdauer des Lagers erhöht.

In besonders vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Dichte über den Umfang der Lagerbohrung zwischen den hoch und niedrig verdichteten Bereiche zumindest annähernd kontinuierlich variiert ist. In den niedrig verdichteten Bereichen entspricht die Dichte zumindest annähernd der Grunddichte des Lagers. Im Bereich höchster Dichte sind nahezu alle Poren geschlossen, so daß an der Bohrungsoberfläche die nahezu volle Dichte des Werkstoffs erreicht wird. von der Bohrung aus nach außen hin nimmt die Dichte wieder ab, bis sie nach einigen Zehntel mm wieder den Wert der Grunddichte des Lagers erreicht. Das erfindungsgemäße Sintergleitlager weist eine kontinuierliche Variation der Verdichtung im Bereich der Lagerbohrung zwischen dem hoch und niedrig verdichteten Bereichen auf, wobei die Variation der Verdichtung von der Art des Bohrungsprofils und dem Umfang der Material verdrängung abhängt. Wesentlich ist, daß keine sprunghafte Änderung der Verdichtung zwischen den hoch und niedrig verdichteten Bereichen stattfindet, welches bei den aus dem Stand der Technik bekannten Sintergleitlagern der Fall ist.

In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das Sintergleitlager wenigsten zwei hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche aufweist. Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Anzahl so bemessen ist, daß eine ausreichende Funktionalität des Sintergleitlagers für alle Lastrichtungen gegeben ist. Die erfindungsgemäßen Sintergleitlager weisen den Vorteil auf, daß das ganze Sintergleitlager als Schmierstoffdepot wirkt, da Öl in den Poren eingelagert ist und in den niedrig verdichteten Bereichen austreten kann.

In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Bohrung zumindest über einen Teil der Lagerbreite hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche und/oder niedrig verdichtete, offenporige Bereiche aufweist. Die hoch verdichteten und niedrig verdichteten Bereiche können von einem Lagerrand bis zu dem gegenüberliegenden Lagerrand gehen oder nur über einen Teil der Lagerbreite. Die Breite der hoch verdichteten Bereiche und ihr Abstand zueinander kann variabel sein. Die Abstände und Breiten müssen im einem Lager auch nicht konstant sein, sondern können zum Beispiel statistisch variiert werden.

In besonders vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die Bohrung zumindest über die halbe Lagerbreite hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche und/oder niedrig verdichtete, offenporige Bereiche aufweist. Eine Variation der Verdichtung in axialer Richtung und nicht nur in Umfangsrichtung ist vorteilhaft, da durch die inhomogene Verdichtung über den Bohrungsumfang Bereiche mit unterschiedlichem Lasttragevermögen entstehen, d.h. hohes Tragvermögen in den stark verdichteten Bereichen, etwas ge ringeres Tragvermögen in den niedrig verdichteten Bereichen. Hierdurch wird in Abhängigkeit der Funktionsfähigkeit des Sinterlagers von der Lasttragrichtung verhindert. In Hinblick auf sogenannte Kantenläufer ist es besonders vorteilhaft, wenn die Anzahl der Verdichtungszonen ungerade ist, damit nicht koaxial eingebaute Wellen am Lagerrand nicht ausschließlich auf niedrig verdichteten Bereichen aufliegen. Es hat sich auch gezeigt, daß durch eine ungerade Anzahl an Verdichtungszonen das Geräuschverhalten des Lagers besser ist als bei einer geraden Anzahl von Verdichtungszonen.

In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die hoch verdichteten zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche und die niedrig verdichteten, offenporigen Bereiche gegeneinander versetzt angeordnet sind.

In besonders vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß jeweils einem hoch verdichteten zumindest annähernd geschlossenporigen Bereich ein niedrig verdichteter, offenporiger Bereich axial gegenüberliegend zugeordnet ist. Bei in axialer Richtung versetzten Verdichtungszonen, bei denen ein hoch verdichteter Bereich einem niedrig verdichteten Bereich gegenüber liegt, kommt eine im Lager liegende welle immer auf einem hoch verdichteten Bereich zu liegen.

Die Aufgabe wird auch gelöst durch ein Verfahren zur Herstellung eines Sintergleitlagers, wobei Pulver in ein Werkzeug eingefüllt wird, ein Grünling mit einer Bohrung mit einem annähernden Sinusprofil in Umfangsrichtung mittels Pressen erzeugt wird, der Grünling gesintert wird und abschließend das annähernde Sinusprofil der Bohrung mittels Kalibrieren zu einer kreisrunden Bohrungsgeometrie geformt wird. Hierbei ist es vorteilhaft, wenn keine Materialverdrängung im Kalibrierprozeß in die niedrig verdichteten Bereiche erfolgt. Die Dichte in den niedrig verdichteten Bereichen entspricht hier der Grunddichte des Lagers, beispielsweise 6,0 g/cm³ für ein Eisenlager. Die maximale Materialverdrängung findet im Be reich höchster Dichte statt, wobei es das Ziel ist alle Poren zu schließen. Damit erreicht man an der Bohrungsoberfläche die nahezu volle Dichte des Werkstoffs. Von der Bohrung aus nach außen hin nimmt die Dichte wieder ab, bis sie nach einigen Zehntel mm wieder den Wert der Grunddichte des Lagers erreicht. Bei einem erfindungsgemäßen Sintergleitlager mit einem Bohrungsdurchmesser von 8 mm erfolgt eine Materialverdrängung im Kalibrierprozeß in radialer Richtung um ungefähr 100–300 μm. Diese Werte können noch an den Werkstoff oder an den Bohrungsdurchmesser angepaßt werden. Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird ein Sintergleitlager mit einer kontinuierlichen Variation der Verdichtung im Bereich der Lagerbohrung erzeugt, wobei die Variation und Stärke der Verdichtung von der Art des Bohrungsprofils und dem Umfang der Materialverdrängung abhängt.

Der erfindungsgemäße Formdorn ist in Umfangsrichtung sinusförmig profiliert und die erfindungsgemäßen Ober- und Unterstempel besitzen ein identisches Profil. Hierdurch erhält man eine in Umfangsrichtung variierende Bohrungsgeometrie des Grünlings. Das sinusförmige Profil weißt dabei an den tiefsten Stellen einen Fußkreis (kleinster Lagerbohrungsdurchmesser) und an den höchsten Stellen einen Kopfkreis (größter Lagerbohrungsdurchmesser) auf. Die Differenz zwischen dem Durchmesser des Fußkreises und des Kopfkreises des sinusförmigen Profils ergibt den Verdrängungsgrad des Materials beim Kalibrieren. Der Durchmessers des Kalibrierdornes wird über die Maßschwankungen beim Sintern an den Kopfkreis des Bohrungs-Profils des Grünlings angepaßt. Damit werden jene Zonen in der Bohrung verdichtet, deren Durchmesser kleiner als der Kopfkreisdurchmesser ist und eine Verdichtung im Bereich des Fußkreises findet nicht oder nur sehr gering statt. An der Stelle höchster Verdichtung sind nahezu alle Poren verschlossen.

In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß Pulver in ein Werkzeug eingefüllt wird, ein Grünling mit einer Bohrung mit einem annähernden Sinusprofil in Umfangsrichtung mittels Pressen erzeugt wird, wobei auf jeder Hälfte des Lagers ein um einen Winkel gegen das andere Sinusprofil versetztes Sinusprofil gepreßt wird, der Grünling gesintert wird und abschließend das annähernde Sinusprofil der Bohrung mittels Kalibrieren zu einer kreisrunden Bohrungsgeometrie geformt wird.

In besonders vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das Pulver in den niedrig verdichteten Bereichen annähernd auf die Grunddichte des Sintergleitlagers verdichtet wird und in den hoch verdichteten Bereichen annähernd auf die Dichte des Lagerwerkstoffes. Hierdurch wird erreicht, daß die Poren im niedrig verdichteten Bereich offen bleiben, so daß Schmierstoff eingelagert werden kann. Das Tränken des Lagers mit Schmierstoffen kann beispielsweise unter Vakuum erfolgen.

In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das Pulver in radialer Richtung um 100 bis 300 μm verdichtet wird. Hierdurch wird ein zumindest annähernd vollständiges Verschließen der Poren in den hoch verdichteten Bereichen erreicht.

Die Aufgabe wird auch gelöst durch eine Vorrichtung zur Herstellung eines Sintergleitlagers und zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens, wobei ein Preßwerkzeug vorgesehen ist, daß aus einer Matrize und einem auf dem Außenumfang profilierten Formdorn besteht, dem ein Ober- und ein Unterstempel mit einem identischen Profil zugeordnet ist, wobei die Profilierung des Dorns und der Stempel ein Sinusprofil in Umfangsrichtung ist.

In besonders vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß ein Preßwerkzeug vorgesehen ist, daß aus einer Matrize und einem auf dem Außenumfang profilierten oberen und unteren Formdorn besteht, denen ein Ober- und ein Unter stempel mit einem identischen Profil zugeordnet ist, wobei die Profilierung ein Sinusprofil in Umfangsrichtung ist und der obere Formdorn und der Oberstempel um einen Winkel gedreht gegenüber dem unteren Formdorn und dem Unterstempel angeordnet sind.

Die Erfindung wird anhand schematischer Zeichnungen von Ausführungsbeispielen dargestellt. Es zeigen:
1 ein Sintergleitlager nach dem Stand der Technik,
2 Lagerbohrung eines erfindungsgemäßen Sintergleitlagers nach dem Sintern,
3 Lagerbohrung eines erfindungsgemäßen Sintergleitlagers nach dem Kalibrieren,
4 Abwicklung einer Lagerbohrung mit unterschiedlich verdichteten Zonen ohne axiale Variationen,
5 Abwicklung einer Lagerbohrung mit unterschiedlich verdichteten Zonen mit überlappender axialer Variation,
6 Abwicklung einer Lagerbohrung mit unterschiedlich verdichteten Zonen mit nicht überlappender axialer Variation,
7 ein Schnitt durch eine erfindungsgemäße Preßvorrichtung im Füllzustand und
8 ein Schnitt durch eine erfindungsgemäße Preßvorrichtung im Ausstoßzustand.
1 zeigt ein Sintergleitlager 1 nach dem Stand der Technik, beispielsweise der DE 199 37 567 , der DE 199 47 462 und DE 101 07 485 , wobei zwischen den hochverdichteten Bereichen 2 und den niedrigverdichteten Bereichen 3 ein Übergang mit einer Stufe 4 ist, wobei die Stufe dahingehend nachteilig ist, daß im Betrieb der Ölfilm an der Stufe 4 abgestreift werden kann und dann die Versorgung des Lagerspaltes mit Schmierstoff nicht mehr sichergestellt ist.
2 zeigt die Lagerbohrung 14 des erfindungsgemäßen Sintergleitlagers 5 nach dem Sintern. Das sinusförmige Profil 6 der Lagerbohrung 14 wird im Formprozeß eingebracht und weist dabei an den tiefsten Stellen einen Fußkreis 7 (kleinster Lagerbohrungsdurchmesser) und an den höchsten Stellen einen Kopfkreis 8 (größter Lagerbohrungsdurchmesser) auf. Die Differenz zwischen dem Durchmesser des Fußkreises 7 und des Kopfkreises 8 des sinusförmigen Profils 6 ergibt den Verdrängungsgrad des Materials beim Kalibrieren. Der Durchmessers des Kalibrierdornes wird über die Maßschwankungen beim Sintern an den Kopfkreis 8 des Bohrungs-Profils des Grünlings angepaßt. Damit werden jene Zonen in der Bohrung verdichtet, deren Durchmesser kleiner als der Kopfkreisdurchmesser 8 ist und eine Verdichtung im Bereich des Fußkreises 7 findet nicht oder nur sehr gering statt. An der Stelle höchster Verdichtung sind nahezu alle Poren verschlossen.
3 zeigt die Lagerbohrung 14 des erfindungsgemäßen Sintergleitlagers 5 nach dem Kalibrieren, wobei das sinusförmige Profil 6 der Lagerbohrung 14 gemäß 2 durch das Kalibrieren zu einer kreisrunden Lagerbohrung 14 umgeformt wurde.
4 zeigt die Abwicklung der erfindungsgemäßen Lagerbohrung 14 mit unterschiedlich verdichteten Bereichen 9, 10, wobei die schraffierten Bereiche die höher verdichteten Zonen 10 darstellen. Die niedrigverdichteten Bereiche 11 sind unschraffiert. Die Zonen mit der unterschiedlichen Verdichtung gehen vom oberen 12 zum unteren Lagerrand 13.
5 zeigt die Abwicklung der erfindungsgemäßen Lagerbohrung 14 mit unterschiedlich verdichteten Bereichen 9, 10 wo bei ab der Hälfte der Lagerbreite b die Verdichtungszonen um einen beliebigen Winkel gegeneinander verdreht sind. Hierdurch kann sichergestellt werden, daß eine im Lager 5 liegende nicht dargestellte Welle auf einer Lagerhälfte immer auf einem hochverdichteten Bereich 9 zu liegen kommt.
6 zeigt eine Abwicklung der erfindungsgemäßen Lagerbohrung 14 mit unterschiedlich verdichteten Bereichen 9, 10, wobei sich die hoch- bzw. niedrig verdichteten Bereiche 9, 10 in axialer Richtung im Gegensatz zu 5 nicht mehr überlappen. Die Breite der höher verdichteten Bereiche 9 und ihr Abstand zueinander kann variabel sein. Die Abstände und Breiten müssen im einem Lager 5 auch nicht konstant sein, sondern können zum Beispiel statistisch variiert werden. Die minimale Breite der niedrigverdichteten Bereiche 10 wird durch fertigungstechnische Grenzen vorgegeben. Wenn die Anzahl der Bereiche erhöht und der Bohrungsdurchmesser verkleinert wird, so wird mehr Material beim Kalibrieren in den Bereichen niedriger Dichte verschoben. Dies führt im Extremfall zu einem Porenverschluß. Hierdurch ergibt sich, daß die minimale Breite so gewählt werden muß, daß in dem gewünschten niedrig verdichteten Bereichen 10 die Poren nicht verschlossen werden, um die Funktionalität als Schmierstoffdepot zu erhalten. Beispielsweise sollte bei einem Bohrungsdurchmesser von 8 mm der Abstand zwischen zwei Punkten höchster Verdichtung in Umfangsrichtung nicht weniger als 3,5 mm betragen.
Bedingt dadurch, daß keine Materialverdrängung im Kalibrierprozeß in dem niedrigverdichteten Bereich erfolgen soll, entspricht die Dichte im niedrigverdichteten Bereich 10 der Grunddichte des Lagers 5, beispielsweise 6,0 g/cm³ für ein Eisenlager.
Die maximale Materialverdrängung findet im Bereich höchster Dichte 10 statt, wobei das Ziel ist, daß alle Poren geschlossen werden. Hierdurch wird an der Bohrungsoberfläche die nahezu volle Dichte des verwendeten Werkstoffs erzielt. von der Bohrung aus nach innen nimmt die Dichte wieder ab, bis sie nach einigen Zehntel Millimetern wieder den Wert der Grunddichte des Lagers erreicht. Beispielsweise erfolgt bei einem Bohrungsdurchmesser von 8 mm eine Verdrängung des Materials von 100 bis 300 μm während des Kalibrierprozesses in radialer Richtung.
7 zeigt ein Schnitt durch eine erfindungsgemäße Preßvorrichtung 15 im Füllzustand. Die Preßvorrichtung 15 besteht aus einer Matrize 16 mit einem Hartmetalleinsatz 17. Ferner ist ein Unterstempel 18 und ein Oberstempel 19 vorgesehen, wobei der Unterstempel 18 eine Bohrung 23 und der Oberstempel 19 eine Bohrung 20 mit einem sinusförmigen Profil aufweist. Dem Unterstempel 18 und dem Oberstempel 19 ist ein Formdorn 21 zugeordnet, der ein identisches sinusförmiges Profil aufweist. Im Füllzustand wird Pulver in den Formraum 22 eingefüllt, der durch den Hartmetalleinsatz 17, den Unterstempel 18 und den Formdorn 21 gebildet wird. Auf den Oberstempel 19 und/oder den Unterstempel 18 wird Preßdruck aufgebracht, so daß das Pulver zu einem Grünling verdichtet wird, welcher bedingt durch das sinusförmige Profil des Formdorns 21, des Unterstempels 18 und des Oberstempels 19 eine Lagerbohrung 14 mit einem entsprechenden sinusförmigen Profil 6 aufweist.
8 zeigt ein Schnitt durch eine erfindungsgemäße Preßvorrichtung 15 beim Ausstoßen des fertig gepreßten Grünlings, der eine Lagerbohrung 14 gemäß 2 aufweist. Beim Ausstoßen wird der Oberstempel 19 aus der Matrize zurückgezogen und der Grünling mittels des Unterstempels 18 ausgestoßen. Der Grünling wird anschließend gesintert, wobei ggf. entstandene Grate anschließend entfernt werden.
Bei der Herstellung des Grünlings wird eine Bohrungsgeometrie mit einem sinusförmigen Profil 6 in Umfangsrichtung erzeugt. Die Bohrungsgeometrie mit dem sinusförmigen Profil in Umfangsrichtung erlaubt es, daß nach dem nicht dargestellten Sinterprozeß über den Kalibriervorgang eine kreisrunde Boh rungsgeometrie der Lagerbohrung 14 mit unterschiedlich verdichteten Bereichen 9, 10 erzeugt wird, indem die Lagerbohrung 14 mit dem sinusförmigen Profil 6 mittels eines kreisrunden Kalibrierdorns kalibriert wird, so daß in dem Sintergleitlager 5 eine kreisrunde Lagerbohrung 14 gemäß 3 erzeugt wird. Der Grad der Verdichtung der hochverdichteten Bereiche 9 kann über die Maßauslegung der Formwerkzeuge, wie beispielsweise Oberstempel 19 und Formdorn 21, eingestellt werden. Eine axiale Variation der Verdichtung der Lagerbohrung 14 des Sintergleitlagers 5 gemäß 5 oder 6 wird durch zwei gegeneinander versetzte Formdorne 21 und Stempel 19 in die Bohrung eingebracht.
Erfindungsgemäß wird ein Grünling mittels eines Preßwerkzeuges gepreßt, wobei der Formdorn 21 und die Formstempel 18, 19 eine Geometrie mit einem Sinusprofil 6 in Umfangsrichtung aufweisen. Sofern die Verdichtung in der Lagerbohrung 14 auch in axialer Richtung variieren soll, werden zwei gegeneinander versetzte Formdorne 21 und Stempel 18, 19 verwendet. Die Lagerbohrung 14 mit dem sinusartigen Profil 6 in Umfangsrichtung wird mit einem kreisrunden Kalibrierdorn zur Erzeugung enger Toleranzen kalibriert, wodurch die glatte Lauffläche und die teilweise hochverdichteten Bereiche 9 der Lagerbohrung 14 erzeugt werden. Abschließend wird das Lager 5 unter Vakuum mit Schmierstoffen getränkt.
Die erfindungsgemäßen Sintergleitlager 5 können für die gleichen Einsatzzwecke verwendet werden, wie die aus dem Stand der Technik bekannten Sintergleitlager. Insbesondere können sie für alle Art von Elektromotoren eingesetzt werden, wobei niedriger viskose Öle eingesetzt werden können, wodurch das Verhalten bei "Kaltstart" eines Motors verbessert wird. Die erfindungsgemäßen Sintergleitlager laufen schon bei niedrigeren Drehzahlen im hydrodynamischen Bereich und durch die zumindest annähernd kreisrunde Lagerbohrung wird ein Abreißen des Schmierfilms an Kanten von Schmierstoffdepots vermieden.

Claims

Sintergleitlager (5) für Motoren und Getriebe mit einer kreisrunden Lagerbohrung (14), bei dem die Lagerbohrung (14) über den Umfang verteilt abwechselnd hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche (9) und niedrig verdichtete, offenporige Bereiche (10) aufweist, wobei der Lagerbohrungsdurchmesser der hoch und niedrig verdichteten Bereiche (9, 10) zumindest annähernd identisch ist.
Sintergleitlager (5) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Lagerbohrungsdurchmesser der hoch und niedrig verdichteten Bereiche (9, 10) identisch ist.
Sintergleitlager (5) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Dichte über den Umfang der Lagerbohrung zwischen den hoch und niedrig verdichteten Bereiche (9, 10) zumindest annähernd kontinuierlich variiert ist.
Sintergleitlager (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Sintergleitlager (5) wenigsten zwei hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche (9, 10) aufweist.
Sintergleitlager (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Lagerbohrung (14) zumindest über einen Teil der Lagerbreite (b) hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche (9) und/oder niedrig verdichtete, offenporige Bereiche (10) aufweist.
Sintergleitlager (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Lagerbohrung (14) zumindest über die halbe Lagerbreite (b) hoch verdichtete zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche (9) und/oder niedrig verdichtete, offenporige Bereiche (10) aufweist.
Sintergleitlager (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die hoch verdichteten zumindest annähernd geschlossenporige Bereiche (9) und die niedrig verdichteten, offenporigen Bereiche (10) gegeneinander versetzt angeordnet sind.
Sintergleitlager (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß jeweils einem hoch verdichteten zumindest annähernd geschlossenporige Bereich (9) ein niedrig verdichteter, offenporiger Bereich (10) axial gegenüberliegend zugeordnet ist.
Verfahren zur Herstellung eines Sintergleitlagers (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß Pulver in ein Werkzeug eingefüllt wird, ein Grünling mit einer Bohrung mit einem annähernden Sinusprofil in Umfangsrichtung mittels Pressen erzeugt wird, der Grünling gesintert wird und abschließend das annähernde Sinusprofil der Bohrung mittels Kalibrieren zu einer kreisrunden Bohrungsgeometrie geformt wird.
Verfahren zur Herstellung eines Sintergleitlagers (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß Pulver in ein Werkzeug eingefüllt wird, ein Grünling mit einer Bohrung mit einem annähernden Sinusprofil in Umfangsrichtung mittels Pressen erzeugt wird, wobei auf jeder Hälfte des Lagers ein um einen Winkel gegen das andere Sinusprofil versetztes Sinusprofil gepreßt wird, der Grünling gesintert wird und abschließend das annähernde Sinusprofil der Bohrung mittels Kalibrieren zu einer kreisrunden Bohrungsgeometrie geformt wird.
Verfahren zur Herstellung eines Sintergleitlagers (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Pulver in den niedrig verdichteten Bereichen (10) annähernd auf die Grunddichte des Sintergleitlagers (5) ver dichtet wird und in den hoch verdichteten Bereichen (9) annähernd auf die Dichte des Lagerwerkstoffes.
Verfahren zur Herstellung eines Sintergleitlagers (5) nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Pulver in radialer Richtung um 100 bis 300 μm verdichtet wird.
Vorrichtung zur Herstellung eines Sintergleitlagers (5) und zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 12, wobei ein Preßwerkzeug vorgesehen ist, daß aus einer Matrize und einem auf dem Außenumfang profilierten Formdorn (21) besteht, dem ein Ober- (19) und ein Unterstempel (18) mit einem identischen Profil zugeordnet ist, wobei die Profilierung des Formdorns (21) und der Stempel (18, 19) ein Sinusprofil in Umfangsrichtung ist.
Vorrichtung zur Herstellung eines Sintergleitlagers (5) und zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 13, wobei ein Preßwerkzeug vorgesehen ist, daß aus einer Matrize (16) und einem auf dem Außenumfang profilierten oberen und unteren Formdorn besteht, denen ein Ober- und ein Unterstempel (19, 18) mit einem identischen Profil zugeordnet ist, wobei die Profilierung ein Sinusprofil in Umfangsrichtung ist und der obere Formdorn und der Oberstempel um einen Winkel gedreht gegenüber dem unteren Formdorn und dem Unterstempel angeordnet sind.