DE10205366A1 - Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung eines LPG-Stromes - Google Patents

Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung eines LPG-Stromes

Info

Publication number
DE10205366A1
DE10205366A1 DE10205366A DE10205366A DE10205366A1 DE 10205366 A1 DE10205366 A1 DE 10205366A1 DE 10205366 A DE10205366 A DE 10205366A DE 10205366 A DE10205366 A DE 10205366A DE 10205366 A1 DE10205366 A1 DE 10205366A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
rich
fraction
column
stream
absorption process
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE10205366A
Other languages
English (en)
Inventor
Manfred Boelt
Rainer Sapper
Hubert Franke
Thilo Schiewe
Josef Sporer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to DE10205366A priority Critical patent/DE10205366A1/de
Publication of DE10205366A1 publication Critical patent/DE10205366A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0249—Controlling refrigerant inventory, i.e. composition or quantity
    • F25J1/025—Details related to the refrigerant production or treatment, e.g. make-up supply from feed gas itself
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/64—Propane or propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/66—Butane or mixed butanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Es wird ein Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgasstromes, mit gleichzeitiger Gewinnung einer C¶2¶/C¶4¶-reichen Fraktion, wobei die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes im Wärmetausch gegen wenigstens einen Kältemittel- und/oder Kältemittelgemischstrom erfolgt und wobei der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom rektifikatorisch in eine C¶2¶-reiche Fraktion, die der Verflüssigung unterworfen wird, und in eine C¶3+¶-reiche Fraktion aufgetrennt und die C¶3+¶-reiche Fraktion rektifikatorisch in ihre Bestandteile aufgetrennt wird, wobei eine C¶3¶/C¶4¶-reiche Fraktion gewonnen wird, beschrieben. DOLLAR A Erfindungsgemäß wird die in der rektifikatorischen Auftrennung (T1) gewonnene C¶2-¶-reiche Fraktion (4, 5) in einem Absorptionsprozess (T2) von noch in ihr enthaltenen höheren Kohlenwasserstoffen befreit und diese (6) werden zusammen mit dem dem Absorptionsprozess (T2) zugeführten Absorptionsmittel der rektifikatorischen Auftrennung (T1) als Rücklauf aufgegeben.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgasstromes, mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3/C4-reichen Fraktion, wobei die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes im Wärmetausch gegen wenigstens einen Kältemittel- und/oder Kältemittelgemischstrom erfolgt und wobei die zu verflüssigende Kohlenwasserstoffreiche Strom rektifikatorisch in eine C2-reiche Fraktion, die der Verflüssigung unterworfen wird, und in eine C3+-reiche Fraktion aufgetrennt und die C3+-reiche Fraktion rektifikatorisch in ihre Bestandteile aufgetrennt wird, wobei eine C3/C4-reiche Fraktion gewonnen wird.
  • Erdgasverflüssigungsanlagen werden entweder als sog. LNG Baseload Plants - also Anlagen zur Verflüssigung von Erdgas zur Versorgung mit Erdgas als Primärenergie - oder als sog. Peak Shaving Plants - also Anlagen zur Verflüssigung von Erdgas zur Deckung des Spitzenbedarfs - ausgelegt.
  • Die vorgenannten Peak Shaving Plants werden mit Expansionsturbinen oder Kältemittelmischungen in den Kältekreisläufen betrieben. Die Kältekreisläufe enthalten oft nur eine oder wenige Komponenten.
  • LNG Baseload Plants werden im Regelfall mit Kältekreisläufen betrieben, die aus Kohlenwasserstoffgemischen bestehen. Diese Gemischkreisläufe sind energetisch effizienter als Expander-Kreisläufe und ermöglichen bei den großen Verflüssigungsleistungen der Baseload Plants entsprechend relativ niedrige Energieverbräuche.
  • Bei diesen Anlagen müssen zur Erzeugung des Inventars der Gemischkreisläufe, zur Deckung von Verlusten im Betrieb und aufgrund von Produktanforderungen die im Erdgas enthaltenen schweren Kohlenwasserstoffe abgetrennt werden. Dies geschieht üblicherweise durch eine rektifikatorische Fraktionierung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes. Dabei wird nach einer Abkühlung und teilweiser Kondensation des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mittels einer sog. HH(Heavy Hydrocarbon)-Kolonne eine C3+-reiche Fraktion abgetrennt, bevor der verbleibende Strom der weiteren Abkühlung und Verflüssigung unterworfen wird.
  • Die in der HH-Kolonne gewonnene Sumpffraktion wird normalerweise so mit schwereren Kohlenwasserstoffen angereichert, dass der geforderte Heizwert des LNG am Kopf der HH-Kolonne eingestellt werden kann und dass bspw. C4-, C5- und C6- Kohlenwasserstoffe auf entsprechend geringe Anteile im Kopf der HH-Kolonne reduziert werden um ein mögliches Festwerden von z. B. Benzol im LNG zu verhindern.
  • Die in der HH-Kolonne gewonnene C3+-reiche Fraktion wird anschließend rektifikatorisch in ihre Bestandteile zerlegt, wobei diese teilweise als Make-Up- Fraktionen - bspw. C2H6 oder C3H8 - für den oder die Gemischkreisläufe verwendet oder als Nebenproduktströme - bspw. als LPG-Produktstrom - gewonnen und ggf. einer Weiterverarbeitung zugeführt werden.
  • Diese Auftrennung der in der HH-Kolonne gewonnenen C3+-reichen Fraktion wird bspw. mit folgenden Rektifikationskolonnen durchgeführt: Demethanizer, Deethanizer, Depropanizer und evtl. Debutanizer. Diese Kolonnen ermöglichen die Erzeugung folgender Fraktionen: Methan, Ethan und Ethan-Make-Up, Propan und Propan-Make- Up, LPG (Flüssiggas) sowie eine C5+-Fraktion.
  • Aus dem Fachartikel: "LPG Recovery Processes for Baseload LNG Plants Examined" (Oil and Gas Journal, Nov. 24, 1997, S. 59 ff.) ist ein gattungsgemäßes Verfahren bekannt, das die Gewinnung einer LPG-Fraktion mit hoher Ausbeute ermöglicht.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gattungsgemäßes Verfahren anzugeben, das die Gewinnung einer LPG-Fraktion mit möglichst hoher Ausbeute ermöglicht. Ferner soll der Heizwert des mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens erzeugten, verflüssigten Kohlenwasserstoff-reichen Stromes in einem weiten Bereich einstellbar sein.
  • Zur Lösung dieser Aufgabe wird vorgeschlagen, dass die in der rektifikatorischen Auftrennung gewonnene C2--reiche Fraktion in einem Absorptionsprozess von noch in ihr enthaltenen höheren Kohlenwasserstoffen befreit wird und diese zusammen mit dem dem Absorptionsprozess zugeführten Absorptionsmittel der rektifikatorischen Auftrennung als Rücklauf aufgegeben werden.
  • Im Gegensatz zu den bekannten Verfahrensweisen wird die in der rektifikatorischen Auftrennung gewonnen C2--reiche Fraktion nunmehr nicht unmittelbar einer weiteren Abkühlung und Verflüssigung zugeführt, sondern zunächst in einem Absorptionsprozess von noch in ihr enthaltenen höheren Kohlenwasserstoffen befreit. Diese höheren Kohlenwasserstoffe werden dann, zusammen mit dem Absorptionsmittel, der vorgenannten rektifikatorischen Auftrennung als Rücklauf aufgegeben.
  • Dieser Rücklaufstrom besteht überwiegend aus C1- bis C5-Kohlenwasserstoffen. Sie ermöglichen es, in der rektifikatorischen Auftrennung im Wesentlichen C4+- Kohlenwasserstoffe mit hoher Ausbeute auszuwaschen.
  • Während bisher in der sog. HH-Kolonne C4+-Kohlenwasserstoffe mit ausreichend hoher Ausbeute gewonnen werden konnten, kann nunmehr eine hohe Ausbeute an C3+-Kohlenwasserstoffen durch den nachgeschalteten Absorptionsprozess realisiert werden.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren weiterbildend wird vorgeschlagen, dass dem Absorptionsprozess als Absorptionsmittel ein C4/C5-reicher Strom zugeführt wird.
  • Der vorgenannte, dem Absorptionsprozess als Absorptionsmittel zugeführte C4/C5- reiche Strom wird hierbei vorzugsweise in der rektifikatorischen Auftrennung der erwähnten C3+-reichen Fraktion gewonnen.
  • Die Zuführung des C4/C5-reichen Stromes verhindert zudem, dass der kritische Druck innerhalb der rektifikatorischen Auftrennung absinkt; dadurch wird sicher gestellt, dass die HH-Kolonne auch bei einem vergleichsweise hohen Druck des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes betrieben werden kann.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren sowie weitere Ausgestaltungen desselben, die Gegenstände der abhängigen Patentansprüche darstellen, seien im Folgenden anhand der in den Fig. 1 sowie 2a bis 2c dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert.
  • Gemäß der in der Fig. 1 dargestellten Verfahrensweise wird dem erfindungsgemäßen Verflüssigungsverfahren über Leitung 1 ein trockener, vorbehandelter Kohlenwasserstoff-reicher Strom, beispielsweise Erdgas, zugeführt und im Wärmetauscher E1 abgekühlt und teilweise kondensiert. Über Leitung 2 wird dieser Strom ein- oder zweiphasig der HH-Kolonne T1 zugeführt. Der Sumpf der Kolonne T1 kann - wie in der Fig. 1 dargestellt - mittels eines Sumpfreboilers beheizt werden. Am Kopf der Kolonne T1 wird über Leitung 4 eine C2--reiche Fraktion abgezogen, im Wärmetauscher E2 abgekühlt und über Leitung 5 dem Sumpf der Absorptionskolonne T2 zugeführt. Aus dem Sumpf der Absorptionskolonne T2 wird die in ihr gewonnene C3+-Fraktion über Leitung 6 abgezogen und mittels der Pumpe P1 dem Kopf der Kolonne T1 als Rücklauf aufgegeben.
  • Die erfindungsgemäße Verfahrensweise ermöglicht es, dass in der Kolonne T1 C4+- Kohlenwasserstoffe mit einer vergleichsweise hohen Ausbeute ausgewaschen werden. Auch Benzol wird in der Kolonne T1 nahezu vollständig aus dem Einsatzgasstrom entfernt. Der Benzolgehalt des am Kopf der Kolonne T1 über Leitung 4 abgezogenen gasförmigen Stromes beträgt weniger als 1 ppm.
  • Am Kopf der Absorptionskolonne T2 wird über Leitung 7 eine C1-reiche Fraktion, die der weiteren Abkühlung und Verflüssigung zugeführt wird, abgezogen.
  • Als Absorptionsmittel wird der Absorptionskolonne T2 über Leitung 8 eine C4/C5- Fraktion zugeführt, wobei diese vor der Zuführung in die Absorptionskolonne T2 in den Wärmetauschern E1 und E2 abgekühlt wird. Auf die Quelle dieser C4/C5-Fraktion wird im Folgenden noch näher eingegangen werden.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren und damit die in den Kolonnen T1 und T2 zusammenwirkende Abtrennung von C3- sowie C4-Kohlenwasserstoffen führt dazu, dass letztendlich eine C3/C4-Fraktion (LPG-Fraktion) mit einer vergleichsweise hohen Ausbeute gewonnen werden kann. Dadurch können in dem zu verflüssigenden, Kohlenwasserstoff-reichen Strom auch - sofern gewünscht - vergleichsweise niedrige Heizwerte eingestellt werden.
  • Die aus dem Sumpf der Kolonne T1 über Leitung 3 abgezogene C3-reiche Kohlenwasserstofffraktion wird über Ventil a in einen Demethanizer T3 entspannt. Am Kopf des Demethanizers T3 wird eine C1-Kohlenwasserstofffraktion abgezogen und bspw. als sog. Make-Up-Fraktion einem Kältemittel- bzw. Kältemittelgemischkreislauf zugeführt. Aus dem Sumpf des Demethanizers T3 wird über Leitung 10 eine C2+- Kohlenwasserstofffraktion abgezogen und über Ventil b in den Deethanizer T4 entspannt.
  • Am Kopf des Deethanizers T4 wird eine C2-Kohlenwasserstofffraktion abgezogen, die ggf. ebenfalls als Make-Up-Fraktion einem Kältemittel- bzw. Kältemittelgemischkreislauf zugeführt wird. Über Leitung 12 wird aus dem Sumpf des Deethanizers T4 eine C3+-Kohlenwasserstofffraktion abgezogen und über Ventil c in den Depropanizer T5 entspannt. Am Kopf des Depropanizers T5 wird eine C3- Kohlenwasserstoffproduktfraktion abgezogen. Über einen Seitenabzug (Leitung 14) wird aus dem Depropanizer T5 eine C3/C4-Produktfraktion - die sog. LPG- Produktfraktion - abgezogen und ggf. einer Weiterverarbeitung zugeführt.
  • Aus dem Sumpf des Depropanizers T5 wird über Leitung 15 eine C4+- Kohlenwasserstofffraktion abgezogen und über Ventil d in den Debutanizer T6 entspannt. Aus dem Kopfbereich des Debutanizers T6 wird über Leitung 16 eine C4- Produktfraktion abgezogen, während aus dem Sumpf über Leitung 19 eine C5+ bzw. Kondensatproduktfraktion abgezogen wird. Über einen Seitenabzug (Leitung 17) wird eine C4/C5-Fraktion abgezogen und der dem Debutanizer T6 nachgeschalteten Kolonne T7 zugeführt. Dieser Seitenstrom, der der Kolonne T7 im Sumpfbereich zugeführt wird, enthält Benzol, das durch Waschen mit einer Rücklaufflüssigkeit, die der Kolonne T7 über Leitung 21 aufgegeben wird, ausgewaschen, im Sumpfbereich der Kolonne T7 angesammelt und über die Leitung 18 wieder dem Debutanizer T6 zugeführt wird. Am Kopf der Kolonne T7 wird über Leitung 20 eine C4/C5-Fraktion abgezogen, im Wärmetauscher E3 kondensiert und in dem Rücklaufbehälter D1 gesammelt. Anschließend wird diese C4/C5-Fraktion mittels der Pumpen P2 und P3 teilweise als Rücklauf über Leitung 21 der Kolonne T7 an deren Kopf aufgegeben, teilweise über die bereits erwähnte Leitung 8 der Absorptionskolonne T2 als Absorptionsmittel zugeführt.
  • Der C3-Gehalt der über Leitung 8 der Absorptionskolonne T2 zugeführten C4/C5- reichen Absorptionsmittel soll hierbei möglichst klein sein, um in der Absorptionskolonne T2 eine Auswaschung der C3+-Komponenten mit möglichst hoher Ausbeute realisieren zu können. Auch der Gehalt an C4-Komponenten sollte möglichst klein sein, um die in der Trennkolonne T1 bereits erreichte hohe Ausbeute an C4- Kohlenwasserstoffen nicht zu verschlechtern. Folglich sollte der Gehalt an C5- Kohlenwasserstroffen möglichst groß gewählt werden, um eine effiziente Auswaschung von C3+-Kohlenwasserstoffen zu bewirken. Ferner ist der Benzolgehalt möglichst klein zu wählen, da ansonsten die in der Kolonne T1 erfolgte nahezu vollständige Entfernung von Benzol wieder verschlechtert und damit ein unerwünschter Feststoffausfall im Verflüssigungsteil möglich würde.
  • Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens können die rektifikatorische Auftrennung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes und der Absorptionsprozess in einer Kolonne realisiert werden. Die Fig. 2a, 2b sowie 2c zeigen drei Ausführungsformen, bei denen diese Verfahrensweise realisiert ist.
  • Die Fig. 2a zeigt eine Kolonne T12, der - wie in der Fig. 1 dargestellt - über Leitung 2 der abgekühlte, ggf. teilkondensierte Kohlenwasserstoff-reiche Strom zugeführt wird. Aus dem Sumpf der Kolonne T12 wird über Leitung 3 eine C3+-reiche Kohlenwasserstofffraktion abgezogen und - wie ebenfalls in der Fig. 1 gezeigt - rektifikatorisch in ihre Bestandteile zerlegt.
  • Am Kopf der Trennkolonne T12 wird über Leitung T eine Methan-reiche Gasfraktion abgezogen, die der weiteren Abkühlung und Verflüssigung unterworfen wird. Der Kolonne T12 wird über Leitung 8 die C4/C5-Absorptionsmittel zugeführt. Die Kolonne T12 weist in ihrem oberen Bereich eine Zwischenkühlung E2 auf, die bspw. als gewickelter Wärmetauscher ausgeführt ist.
  • Bei dieser Ausführungsform stellt der untere Teil der Kolonne T12 die in der Fig. 1 dargestellte Kolonne T1 dar, während in dem oberen Bereich der Kolonne T12 der Absorptionsprozess, der gemäß der Ausführungsform der Fig. 1 in der Kolonne T2 abläuft, realisiert wird.
  • Auch die in der Fig. 2b dargestellte Kolonne T12 vereint die Funktionen der Kolonnen T1 und T2 der Fig. 1 in sich. Hierbei wird in dem oberen Teil der Kolonne T12 ein Gas-Abzugsboden vorgesehen. Unterhalb dieses Gas-Abzugsbodens wird über Leitung 30 eine gasförmige Fraktion abgezogen, im Wärmetauscher E2 abgekühlt sowie teilweise kondensiert und anschließend über Leitung 31 dem Sumpf des oberen Bereiches der Kolonne T12 zugeführt. Wiederum wird über Leitung 8 dem Kopf der Kolonne T12 die C4/C5-Waschfraktion aufgegeben. Am Kopf der Trennkolonne T12 wird über Leitung 7" eine Methan-reiche Gasfraktion abgezogen, die der weiteren Abkühlung und Verflüssigung unterworfen wird.
  • Auch die in der Fig. 2c dargestellte Kolonne T12 weist in ihrem oberen Bereich einen Gas-Abtrennboden auf. Die über Leitung 40 unterhalb dieses Gas-Abtrennbodens abgezogene gasförmige Fraktion wird nach Abkühlung und teilweiser Kondensation im Wärmetauscher E2 über Leitung 41 einem Abscheider D2, in dem der teilkondensierte Strom in eine gasförmige sowie eine flüssige Phase aufgetrennt wird, zugeführt. Am Kopf des Abscheiders D2 wird über Leitung 42 der gasförmige Anteil abgezogen und der Kolonne T12 oberhalb des Gas-Abtrennbodens zugeführt, während die Flüssigphase aus dem Abscheider D2 mittels der Pumpe P1 auf den erforderlichen Druck gepumpt und über Leitung 43 der Leitung 42 zugemischt wird.
  • Die Verwendung des vorgenannten Abscheiders D2 sowie der Pumpe P1 ermöglichen die freie Wahl hinsichtlich der Aufstellung des Wärmetauschers E2. Bei der Verfahrensführung gemäß der Fig. 2b kann auf eine in der Leitung 31 vorzusehende Rücklaufpumpe nur dann verzichtet werden, wenn der Wärmetauscher E2 oberhalb des Wiedereinspeisepunktes der Leitung 31 in die Kolonne T12 angeordnet ist.
  • Am Kopf der Trennkolonne T12 wird über Leitung 7''' eine Methan-reiche Gasfraktion abgezogen, die der weiteren Abkühlung und Verflüssigung unterworfen wird.
  • Das mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens gewonnene LPG ist deshalb von großem wirtschaftlichen Wert, da LPG bei Umgebungstemperaturen verflüssigbar ist, einen hohen Energieinhalt aufweist und gut transportierbar ist. Darüber hinaus kann LPG umweltfreundlich verbrannt werden.

Claims (7)

1. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgasstromes, mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3/C4- reichen Fraktion, wobei die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes im Wärmetausch gegen wenigstens einen Kältemittel- und/oder Kältemittelgemischstrom erfolgt und wobei die zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom rektifikatorisch in eine C2--reiche Fraktion, die der Verflüssigung unterworfen wird, und in eine C3+-reiche Fraktion aufgetrennt und die C3+-reiche Fraktion rektifikatorisch in ihre Bestandteile aufgetrennt wird, wobei eine C3/C4-reichen Fraktion gewonnen wird, dadurch gekennzeichnet, dass die in der rektifikatorischen Auftrennung (T1) gewonnene C2--reiche Fraktion (4, 5) in einem Absorptionsprozess (T2) von noch in ihr enthaltenen höheren Kohlenwasserstoffen befreit wird und diese (6) zusammen mit dem dem Absorptionsprozess (T2) zugeführten Absorptionsmittel der rektifikatorischen Auftrennung (T1) als Rücklauf aufgegeben werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass dem Absorptionsprozess (T2) als Absorptionsmittel ein C4/C5-reicher Strom (8) zugeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der als Absorptionsmittel dem Absorptionsprozess (T2) zugeführte C4/C5-reiche Strom (8) in der rektifikatorischen Auftrennung (T3, T4, . . .) der C3+-reichen Fraktion (3) gewonnen wird, wobei die rektifikatorische Auftrennung (T3, T4, . . .) der C3+- reichen Fraktion (3) einen Debutanizer (T6) aufweist, aus dem eine C4/C5-reiche, Benzol-arme Seitenfraktion (17) einer Seitenkolonne (T7), in der der als Absorptionsmittel dem Absorptionsprozess (T2) zugeführte C4/C5-reiche Strom (8) gewonnen wird, zugeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die in der Seitenkolonne (T7) gewonnene Benzol-enthaltende und höhere Kohlenwasserstoffe-enthaltende Fraktion wieder dem Debutanizer (T6) zugeführt wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die rektifikatorische Auftrennung (T1) des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Strom (1, 2) und der Absorptionsprozess (T2) in einer Kolonne (T12) realisiert werden.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das dem Absorptionsprozess (T2) zugeführte Absorptionsmittel vor seiner Zuführung abgekühlt wird (E1, E2).
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das dem Absorptionsprozess (T2) zugeführte Absorptionsmittel bei der seiner Abkühlung (E1, E2) zumindest teilweise kondensiert wird.
DE10205366A 2002-02-08 2002-02-08 Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung eines LPG-Stromes Withdrawn DE10205366A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10205366A DE10205366A1 (de) 2002-02-08 2002-02-08 Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung eines LPG-Stromes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10205366A DE10205366A1 (de) 2002-02-08 2002-02-08 Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung eines LPG-Stromes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE10205366A1 true DE10205366A1 (de) 2003-08-21

Family

ID=27618487

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE10205366A Withdrawn DE10205366A1 (de) 2002-02-08 2002-02-08 Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung eines LPG-Stromes

Country Status (1)

Country Link
DE (1) DE10205366A1 (de)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004010064A1 (de) * 2002-07-23 2004-01-29 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes mit gleichzeitiger gewinnung einer c3/c4-reichen fraktion
WO2006123240A1 (en) * 2005-05-19 2006-11-23 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated ngl recovery and liquefied natural gas production
CN1329483C (zh) * 2004-10-12 2007-08-01 西安长庆科技工程有限责任公司 一种冷冻油的吸收方法
US9151537B2 (en) 2008-12-19 2015-10-06 Kanfa Aragon As Method and system for producing liquefied natural gas (LNG)
WO2016137842A1 (en) * 2015-02-24 2016-09-01 Ihi E&C International Corporation Method and apparatus for removing benzene contaminants from natural gas
CN106090610A (zh) * 2016-06-23 2016-11-09 上海电力学院 一种重烃零排放的天然气管网压力能利用系统
DE102020004821A1 (de) 2020-08-07 2022-02-10 Linde Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Flüssigerdgasprodukts

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997033132A1 (en) * 1996-03-06 1997-09-12 Manley David B Deethanizer/depropanizer sequences with thermal and thermo-mechanical coupling and component distribution
US6291734B1 (en) * 1999-06-16 2001-09-18 Kellogg Brown & Root, Inc. Integrated low pressure depropanizer/debutanizer column
DE10027903A1 (de) * 2000-06-06 2001-12-13 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer C¶2¶¶+¶-reichen Fraktion

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997033132A1 (en) * 1996-03-06 1997-09-12 Manley David B Deethanizer/depropanizer sequences with thermal and thermo-mechanical coupling and component distribution
US6291734B1 (en) * 1999-06-16 2001-09-18 Kellogg Brown & Root, Inc. Integrated low pressure depropanizer/debutanizer column
DE10027903A1 (de) * 2000-06-06 2001-12-13 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer C¶2¶¶+¶-reichen Fraktion

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004010064A1 (de) * 2002-07-23 2004-01-29 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes mit gleichzeitiger gewinnung einer c3/c4-reichen fraktion
CN1329483C (zh) * 2004-10-12 2007-08-01 西安长庆科技工程有限责任公司 一种冷冻油的吸收方法
WO2006123240A1 (en) * 2005-05-19 2006-11-23 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated ngl recovery and liquefied natural gas production
US9151537B2 (en) 2008-12-19 2015-10-06 Kanfa Aragon As Method and system for producing liquefied natural gas (LNG)
WO2016137842A1 (en) * 2015-02-24 2016-09-01 Ihi E&C International Corporation Method and apparatus for removing benzene contaminants from natural gas
US10126049B2 (en) 2015-02-24 2018-11-13 Ihi E&C International Corporation Method and apparatus for removing benzene contaminants from natural gas
CN106090610A (zh) * 2016-06-23 2016-11-09 上海电力学院 一种重烃零排放的天然气管网压力能利用系统
CN106090610B (zh) * 2016-06-23 2018-05-22 上海电力学院 一种重烃零排放的天然气管网压力能利用系统
DE102020004821A1 (de) 2020-08-07 2022-02-10 Linde Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Flüssigerdgasprodukts

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE60220954T2 (de) Konfiguration und verfahren zur gewinnung von flüssigem erdgas unter verwendung eines unterkühlten rückflussverfahrens
DE69706186T2 (de) Verfahren zur aufbereitung eines kohlenwasserstoffgases
DE3781556T2 (de) Verfahren zur rueckgewinnung und reinigung von c3-c4+-kohlenwasserstoffen durch phasentrennung und dephlegmierung.
DE60101390T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Kohlenwasserstoffen
DE69402589T2 (de) Verfahren zur Vorbehandlung bei der Verflüssigung von Erdgas
DE69415454T2 (de) Verfahren und anlage zur kühlung eines fluids, insbesondere für die verflüssigung von erdgas
DE68904277T2 (de) Verfahren zur entwaesserung, entsaeuerung und zur abtrennung eines kondensates von einem erdgas.
DE60220824T2 (de) Konfiguration und Verfahren zur verbesserten NGL-Gewinnung
EP0340465B1 (de) Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen
DE60102174T2 (de) Verfahren zur Gewinnung von C2+ Kohlenwasserstoff
EP1818634B1 (de) Verfahren zur Kälteversorgung der Tieftemperaturtrennungsstufe einer Olefinanlage
DE2558903A1 (de) Behandlung von naturgas
DE3445961A1 (de) Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus einem gasstrom
EP0318504B1 (de) Verfahren zum Abtrennen höherer Kohlenwasserstoffe aus einem Gasgemisch
EP0185253B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen
DE69915872T2 (de) Verfahren zur trennung von kohlenwasserstoffen bei niedriger temperatur
WO2016128110A1 (de) Kombinierte abtrennung von schwer- und leichtsiedern aus erdgas
DE69205526T2 (de) Verfahren zur Rückgewinnung von C2+ und C3+ Kohlenwasserstoffen.
DE10226596A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3+-reichen Fraktion mit hoher Ausbeute
DE3590400T1 (de) Kohlenwasserstoffabtrennung mit einem physikalischen Lösungsmittel
DE10205366A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung eines LPG-Stromes
DE2932561C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Zerlegen eines Gasgemisches
DE69908478T2 (de) Trennung von Kohlenmonoxid in Kohlenmonoxid und Wasserstoff enthaltenden Gasgemischen
DE10209799A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE10233410A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3/C4-reichen Fraktion

Legal Events

Date Code Title Description
OM8 Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law
8139 Disposal/non-payment of the annual fee