DE69915872T2 - Verfahren zur trennung von kohlenwasserstoffen bei niedriger temperatur - Google Patents

Verfahren zur trennung von kohlenwasserstoffen bei niedriger temperatur Download PDF

Info

Publication number
DE69915872T2
DE69915872T2 DE69915872T DE69915872T DE69915872T2 DE 69915872 T2 DE69915872 T2 DE 69915872T2 DE 69915872 T DE69915872 T DE 69915872T DE 69915872 T DE69915872 T DE 69915872T DE 69915872 T2 DE69915872 T2 DE 69915872T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
fractionation
liquid
fractionator
stream
reflux
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE69915872T
Other languages
English (en)
Other versions
DE69915872D1 (de
Inventor
Grant L. Johnson
Adrian J. Finn
Terence R Tomlinson
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Costain Oil Gas and Process Ltd
Original Assignee
Costain Oil Gas and Process Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Costain Oil Gas and Process Ltd filed Critical Costain Oil Gas and Process Ltd
Publication of DE69915872D1 publication Critical patent/DE69915872D1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE69915872T2 publication Critical patent/DE69915872T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/09—Purification; Separation; Use of additives by fractional condensation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft Verfahren und Vorrichtungen zur Durchführung solcher Verfahren zur Fraktionierung von gasförmigen Beschickungen, enthaltend Gemische aus Kohlenwasserstoffen.
  • Herkömmliche Verfahren, welche darauf ausgerichtet sind, eine sehr hohe Rückgewinnung von Propan und schweren Komponenten aus natürlichem Gas zu erreichen, gebrauchen typischerweise eine Kombination von Wärmeaustausch-, Turboexpansions- und Phasenseparierungsschritten. Die Verwendung der Turboexpansion ergibt Arbeit, welche zur Verbesserung der Gesamtleistung des Verfahrens verwendet werden kann, und – durch Energieabführung aus dem Beschickungsgas – seine Temperatur senkt. Das Beschickungsgas wird teilweise kondensiert, um einen flüssigen Strom zu ergeben, der mit wertvollen, schwereren Komponenten, die rückgewonnen werden, angereichert ist, und einem Dampfstrom, der weiteren Teilkondensationsschritten unterzogen werden kann. Diese Teilkondensationsschritte ergeben schließlich einen oder mehr flüssige Ströme und einen ersten Rückstandsdampfstrom. Eine Entethanisierer-Kolonne wird mit den flüssigen Strömen beschickt, wodurch der Großteil von Ethan und leichteren Komponenten beseitigt wird, wodurch ein stabiler flüssiger Strom und ein zweiter Rückstandsdampfstrom erzeugt wird.
  • Um den Rückfluss der Entethanisierer-Kolonne bereitzustellen, ist herkömmlicherweise die Kopf-Beschickung zur Kolonne der Strom gewesen, der sich aus der Arbeitsexpansion des Dampfes, welcher nach Teilkondensation verbleibt, ergibt. Die flüssige Fraktion dieses Stroms wirkt als Rückfluss.
  • Bei diesem konventionellen Verfahren wird die Rückgewinnung des wertvollen Propans und der schwereren Komponenten durch Verluste solcher Komponenten in dem ersten Rückstandsdampfstrom, der nach der Teilkondensation der Beschickung gebildet wird, und durch Verluste im zweiten Rückstandsdampfstrom aus dem Entethanisierer reduziert. Eine gestei gerte Rückgewinnung von Flüssigkeiten erfordert eine gesteigerte Kondensation der Beschickung und/oder eine verbesserte Leistung der Entethanisierer-Kolonne, im allgemeinen durch Reduktion des Kolonnendrucks und des Expander-Auslass-Drucks (expander exhaust pressure) zur Reduzierung der Kopfprodukt ("overheads") Temperatur. Eine Steigerung der Kondensation der schwereren Komponenten stromaufwärts vom Entethanisierer steigert auch die Menge an leichteren Komponenten, die kondensiert und zum Entethanisierer zur Beseitigung weitergeführt werden. Sehr hohe Rückgewinnungen von Flüssigkeiten können zu einem unökonomisch hohen Energiebedarf entweder bei der Rekompression der Rückstandsdämpfe zum gewünschten Produktdruck oder bei externer Kühlung zur Steigerung der Kondensation von Flüssigkeiten oder zur Kompression des Beschickungsgases, wodurch auch die Kondensation der Flüssigkeiten gesteigert wird, führen. Da hoher Energieaufwand zu einem hohen Anlagevermögen und hohen Betriebskosten führt, sind in der Vergangenheit Verfahren zur Reduktion des Energiebedarfs bei gleichzeitiger Aufrechterhaltung niedriger Temperaturen vorgeschlagen worden.
  • Es ist bekannt, dass die Einführung einer Absorptionskolonne, die den Kontakt der Dampfphase der teilweise kondensierten Beschickung mit einem Rückflussstrom leichter Kohlenwasserstoffe bei einer "multistage" Betriebsweise ermöglicht, die Rückgewinnung der schweren Komponenten selektiv steigern kann und einen Vorteil gegenüber einem einfachen Separator ergibt. Bei einer gegebenen Rückgewinnung wird die Flüssigkeit, die zum Entethanisierer geführt wird, weniger leichte Komponenten enthalten, was die Belastung auf dem Entethanisierer und die Kompression des Dampfs zum gewünschten Produktdruck reduziert.
  • In der Erfindung vom US-Patent 4,617,039 werden die Kopfdämpfe der Entethanisierer-Kolonne teilweise kondensiert und die gebildete Flüssigkeit wird verwendet, um die schweren Komponenten aus dem Expanderauslassdampf in einer Absorptionskolonne zu absorbieren. Die flüssigen Bodenprodukte (liquid bottoms) aus dieser Kolonne werden dann zum Kopf der Entethanisierer-Kolonne gepumpt, um als Rückflussstrom zu fungieren. Durch diese Anordnung muss die Entethanisierer-Kolonne bei einem höheren Druck als die Absorptionskolonne arbeiten, wenn nicht das Kopfprodukt der Entethanisierer-Kolonne beim Druck angehoben wird.
  • Die Verwendung des Bodenprodukts (bottoms) der Absorptionskolonne ergibt einen Rückflussstrom, der unterkühlt und relativ reich an schweren Komponenten ist. Während diese Resultate eine verbesserte Leistung ergeben, steigert sich die Temperatur des unterkühlten Stroms, der in den Entethanisierer eintritt, nach Eintritt in die Kolonne deutlich, was eine reduzierte Verfahrenseffizienz anzeigt.
  • Bei der Erfindung von US-Patent 4,690,702 wird ein Verfahren zur kryogenen Fraktionierung einer gasförmigen Beschickung in ein Rückstandsgas, das die am stärksten volatilen Verbindungen der Beschickung enthält, und in ein flüssiges Produkt, das die schwersten Verbindungen der Beschickung enthält, beschrieben. Dieses Verfahren schließt die Verwendung einer "Reinigungs-Kühlungs"-Kolonne, bei welcher der Dampf aus der Teilkondensation des Gases mit einer Flüssigkeit, die aus der Teilkondensation des Kopfprodukt-Dampfstroms aus der Entethanisierer-Kolonne gebildet wird, in Kontakt gebracht und/oder durch das flüssige Destillat ein. Bei diesem Verfahren, wird die Flüssigkeit vom Unterteil der "Reinigungs-Kühlungs"-Kolonne zur Entethanisierer-Kolonne gepumpt, um als Beschickung zu fungieren. Die Entethanisierer-Kolonne muss bei einem höheren Druck arbeiten als die "Reinigungs-Kühlungs"-Kolonne, um einen Kühlungseffekt zu produzieren, wenn der Druck des teilweise kondensierten Destillatstroms heruntergelassen wird. Durch Kontakt des Rückstandsgases direkt mit der kalten Flüssigkeit in der "Reinigungs-Kühlungs"-Kolonne wird die Kühlung sehr effektiv übertragen.
  • Die vorliegende Erfindung verfolgt das Ziel, ein verbessertes Verfahren zur Verfügung zu stellen, bei welchem schwerere Kohlenwasserstoff-Fraktionen effektiver von einer gasförmigen Beschickung, die ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen enthält, getrennt werden, wobei der Energiebedarf des Gesamtverfahrens reduziert ist; oder die Rückgewinnung der gewünschten schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion bis zu einem hohen Niveau gesteigert ist; oder beide Effekte verwirklicht sind.
  • Entsprechend wird gemäß einem Aspekt der vorliegenden Erfindung ein Verfahren zur Trennung einer schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion von einer gasförmigen Beschickung, die ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen enthält, bereitgestellt, wobei das Verfahren umfasst: die Beschickung einer ersten Fraktionierung zu unterziehen, um ein kondensiertes Pro dukt zu bilden; das kondensierte Produkt einer zweiten Fraktionierung zu unterziehen, bei einem niedrigeren Druck als der erste Fraktionierungsdruck, um eine schwerere Kohlenwasserstoff-Fraktion und eine Destillatfraktion bereitzustellen; und die produzierte schwerere Fraktion zu entnehmen, wobei das Destillat aus der zweiten Fraktionierung teilweise kondensiert wird, um Rückflussströme für sowohl die erste als auch die zweite Fraktionierung bereitzustellen.
  • Die vorliegende Erfindung wird im folgenden insbesondere mit Rücksicht auf die Rückgewinnung von Propan und schwereren Komponenten aus den gasförmigen Beschickungen, die ein Gemisch von Kohlenwasserstoffen enthalten, beschrieben. Die Erfindung ist auch für die Rückgewinnung von Komponenten anwendbar, welche schwerer als Propan sind. Weiterhin ist die Erfindung nicht beschränkt auf die Rückgewinnung von Paraffin-artigen Verbindungen, sondern ist auch anwendbar für die Rückgewinnung von Olefin-artigen Verbindungen, wie zum Beispiel Propylen.
  • Gasförmige Beschickungen, aus welchen wertvolle, schwerere Kohlenwasserstoff-Fraktionen hergestellt werden können, schließen natürliches Gas, Gase, die mit der Petroleumraffinerie in Zusammenhang stehen, und Gase, die mit der petrochemischen Verarbeitung in Zusammenhang stehen, ein.
  • Bei diesem Verfahren nach der vorliegenden Erfindung unterliegt die gasförmige Beschickung, die ein Gemisch aus Kohlenwasserstoffen enthält, einem oder mehr Wärmeaustausch(vorgängen) und einem oder mehr Arbeitsexpansionsvorgängen, zum Beispiel Turboexpansion, Arbeitsgänge, welche zu einem oder mehr teilweise kondensierten Kohlenwasserstoffströmen führen, welche einem oder mehr Phasentrennungsarbeitsgängen unterzogen werden.
  • Derart kann vor der ersten Fraktionierung die gasförmige Beschickung gekühlt werden (zum Beispiel durch mechanische Kühlung und/oder durch integrierten "multistream" Wärmeaustausch), um eine teilweise kondensierte flüssige Beschickung zu bilden. Diese kann dann geeigneter Weise Gegenstand von einer oder mehr Erstphasentrennung(en) sein. Ein Teil des Kühlungsaufwands des Beschickungsgases kann in einem dazwischen geschalteten Aufkocher ("reboiler"), der an einer mittleren Position oberhalb des zweiten Fraktionators niederen Drucks angeordnet ist, durchgeführt werden. Wiederum kann vor der ersten Fraktionierung die derart abgetrennte Dampfphase einem Arbeitsvorgang (zum Beispiel einer Expansion durch einen oder mehr Turboexpander) unterzogen werden, wodurch in der Phase eine Zweiphasenbeschickung entsteht. Genauso kann die derart separierte flüssige Phase einem Arbeitsvorgang unterzogen werden (zum Beispiel einer Expansion durch ein oder mehr Zylinder), wodurch in dieser auch eine Zweiphasenbeschickung entsteht. Diese zwei Beschickungen können, bevor sie der ersten Fraktionierung zugeführt werden, kombiniert werden (zum Beispiel in einer Hochdruckwaschkolonne). Bei dieser Alternative kann ein Teil der Zweiphasenbeschickung, gegebenenfalls nach Wärmeaustausch, direkt der zweiten Fraktionierung zugeführt werden oder die individuellen Ströme können getrennten Stellen der ersten Fraktionierung zugeführt werden.
  • Die Flüssigkeit, die in der ersten Fraktionierung produziert wird, kann dann einem oder mehr Arbeitsvorgängen) (zum Beispiel einer Expansion entlang eines Zylinders und/oder einer Aufwärmung durch einen oder eine Mehrzahl von integrierten "multistream" Wärmeaustauscher(n)) unterzogen werden, um einen Zweiphasenstrom, der dann Gegenstand der zweiten Fraktionierung bei niederem Druck ist (zum Beispiel in einem Entethanisierer), zu produzieren. Bei dieser Alternative kann die in der ersten Fraktionierung produzierte Flüssigkeit direkt der zweiten Fraktionierung zugeführt werden.
  • Der Kopfprodukt-Dampf aus dem Entethanisierer ist mindestens teilkondensiert und ein Teil der gebildeten Flüssigkeit stellt den Rückfluss zum Kopf der Entethanisierer-Kolonne bereit.
  • Ein weiterer Teil des kondensierten Entethanisierer-Kopfprodukts kann in einem gut integrierten Wärmeaustausch-Arbeitsvorgang unterkühlt und zu einer Absorptionskolonne, hier als Waschkolonne bezeichnet, weitergepumpt werden. Diese Waschkolonne, die die Fraktionierböden (trays) oder -Packungen (packing) enthält, erlaubt es, engen Kontakt der Rückflussflüssigkeit mit den Dämpfen aus der Teilkondensation des Beschickungsgases herzustellen. Propan und schwerere Komponenten, die andernfalls in dem Rückstandsdampf unberücksichtigt blieben, werden in der Flüssigkeit absorbiert und die Gesamtrückgewinnung der gewünschten Komponenten ist daher gesteigert. Die Waschkolonne wird bei einem höheren Druck als die Entethanisierer-Kolonne betrieben.
  • Derart kann in Übereinstimmung mit einem wichtigen Aspekt der vorliegenden Erfindung die zweite Fraktionierung bei einem niedrigeren Druck als die erste Fraktionierung durchgeführt werden. Dieser phasenartige Abfall des Drucks in zwei Schritten führt zu einem vergrößerten Druck beim Ansaugen des Rückstandsgaskompressors und reduziert den Energieverbrauch. Es erlaubt auch eine effizientere Leistung des Wärmeaustauschers, der gebraucht wird, um die Rückflussströme teilweise zu kondensieren.
  • Dies also vereinfacht das Verfahren und stellt Möglichkeiten bereit, die Verfahrenskühlung und die wärmenden Ströme besser zu integrieren, sodass die Verfahrenseffizienz gesteigert wird. Eine gesteigerte Verfahrenseffizienz reduziert den Verfahrensenergiebedarf und steigert die Rückgewinnung der gewünschten schweren Kohlenwasserstoffe oder verwirklicht beide vorgenannten Effekte.
  • Der Kühlungsaufwand für den beschriebenen Kopfprodukt-Kondensierer des Entethanisierers, welcher den Rückfluss zur Entethanisierer-Kolonne und zur Waschkolonne zur Verfügung stellt, kann allgemein durch effizienten "multistream" Wärmeaustausch durch Verdampfen der gesamten oder eines Teils der kalten Flüssigkeit, die die Waschkolonne verlässt und durch Wiedererwärmen der Rückstandsdämpfe aus der Waschkolonne und den Rückflusstrommel (bzw. des Rücklaufbehälters) (reflux drum) des Entethanisierers bereitgestellt werden.
  • Die wiedererwärmte Flüssigkeit aus der Waschkolonne kann dann der Entethanisierer-Kolonne im Mittelbereich zugeführt werden, als Zweiphasenstrom. Die Anordnung des Beschickungspunktes wird so optimiert, dass die Verfahrenseffizienz maximiert wird.
  • In Übereinstimmung mit einem wichtigen Aspekt der vorliegenden Erfindung kann das Destillat aus der zweiten Fraktionierung bei einem niedrigeren Druck als die erste Fraktionierung einer Phasentrennung unterzogen werden, wobei die abgetrennte flüssige Phase als Vielzahl von Strömen austritt, wobei einer oder mehr davon weitergeleitet wird, geeigneter Weise un ter Pumpen, um die erste Fraktionierung zu refluxieren, gegebenenfalls nach Kühlung, während der andere weitergeführt wird, geeigneter Weise unter Pumpen, um die zweite Fraktionierung zu refluxieren.
  • Derart kann ein einzelner kondensierter Strom eingesetzt werden, um sowohl die erste als auch die zweite Fraktionierungskolonne zu refluxieren. In einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung wird der Dampfstrom, der sich nach der Phasentrennung ergibt, nicht als Rückflussstrom eingesetzt und wird komprimiert und wiedererwärmt, um ein Rückstandsgasprodukt bereitzustellen.
  • Der Dampfstrom aus der ersten Fraktionierung mit höherem Druck kann komprimiert und gekühlt werden (zum Beispiel durch Wasser- oder Luftkühlung bei ungefähr Raumtemperatur), um ein wertvolles Rückstandsgasprodukt zu ergeben. Ein oder mehr Turboexpander können mindestens einen Kompressor, zum Beispiel einen Einkaufsgaskompressor antreiben, um den Gesamtenergieverbrauch zu reduzieren.
  • Es ist erwünscht, dass die Wärmeaustauscher in einem voll integrierten Wärmeaustauschsystem kombiniert werden. Weiterhin kann die zweite Fraktionierung ein oder mehr Seitenwärmeaustauscher (side heat exchangers) verwenden.
  • Die Erfindung stellt außerdem eine Vorrichtung zur Auftrennung einer schwereren Kohlenwasserstoff-Fraktion aus einer gasförmigen Beschickung, die ein Gemisch aus Kohlenwasserstoffen enthält, zur Verfügung, wobei die Vorrichtung umfasst:
    einen ersten Fraktionator;
    einen zweiten Fraktionator, der bei einem niedrigeren Druck als der erste Fraktionator arbeiten kann;
    Mittel zum Weiterleiten des kondensierten Produkts aus dem ersten Fraktionator zum zweiten Fraktionator;
    Mittel zum Abziehen des Destillats aus dem zweiten Fraktionator, zum teilweisen Kondensieren des Destillats und zum Weiterleiten desselben, als Rückflussstrom, zum ersten und zum zweiten Fraktionator.
  • Die Erfindung wird nun im Wege eines Beispiels beschrieben, mit Bezug zur beigefügten Zeichnung, worin:
  • Die einzige Figur stellt ein Flussdiagramm des Verfahrens der vorliegenden Erfindung dar. Diese spezifische Beschreibung wird durch ein Verfahren zur hohen Propanrückgewinnung illustriert; wie aus der Beschreibung deutlich wird, kann die Erfindung gleichwohl auch in Zusammenhang mit anderen gasförmigen Kohlenwasserstoff-Beschickungen verwendet werden.
  • Das Beschickungsgas wird bei einem erhöhten Druck 2 durch ein Wärmeaustauschsystem 4 geführt, wo es teilweise kondensiert wird. Der Zweiphasenstrom 6 wird durch einen Dampf/Flüssigkeits-Separator 8, wo die flüssige Phase 10 von der nicht-kondensierten Dampfphase 14 abgetrennt wird, geführt. Der Dampf 14 wird in einem Turboexpander 16 arbeitsexpandiert, um einen Zweiphasenstrom 18 zu ergeben. Die Flüssigkeit 10 wird über einen Zylinder 12 expandiert, um einen Zweiphasenstrom 20 zu ergeben. Die Ströme 18 und 20 werden kombiniert, um einen Zweiphasenstrom 22 zu ergeben, welcher dem Boden der Hochdruckwaschkolonne 24 zugeführt wird.
  • Die Flüssigkeit 26 aus dem Boden der Hochdruckwaschkolonne 24 wird über einen Zylinder 28 expandiert, und der resultierende Strom 30 wird in einem Wärmeaustauschsystem 32 erwärmt, um einen Strom 34 zu ergeben, welcher weiter in einem Wärmeaustauschsystem 4 erwärmt wird, um einen Zweiphasenstrom 36 zu ergeben, welcher an einem mittleren Punkt einer Entethanisierer-Kolonne zugeführt wird. Die Flüssigkeit aus dem Boden der Entethanisierer-Kolonne 38 wird einem Aufkocher ("reboiler") 42 zugeführt, welcher als Dampfrückstrom 46 zum Boden der Entethanisierer-Kolonne 38 und als ein flüssiges Produkt 44; enthaltend die rückgewonnenen schweren Komponenten der Gasbeschickung, welches dann zu einer Fraktionierungsfolge weitergeführt werden kann (nicht gezeigt), entnommen wird.
  • Der Rückfluss zur Entethanisierer-Kolonne und zur Hochdruckwaschkolonne wird in der folgenden Weise bereitgestellt. Der Dampf 48 aus dem Kopf der Entethanisierer-Kolonne 38 wird teilweise in einem Wärmeaustauschsystem 32 kondensiert und, über die Linie 50, zu einem Dampf/Flüssigkeits-Separator 52 geführt, in welchem ein flüssiger Strom 54 und ein Dampfstrom 70 getrennt werden. Für einen Teil der Flüssigkeit wird der Druck durch die Pumpe 56 erhöht, und dieser Strom wird zum Kopf der Entethanisierer-Kolonne 38 geführt. Für den Rest der Flüssigkeit wird der Druck durch die Pumpe 59 erhöht, und dieser Strom 60 wird weiter im Wärmeaustauschersystem 32 unterkühlt, um eine unterkühlte Flüssigkeit 62 zu ergeben, welche zum Kopf der Waschkolonne 24 geführt wird. Durch diese Anordnung wird die Dampfphase der Beschickung 22 der Hochdruckwaschkolonne mit einem unterkühlten flüssigen Rückflussstrom in Kontakt gebracht Die Rückstandsdämpfe werden wiedererwärmt und in der folgenden Weise komprimiert. Der Dampf 70 aus dem Dampf/Flüssigkeits-Separator 52 wird in einem Wärmeaustauschsystem 32 erwärmt, um das Gas 72 zu ergeben, welches weiter in einem Wärmeaustauschsystem 4 erwärmt wird, um das Gas 74 zu ergeben. In ähnlicher Weise wird der Dampf 64 aus dem Kopf der Hochdruckwaschkolonne 24 in einem Wärmeaustauschsystem 32 erwärmt, um das Gas 66 zu ergeben, welches weiter in einem Wärmeaustauschsystem 4 erwärmt wird, um das Gas 68 zu ergeben. Das Gas 74 aus dem Wärmeaustauschsystem 4 wird in einem ersten Kompressor 76 (1st stage compressor) komprimiert, um das Gas 78 zu ergeben. Das Gas 78 wird mit dem Dampf 68 aus dem Wärmeaustauschsystem 4 gemischt, um das Gas 80 zu ergeben, welches in einem zweiten Kompressor 82 (2nd stage compressor) komprimiert wird, um das Gas 84 zu ergeben, welches in einem Kühler 86 gekühlt wird, um ein Rückstandsgasprodukt 88 zu ergeben.
  • Die Erfindung wird nun durch das folgende Beispiel illustriert.
  • Ein Beschickungsgas, mit der anfänglichen Zusammensetzung, wie in der dritten Spalte der nachfolgenden Tabelle dargestellt, wurde entsprechend dem Verfahren der vorliegenden Erfindung in einer Vorrichtung, wie schematisch in der einzigen Figur gezeigt, behandelt. Die Zahlen der Ströme in der Tabelle beziehen sich auf die korrespondierenden Ströme in der Figur.
  • Es wurde herausgefunden, dass die Rückgewinnung von Propan 96,9% und von Butan 100% beträgt.
  • Figure 00100001

Claims (14)

  1. Verfahren zur Trennung einer schwereren Kohlenwasserstofffraktion von einer ein Gemisch aus Kohlenwasserstoffen umfassenden gasförmigen Beschickung, bei dem die Beschickung einer ersten Fraktionierung unterzogen wird, um ein kondensiertes Produkt zu bilden, das kondensierte Produkt einer zweiten Fraktionierung bei einem niedrigeren Druck als dem der ersten Fraktionierung unterzogen wird, um die schwerere Kohlenwasserstofffraktion und Destillatfraktion zur Verfügung zu stellen, und Abziehen der erzeugten schwereren Fraktion, wobei das Destillat aus der zweiten Fraktionierung teilweise kondensiert wird, um Rückflussströme für sowohl die erste als auch die zweite Fraktionierung zur Verfügung zu stellen.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die gasförmige Beschickung vor der ersten Fraktionierung gekühlt wird, um eine teilweise kondensierte flüssige Beschickung zu bilden, die dann einer Phasentrennung unterzogen wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, bei dem die abgetrennte Dampfphase und/oder die abgetrennte flüssige Phase vor der ersten Fraktionierung einem Prozess unterzogen wird/werden, der dazu führt, dass die oder jede Phase zu einer Zweiphasenbeschickung wird.
  4. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem ein Teil der Zweiphasenbeschickung vor der ersten Fraktionierung direkt in die zweite Fraktionierung eingespeist werden kann.
  5. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem der Dampfstrom aus der ersten Fraktionierung und/oder der zweiten Phasentrennung komprimiert und gekühlt wird, um ein Rückstandsgasprodukt zur Verfügung zu stellen.
  6. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, bei dem mindestens ein Teil der aus dem Teilkondensationsschritt abgetrennten Flüssigkeit im Wärmetauscher, in dem es erneut zur teilweisen Kondensation kann, wieder erwärmt wird.
  7. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem das Destillat aus der zweiten Fraktionierung gekühlt wird, um einen teilweise kondensierten Strom herzustellen, in flüssige und dampfförmige Ströme getrennt wird, wobei der resultierende flüssige Strom geteilt wird, und der erste und zweite Teil davon als Rückflussströme für die erste bzw. zweite Fraktionierung verwendet werden.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, bei dem der erste Strom komprimiert und gekühlt wird, ehe er als Rückflussstrom in die erste Fraktionierungskolonne eintritt.
  9. Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, bei dem der zweite Teil komprimiert wird, ehe er als Rückflussstrom in die zweite Fraktionierungskolonne eintritt
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 9, bei dem der Dampfstrom erneut erwärmt und komprimiert wird, um ein Rückstandsgasprodukt herzustellen.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 10, bei dem der erste Teil des flüssigen Stroms der einzige Rückflussstrom für die erste Fraktionierungskolonne ist.
  12. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 11, bei dem der zweite Teil des flüssigen Stroms der einzige Rückflussstrom für die zweite Fraktionierungskolonne ist.
  13. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 12, bei dem der Rückfluss zur ersten Fraktionierungskolonne keine flüssigen Ströme enthält, die direkt von diesem Dampfstrom abgeleitet wurden.
  14. Vorrichtung zur Trennung einer schwereren Kohlenwasserstofffraktion von einer ein Gemisch aus Kohlenwasserstoffen umfassenden gasförmigen Beschickung, wobei die Vorrichtung umfasst: einen ersten Fraktionator, einen zweiten Fraktionator, der bei niedrigerem Druck betrieben werden kann als der erste Fraktionator, Mittel, um das kondensierte Produkt aus dem ersten Fraktionator in den zweiten Fraktionator zu leiten; Mittel zum Expandieren des kondensierten Produkts aus dem ersten Fraktionator vor dem eintritt in den zweiten Fraktionator, Mittel zum Abziehen von Destillat aus dem zweiten Fraktionator, teilweisen Kondensieren des Destillats und dessen Weiterleitung als Rückflussstrom sowohl in den ersten als auch den zweiten Fraktionator.
DE69915872T 1998-12-08 1999-12-08 Verfahren zur trennung von kohlenwasserstoffen bei niedriger temperatur Expired - Lifetime DE69915872T2 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB9826999 1998-12-08
GBGB9826999.6A GB9826999D0 (en) 1998-12-08 1998-12-08 Low temperature separation of hydrocarbon gas
PCT/GB1999/004117 WO2000034213A1 (en) 1998-12-08 1999-12-08 Low temperature separation of hydrocarbon gas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE69915872D1 DE69915872D1 (de) 2004-04-29
DE69915872T2 true DE69915872T2 (de) 2005-03-10

Family

ID=10843854

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE69915872T Expired - Lifetime DE69915872T2 (de) 1998-12-08 1999-12-08 Verfahren zur trennung von kohlenwasserstoffen bei niedriger temperatur

Country Status (5)

Country Link
US (1) US6581410B1 (de)
EP (1) EP1137616B1 (de)
DE (1) DE69915872T2 (de)
GB (1) GB9826999D0 (de)
WO (1) WO2000034213A1 (de)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9826999D0 (en) 1998-12-08 1999-02-03 Costain Oil Gas & Process Limi Low temperature separation of hydrocarbon gas
AU2001271587B2 (en) * 2000-08-11 2004-09-02 Fluor Technologies Corporation High propane recovery process and configurations
DE10226596A1 (de) * 2002-06-14 2004-01-15 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3+-reichen Fraktion mit hoher Ausbeute
DE10337517A1 (de) * 2003-08-14 2005-03-10 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C¶3¶¶+¶-reichen Fraktion mit hoher Ausbeute
US7219513B1 (en) 2004-11-01 2007-05-22 Hussein Mohamed Ismail Mostafa Ethane plus and HHH process for NGL recovery
US20070130991A1 (en) * 2005-12-14 2007-06-14 Chevron U.S.A. Inc. Liquefaction of associated gas at moderate conditions
EP2054685A2 (de) * 2006-08-23 2009-05-06 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verfahren und vorrichtung zur behandlung eines kohlenwasserstoffstroms
US9377239B2 (en) * 2007-11-15 2016-06-28 Conocophillips Company Dual-refluxed heavies removal column in an LNG facility
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
WO2012075266A2 (en) 2010-12-01 2012-06-07 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
GB2556878A (en) * 2016-11-18 2018-06-13 Costain Oil Gas & Process Ltd Hydrocarbon separation process and apparatus
CN111197913B (zh) * 2020-01-24 2024-05-07 杭氧集团股份有限公司 一种汽化潜热制冷的异丁烷脱氢冷箱系统分离设备及其分离方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2600494A (en) * 1948-12-20 1952-06-17 Phillips Petroleum Co Low-temperature separation process
US3313724A (en) * 1965-03-29 1967-04-11 Lummus Co Process for the separation of normally gaseous hydrocarbon mixtures
US4456461A (en) * 1982-09-09 1984-06-26 Phillips Petroleum Company Separation of low boiling constituents from a mixed gas
FR2571129B1 (fr) 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
GB9826999D0 (en) 1998-12-08 1999-02-03 Costain Oil Gas & Process Limi Low temperature separation of hydrocarbon gas

Also Published As

Publication number Publication date
EP1137616A1 (de) 2001-10-04
WO2000034213A1 (en) 2000-06-15
DE69915872D1 (de) 2004-04-29
EP1137616B1 (de) 2004-03-24
GB9826999D0 (en) 1999-02-03
US6581410B1 (en) 2003-06-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE60101390T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Kohlenwasserstoffen
DE69915872T2 (de) Verfahren zur trennung von kohlenwasserstoffen bei niedriger temperatur
DE3708649C2 (de)
DE3781556T2 (de) Verfahren zur rueckgewinnung und reinigung von c3-c4+-kohlenwasserstoffen durch phasentrennung und dephlegmierung.
DE69706186T2 (de) Verfahren zur aufbereitung eines kohlenwasserstoffgases
DE69415454T2 (de) Verfahren und anlage zur kühlung eines fluids, insbesondere für die verflüssigung von erdgas
AT394567B (de) Verfahren zur abtrennung einer c2+-kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas
DE68904277T2 (de) Verfahren zur entwaesserung, entsaeuerung und zur abtrennung eines kondensates von einem erdgas.
EP0340465B1 (de) Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen
DE69108129T2 (de) Verfahren zur Rückgewinnung von Ethylen und Propylen aus einem bei der Pyrolyse von Kohlenwasserstoffen anfallenden Gas.
DE2558903A1 (de) Behandlung von naturgas
EP0153984B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C3+-Kohlenwasserstoffen
DE60225152T2 (de) Verfahren und installation zur fraktionierung eines durch pyrolyse von kohlenwasserstoffen gewonnen gases
EP0185253B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen
DE3445961A1 (de) Verfahren zur abtrennung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus einem gasstrom
DE69000163T2 (de) Verfahren zur gewinnung von fluessigen kohlenwasserstoffen und einrichtung zur ausfuehrung dieses verfahrens.
EP0318504B1 (de) Verfahren zum Abtrennen höherer Kohlenwasserstoffe aus einem Gasgemisch
DE69909143T2 (de) Trennung von Kohlenstoffmonoxid aus stickstoffverschmutzten, Wasserstoff und Methan enthaltenden Gasgemischen
DE2713359A1 (de) Verfahren zur fraktionierung von crackgasen mit hilfe der kaeltetechnik
DE69205526T2 (de) Verfahren zur Rückgewinnung von C2+ und C3+ Kohlenwasserstoffen.
DE3590400T1 (de) Kohlenwasserstoffabtrennung mit einem physikalischen Lösungsmittel
EP0010223B1 (de) Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches
EP0185202B1 (de) Verfahren zur Gewinnung von C2+-, C3+- oder von C4+- Kohlenwasserstoffen
DE69808087T2 (de) Zweistufiges kaltekreislauf mit multikomponent kaltemittel
DE2932561A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum zerlegen eines gasgemisches

Legal Events

Date Code Title Description
8364 No opposition during term of opposition
8328 Change in the person/name/address of the agent

Representative=s name: GRAF VON STOSCH PATENTANWALTSGESELLSCHAFT MBH, 805