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Hintergrund der Erfindung
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1. Gebiet der Erfindung
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Die Erfindung betrifft ein Servosteuersystem zum Steuern eines Servomotors einer Werkzeugmaschine, die eine geneigte Oberfläche abschleift.
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2. Zum Stand der Technik
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Im Allgemeinen wird bei einem Oberflächenschleifer ein horizontal ausgerichtetes Werkstück in Bezug auf einen festen Schleifstein hin- und hergeschwungen und auf diese Weise wird eine ebene Oberfläche am Werkstück geschliffen. Andererseits kann auch das Werkstück derart geschliffen werden, dass der Schleifstein in Bezug auf das fixierte Werkstück hin- und hergeschwungen wird. Eine mit der Oberflächenschleifeinrichtung verbundene numerische Steuerung steuert einen Motor für eine Schwingwelle zum Schwingen des Werkstückes oder des Schleifsteines und einen Motor für eine Vorschubwelle zum Vorschieben des Werkstückes oder Schleifsteines in einer Richtung senkrecht zur Schwingwelle.
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9 zeigt schematisch ein Werkstück und einen Schleifstein gemäß dem Stand der Technik nach der
JP 2011-194 552 A . Wie
9 zeigt, wird beim Schleifen einer geneigten Oberfläche eines Werkstückes W das Werkstück W um eine Neigungsachse geschwenkt. Dann kann, wie beim Schleifen einer ebenen Fläche, die geneigte Oberfläche des Werkstückes W mit dem Schleifstein G geschliffen werden.
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10A zeigt einen Zusammenhang zwischen einer Vorschubposition einer Vorschubwelle und einer Position einer Schwingwelle gemäß dem Stand der Technik. Wie 10A zeigt, wird die Bewegung der Schwingwelle beim Oberflächenschleifen durch eine Sägezahnform dargestellt, wobei die Schwingwelle von einen Ende des Werkstückes zum anderen Ende hin- und herschwingt. Die Bewegungsgeschwindigkeit des Schleifsteines von einem Punkt P zu einem Punkt Q gemäß 10A ist angenähert konstant, wie 10B zeigt. Dies hat den Vorteil, dass die Schleifwirkung beim Schleifen konstant ist.
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Beim in 9 gezeigten Aufbau ist aber eine Neigungsachse(-welle) erforderlich, zusätzlich zur Schwingwelle und Vorschubwelle. Deshalb hat eine Schleifeinrichtung mit einer Schwingwelle, einer Vorschubwelle, und einer Neigungswelle insofern ein Problem, dass ein solcher Aufbau darauf eingeschränkt ist, eine ebene Fläche, wie eine geneigte Fläche, zu schleifen.
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Wie aus 10A verständlich wird, gibt es aufgrund des größeren Drehmomentes beim Beschleunigen/Abbremsen eine Grenze bezüglich der Bewegung des Schleifsteines mit der Schwingwelle bei hohen Geschwindigkeiten. Auch ändert sich die Bewegungsgeschwindigkeit plötzlich, insbesondere am Punkt P und am Punkt Q. Wird deshalb der Schleifstein mit der Schwingachse mit hoher Geschwindigkeit bewegt, dann kann es an Umkehrpunkten, wie dem Punkt P und dem Punkt Q, zum Unterschwingen bzw. Überschwingen kommen. Dieses Problem kann auch beim Schleifen einer konischen Oberfläche eines konischen oder kegelstumpfförmigen Werkstückes (nicht gezeigt) mit einem zylindrischen Schleifer auftreten.
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Aus dem Dokument
DE 10 2011 111 952 A1 , welches den nächstliegenden Stand der Technik bildet, ist ferner ein Servosteuerungssystem bekannt, das eine winkelbasierte Synchronisationslernsteuerung selbst dann verwendet, wenn eine Referenzposition nicht gegeben ist. Hierzu wird ein Servosteuersystem offenbart, das folgende Merkmale aufweist: einen ersten Servomotor, eine erste Positionsdetektoreinheit, eine erste Servomotorsteuereinheit, einen zweiten Servomotor, eine zweite Positionsdetektoreinheit, eine zweite Servomotorsteuereinheit, eine Bezugswinkelberechnungseinheit, eine erste Positionsfehlerberechnungseinheit, eine erste Wiederholsteuereinheit, eine zweite Positionsfehlerberechnungseinheit und eine zweite Wiederholungssteuereinheit.
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Das Dokument
JP H09-212 218 A offenbart eine Lösung zur Präzisionsverbesserung beim Schleifen nicht-runder Werkstücke, wobei eine erster Fehler in Abhängigkeit eines Rotationswinkels einer Spindel und ein zweiter Fehler in Abhängigkeit einer Bewegungsposition des Spindelstocks berücksichtigt wird.
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Das Dokument
US 2005/0 168 178 A1 offenbart eine Gewindeschneidemaschine mit einer Winkelsynchronisationslernsteuereinheit, wobei Positionsabweichungen gemeinsam mit Korrekturdaten berücksichtigt werden.
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Das Dokument
JP H06-262 483 A offenbart eine numerisch gesteuerte Werkzeugmaschine, bei der ein Rotationswinkel einer Spindel und eine Werkzeugeinschnitttiefe basierend auf berechneten Interpolationspunkten festgelegt werden.
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Die vorliegende Erfindung betrifft die obigen Umstände und hat die Aufgabe, ein Servosteuersystem bereitzustellen, mit dem eine geneigte Oberfläche geschliffen werden kann ohne dass eine Neigungswelle erforderlich wäre.
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Kurzbeschreibung der Erfindung
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Zum Lösen dieser Aufgabe wird gemäß der vorliegenden Erfindung ein Servosteuersystem mit den Merkmalen des Anspruches 1 bereitgestellt. Bevorzugte Ausführungsformen sind ferner in den abhängigen Ansprüchen 2 und 3 definiert.
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Kurzbeschreibung der Figuren
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Die obigen Ziele, Merkmale und Vorteile sowie weitere Ziele, Merkmale und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden noch deutlicher durch die nachfolgende Beschreibung von Ausführungsbeispielen im Einzelnen mit Blick auf die begleitenden Figuren:
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1 ist ein Blockdiagramm eines Servosteuersystems gemäß der Erfindung;
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2 zeigt ein Beispiel einer Anwendung des Steuersystems der Erfindung;
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3 ist ein Flussdiagramm zur Erläuterung des Betriebs des Servosteuersystems nach 1;
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4A zeigt die Beziehung zwischen einer Vorschubposition einer Vorschubwelle und einer Position einer Schwingwelle gemäß der Erfindung;
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4B zeigt über der Zeit eine Geschwindigkeit während der Bewegung von einem Punkt P zu einem Punkt Q gemäß 4A;
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5 ist ein Blockdiagramm einer ersten Wiederholungssteuereinheit gemäß 1;
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6 ist ein Blockdiagramm einer zweiten Wiederholungssteuereinheit gemäß 1;
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7 ist ein Flussdiagramm einer Wiederholungssteuerung;
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8 zeigt ein anderes Anwendungsbeispiel eines Servosteuersystems nach der Erfindung;
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9 zeigt ein Werkstück und einen Schleifstein gemäß herkömmlicher Technik;
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10A zeigt den Zusammenhang zwischen einer Vorschubposition einer Vorschubwelle und einer Position einer Schwingwelle gemäß dem Stand der Technik; und
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10B zeigt über der Zeit eine Geschwindigkeit bei der Bewegung von einem Punkt P zu einem Punkt Q nach 10A.
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Beschreibung von Ausführungsbeispielen im Einzelnen
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Nachfolgend werden Ausführungsbeispiele der Erfindung mit Bezug auf die Figuren beschrieben. In den Figuren sind gleiche oder ähnliche Objekte mit den gleichen oder ähnlichen Bezugszeichen versehen. Zur Erleichterung des Verständnisses sind Abmessungen in den Figuren passend geändert.
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1 zeigt ein Blockdiagramm eines Servosteuersystems nach der Erfindung. Das Servosteuersystem 10 hat eine numerische Steuerung 20, einen ersten Servomotor 80a für eine Schwingwelle in X-Richtung, eine erste Servomotorsteuereinheit 40a, die eingerichtet ist, den ersten Servomotor 80a zu steuern, einen zweiten Servomotor 80b für eine Schwingwelle in Y-Richtung, und eine zweite Servomotorsteuereinheit 40b, die eingerichtet ist, den zweiten Servomotor 80b zu steuern.
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Wie in 1 gezeigt, berechnet die numerische Steuerung 20 Positionsbefehle Pc1 und Pc2, um entsprechende Befehle an die erste Servomotorsteuereinheit 40a und die zweite Servomotorsteuereinheit 40b abzugeben. Der erste Servomotor 80a und der zweite Servomotor 80b haben jeweils Positionsdetektoren 82a bzw. 82b, die eingerichtet sind, Rotationspositionen der jeweiligen Motoren zu detektieren.
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Entsprechend 1 hat die numerische Steuerung 20 eine Bezugswinkelberechnungseinheit 21, die eingerichtet ist, einen Bezugswinkel zu berechnen auf Basis eines Befehls bezüglich der Winkelgeschwindigkeit und eines Befehls bezüglich der Zyklusverteilung, welche sich aus den Prozessbedingungen ergeben, und eine Schwingbefehlsberechnungseinheit 22, die eingerichtet ist, einen zyklischen Schwingbefehl zu berechnen auf Basis der Prozessbedingungen und des Bezugswinkels. Die numerische Steuerung 20 hat weiterhin eine Multiplikationseinheit 23, die eingerichtet ist, den Schwingbefehl mit einem Verhältnis zu multiplizieren entsprechend einem Kippwinkel β eines Werkstückes W, um so einen „Schwingbefehl nach Multiplikation” zu berechnen.
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2 zeigt ein Anwendungsbeispiel für das Servosteuersystem der Erfindung. Wie 2 zeigt, wird das Servosteuersystem 10 zur Steuerung einer Werkzeugmaschine oder einer industriellen Maschine zur Bearbeitung einer geneigten Oberfläche eines fixierten Werkstückes W mittels eines rotierenden Schleifsteines G eingesetzt. Ein Kippwinkel zwischen der geneigten Oberfläche des Werkstückes W und einer horizontalen Ebene wird in 2 als Winkel β bezeichnet (B).
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In 2 wird der Schleifstein G der Werkzeugmaschine in X-Richtung relativ zum Werkstück W mittels des ersten Servomotors 80a geschwungen und weiterhin wird der Schleifstein G mittels des zweiten Servomotors 80b relativ zum Werkstück W in Y-Richtung geschwungen, die senkrecht steht zur X-Richtung. Dies ermöglicht ein Schleifen der geneigten Oberfläche des Werkstückes W. Wird der Schleifstein G in Z-Richtung vorgeschoben, welche senkrecht steht zur X-Richtung und zur Y-Richtung, kann die gesamte geneigte Fläche geschliffen werden. Angemerkt sei, dass auch das Werkstück W in Bezug auf einen fixierten Schleifstein G schwingbar ist, um die geneigte Oberfläche des Werkstückes W zu schleifen.
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3 ist ein Flussdiagramm zur Darstellung des Betriebs des Servosteuersystems nach 1. Nachfolgend wird der Betrieb des Servosteuersystems gemäß der Erfindung mit Bezug auf die 1 und 3 erläutert. Gemäß 3 gewinnt zunächst in Schritt S1 die Bezugswinkelberechnungseinheit 21 eine Winkelbefehlsgeschwindigkeit ω und einen Befehlsverteilungszyklus T aus den Prozessbedingungen bezüglich des Werkstückes W. Eine Bedienungsperson kann auch die Winkelbefehlsgeschwindigkeit ω und den Befehlsverteilungszyklus T über eine Eingabeeinrichtung (nicht gezeigt), wie ein Tastatur, eingeben. In Schritt S2 berechnet die Bezugswinkelberechnungseinheit 21 eine bestimmte Zeit t = nT (n ist eine natürliche Zahl) und einen Bezugswinkel θ = ωt aus der Winkelgeschwindigkeit ω für jeden Befehlsverteilungszyklus.
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Sodann berechnet in Schritt S3 die Schwingbefehlsberechnungseinheit 22 einen Schwingbefehl auf Basis der Prozessbedingungen und des Bezugswinkels (Referenzwinkels). Bei dem mit der Schwingbefehlsberechnungseinheit 22 berechneten Schwingbefehl handelt es sich beispielsweise um einen Schwingbefehl F(t) = A × cos(ωt). Es kann auch ein anderer Schwingbefehl eingesetzt werden, solange eine Sinuswelle zugrunde liegt. Der Koeffizient A ist eine Amplitude des Schwingbefehls F(t) und wird auf Basis der Prozessbedingungen besonders gesetzt. Wie 2 zeigt, entspricht der Koeffizient A beispielsweise der Länge des Werkstückes W in X-Richtung.
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Sodann multipliziert in Schritt S4 die Multiplikationseinheit 23 den Schwingbefehl F(t), wie durch die Schwingbefehlsberechnungseinheit 22 berechnet, mit einem Verhältniswert entsprechend dem Kippwinkel der geneigten Oberfläche, beispielsweise tanβ. Dementsprechend wird ein „Schwingbefehl nach Multiplikation” F'(t) = A × tanβ × cos(ωt) berechnet.
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4A ist ein Graph zur Darstellung der Beziehung zwischen einer Vorschubposition einer Vorschubwelle (Z-Richtung) und einer Position einer Schwingwelle gemäß der Erfindung. Die in 4A illustrierte Schwingwelle ist beispielsweise die Schwingwelle in X-Richtung und es versteht sich, dass die Verhältnisse sinngemäß gleich sind wenn die Schwingwelle in Y-Richtung wirkt. Wie 4A zeigt, hat der Schwingbefehl F(t) oder der Schwingbefehl nach Multiplikation F'(t) eine Sinuswellenform und damit wird die Servo-Ansprechempfindlichkeit sogar für Schwingungen mit hoher Geschwindigkeit zu verbessern.
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4B zeigt über der Zeit die Geschwindigkeit während der Bewegung vom Punkt P zu Punkt Q gemäß 4A. Die Erfindung verwendet den Schwingbefehl F(t) oder den Schwingbefehl nach Multiplikation F'(t), jeweils mit Verlauf entsprechend einer Sinuswelle. Dementsprechend ändert sich gemäß 4B die Bewegungsgeschwindigkeit während der Bewegung von Punkt P zu Punkt Q relativ glatt (ruckfrei). Dadurch wird das Drehmoment beim Beschleunigen/Abbremsen reduziert. Deshalb wird erfindungsgemäß das Auftreten von Unterschwung bzw. Überschwung an den Umkehrpunkten der Schwingungen verhindert.
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Sodann liefert in Schritt S5 die numerische Steuerung 20 auf Basis des Schwingbefehls F(t) den Positionsbefehl Pc1 und den Bezugswinkel θ = ωt an die erste Servomotorsteuereinheit 40a über eine erste Zufuhreinheit 24 für jeden Befehlsverteilungszyklus T. Ähnlich liefert in Schritt S6 die numerische Steuerung 20 auf Basis des Schwingbefehls nach Multiplikation F'(t) den Positionsbefehl Pc2 und den Bezugswinkel ω über eine zweite Zufuhreinheit 25 an die zweite Servomotorsteuereinheit 40B für jeden Befehlsverteilungszyklus T. Auf diese Weise können die erste Servomotorsteuereinheit 40a und die zweite Servomotorsteuereinheit 40b eine Winkelsynchronisationssteuerung ausführen durch Zugrundelegung eines gemeinsamen Bezugswinkels θ = ωt.
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Es sei angemerkt, dass in den Schritten S5 und S6 der Schwingbefehl F(t) und der Schwingbefehl nach Multiplikation F'(t) direkt der ersten Servomotorsteuereinheit 40a bzw. der zweiten Servomotorsteuereinheit 40b zugeführt werden können. In diesem Fall berechnet die erste Servomotorsteuereinheit 40a bzw. die zweite Servomotorsteuereinheit 40b den Positionsbefehl Pc1 bzw. Pc2 aus dem Schwingbefehl F(t) und dem Schwingbefehl nach Multiplikation F'(t) für jeden Befehlsverteilungszyklus.
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Sodann detektiert in den Schritten S7 und S8 der erste Positionsdetektor 82a eine Position einer Ausgangswelle des ersten Servomotors 80a. Wie 1 zeigt, wird die Positionsinformation als Positions-Rückkopplung Pf1 zur ersten Servomotorsteuereinheit 40a rückgekoppelt. Ein Rechner 41a in der ersten Servomotorsteuereinheit 40a subtrahiert den ersten Positionsrückkopplungswert Pf1 des ersten Servomotors 80a, wie von ersten Positionsdetektor 82a detektiert, vom ersten Positionsbefehlswert Pc1, um so einen ersten Positionsfehler ε1 zu gewinnen.
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Sodann detektiert in den Schritten S9 und S10 der zweite Positionsdetektor 82b die Position einer Ausgangswelle des zweiten Servomotors 80b. Diese Positionsinformation wird als Positionsrückkoppelsignal Pf2 in die zweite Servomotorsteuereinheit 40b rückgeführt. Ein Rechner 21b in der zweiten Servomotorsteuereinheit 40b subtrahiert den zweiten Positionsrückkoppelungswert Pf2 des zweiten Servomotors 80b, wie durch den zweiten Positionsdetektor 82b detektiert, vom zweiten Positionsbefehlswert Pc2, um so einen zweiten Positionsfehler ε2 zu gewinnen. Die Schritte S7 bis S10 werden für jeden Arbeitszyklus ausgeführt.
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Sodann führt eine erste Wiederholungssteuereinheit 70a in der ersten Servomotorsteuereinheit 40a in Schritt S11 eine Wiederholungssteuerung aus auf Basis des Bezugswinkels ωt, des Schwingbefehls F(t), und des ersten Positionsfehlers ε1. Ähnlich führt in Schritt S12 eine zweite Wiederholungssteuereinheit 70b in der zweiten Servomotorsteuereinheit 40b eine Wiederholungssteuerung aus auf Basis des Bezugswinkels ωt, des Schwingbefehls nach Multiplikation F'(t), und des zweiten Positionsfehlers ε2. Die erste Wiederholungssteuereinheit 70a und die zweite Wiederholungssteuereinheit 70b sind bezüglich des Winkels zueinander synchronisiert.
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5 illustriert als Blockdiagramm die erste Wiederholungssteuereinheit gemäß 1. Wie 5 zeigt, hat die erste Wiederholungssteuereinheit 70a eine erste Zeit-in-Winkel-Konversionseinheit 42a, einen ersten Addierer 43a, ein erstes Bandbegrenzungsfilter 44a, einen ersten Verzögerungsspeicher 45a, eine erste Winkel-in-Zeit-Konversionseinheit 46a, und ein erstes Phasenvorlauffilter 47a.
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6 ist ein Blockdiagramm der zweiten Wiederholungssteuereinheit nach 1. Wie 6 zeigt, hat die zweite Wiederholungsteuereinheit 70b eine zweite Zeit-in-Winkel-Konversionseinheit 42b, einen zweiten Addierer 43b, ein zweites Bandbegrenzungsfilter 44b, einen zweiten Verzögerungsspeicher 45b, eine zweite Winkel-in-Zeit-Konversionseinheit 46b, und ein zweites Phasenvorlauffilter 47b.
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7 erläutert als Flussdiagramm die Wiederholungssteuerung. In 7 gezeigte Inhalte gelten sowohl für die erste Wiederholsteuereinheit 70a als auch die zweite Wiederholsteuereinheit 70b. Nachfolgend wird nur die erste Wiederholsteuereinheit 70a mit Blick auf die 4 bis 7 näher beschrieben, jedoch versteht sich, dass dieser Inhalt auch analog für die zweite Wiederholsteuereinheit 70b gilt.
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Zunächst konvertiert in Schritt S21 gemäß 7 die erste Zeit-in-Winkel-Konversionseinheit 42a unter Verwendung des ersten Positionsfehlers ε1 für jeden Arbeitszyklus und des Referenzwinkels θ(= ωt) den Positionsfehler für jeden vorgegebenen Winkel in einen ersten Positionsfehler ε1. Der Addierer 43a addiert den ersten Positionsfehler ε1 bei jedem der vorgegebenen Winkel θ'(m) (m = 1, 2, 3, ..., mmax), wie durch die erste Zeit-in-Winkel-Konversionseinheit 42a gewonnen, und einen Korrekturbetrag an entsprechenden vorgegebenen Winkeln θ'(m) vor einem Musterzyklus, der im ersten Verzögerungsspeicher 45a abgespeichert ist.
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Sodann führt in Schritt S22 das erste Bandbegrenzungsfilter 44a eine Filterung durch bezüglich des Ausgangs des Addierers 43a, um einen Korrekturbetrag zu gewinnen. Anschließend wird in Schritt S23 der Korrekturbetrag bezüglich jedes vorgegebenen Winkels θ'(m) an den ersten Verzögerungsspeicher 45 gegeben, welcher den Korrekturbetrag für 360° (ein Zyklus) der Bezugswinkel abspeichert und der Korrekturbetrag wird im ersten Verzögerungsspeicher 45 abgespeichert.
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Sodann liest in Schritt S24 die erste Winkel-in-Zeit-Konversionseinheit 46a einen Korrekturbetrag entsprechend dem Bezugswinkel θ(= ωt) aus jeweiligen vorgegebenen Winkeln θ'(m) im ersten Verzögerungsspeicher 45a aus und konvertiert den ausgelesenen Korrekturbetrag in einen Korrekturbetrag bezogen auf die Zeit, ausgehend von einem Korrekturbetrag bezogen auf den Winkel. Der durch die erste Winkel-in-Zeit-Konversionseinheit 46a in einen zeitbezogenen Korrekturbetrag konvertierte Korrekturwert wird bezüglich einer Phasenverzögerung durch das erste Phasenvorlauffilter 47a kompensiert und an den Rechner 48a abgegeben (Schritt S25). In Schritt S26 addiert der Rechner 48a den Korrekturbetrag von der ersten Wiederholsteuereinheit 70a zum ersten Positionsfehler ε1.
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Die erste Zeit-in-Winkel-Konversionseinheit 42a und die erste Winkel-in-Zeit-Konversionseinheit 46a sollen näher beschrieben werden. Die erste Zeit-in-Winkel-Konversionseinheit 42a konvertiert den für jeden Arbeitszyklus (für jede Position, Geschwindigkeitsrückkopplungszyklus) gewonnenen ersten Positionsfehler ε1 in einen ersten Positionsfehler in dem Bezugswinkel θ'(m).
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Der erste Verzögerungsspeicher 45a kann den Korrekturbetrag für eine vorgegebene Winkelposition θ'(m) abspeichern, und zwar für jeden vorgegebenen Winkel, wo ein Musterzyklus des Betriebs beim wiederholten Prozess unterteilt worden ist. Angenommen, ein Musterzyklus sei 2π, und die Teilungsbreite beträgt d, dann hat der erste Verzögerungsspeicher 45a zumindest (2π/d) Speichereinheiten. Wenn (2π/D) = q, speichert der erste Verzögerungsspeicher 45a Korrekturwerte in jeweiligen Winkeln θ'(m) von θ(0) = 2π bis zum Winkel θ(q – 1) = 2π – d, entsprechend dem Teilungsmuster.
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Die erste Winkel-in-Zeit-Konversionseinheit 46a gewinnt für jeden Arbeitszyklus einen Korrekturwert δ(n) durch Ausführung einer Interpolation bezüglich der Korrekturwerte in den Referenzwinkeln θ'(m) vor und nach dem Bezugswinkel auf Basis des Bezugswinkels θ(n), der im Arbeitszyklus gewonnen wurde. Der Korrekturwert δ(n) betrifft die Zeitabtastung, ist also zeitbasiert.
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In Schritt S27 gemäß 7 wird der Servomotor mit dem korrigierten Fehlerwert gesteuert.
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Insbesondere wird gemäß 1 der Korrekturwert von der ersten Wiederholungssteuereinheit 70a im Rechner 48a zum ersten Positionsfehler ε1 hinzuaddiert, wodurch der erste Positionsfehler ε1 korrigiert wird. Sodann wird der korrigierte erste Positionsfehler ε1' mit einer Positionsverstärkung Kp (49) multipliziert, um einen Geschwindigkeitsbefehl Vc1 zu gewinnen und das sogenannte Steuerverfahren mit Positionsrückkoppelung wird durchgeführt.
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In ähnlicher Weise wird der Korrekturbetrag von der zweiten Wiederholungssteuereinheit 70b im Rechner 48b zum zweiten Positionsfehler ε2 hinzuaddiert und so der zweite Positionsfehler ε2 korrigiert. Sodann wird der korrigierte zweite Positionsfehler ε2' mit einer Positionsverstärkung Kp (49) multipliziert um einen Geschwindigkeitsbefehl Vc2 zu gewinnen und es wird das sogenannte Steuerverfahren mit Positionsrückkoppelung ausgeführt.
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Sodann wird die Geschwindigkeitssteuerung mit Rückkoppelung durch eine Geschwindigkeitssteuerung (nicht gezeigt) auf Basis der Geschwindigkeitsbefehle Vc1 und Vc2 ausgeführt, um einen Strombefehl zu gewinnen. Die Stromsteuerung mit Rückkoppelung wird durch eine Stromsteuerung (nicht gezeigt) auf Basis des Strombefehls und einer Stromrückkoppelung von einem Stromdetektor (nicht gezeigt) ausgeführt. Eine entsprechende Antriebssteuerung über einen Stromverstärker (nicht gezeigt) erfolgt bezüglich sowohl das ersten Servomotors 80a als auch des zweiten Servomotors 80b.
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Auf diese Weise wird erfindungsgemäß der Schwingbefehl F(t) bei der Schwingwelle in X-Richtung eingesetzt und der Schwingbefehl nach Multiplikation F'(t), der durch Multiplikation mit einem Verhältnis entsprechend dem Kippwinkel β der geneigten Oberfläche gewonnen wird, wird für die Schwingwelle in Y-Richtung eingesetzt. Der Schwingbefehl F(t) und der „Schwingbefehl nach Multiplikation” F'(t) verwenden den gemeinsamen Bezugswinkel ωt und deshalb werden der Schleifstein G bzw. das Werkstück W synchron geschwungen. Mit der Erfindung wird ein erster Positionsfehler ε1 und ein zweiter Positionsfehler ε2 auf Basis der Winkelinformation des Schwingbefehls F(t) und des „Schwingbefehls nach Multiplikation” F'(t) korrigiert und der Schleifstein bzw. das Werkstück werden wiederholt in der X-Richtung und der Y-Richtung auf Basis des korrigierten ersten Positionsfehlers ε1 und des korrigierten zweiten Positionsfehlers ε2 gesteuert.
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Auf diese Weise kann nach der Erfindung die geneigte Oberfläche geschliffen werden ohne dass eine Kippwelle erforderlich wäre. Deshalb kann das Servosteuersystem 10 nach der Erfindung bei einer gegebenen Werkzeugmaschine oder industriellen Maschine mit zwei Schwingwellen, die zueinander senkrecht stehen, eingesetzt werden ohne dass Erfordernis einer gekippten Welle.
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Gemäß 2 wird das Servosteuersystem der Erfindung eingesetzt zum Schleifen einer ebenen geneigten Fläche. Wie aber 8 beispielhaft zeigt, kann das Servosteuersystem 10 gemäß der Erfindung auch eingesetzt werden zum Schleifen einer konischen Oberfläche S eines konischen oder kegelstumpfförmigen Werkstückes W1.
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In diesem Falle wird das konische oder kegelstumpfförmige Werkstück W1 um seine Zentralachse O gedreht und der Schleifstein G wird in axialer Richtung (X-Richtung) und in radialer Richtung (Y-Richtung) des Werkstückes W1 geschwungen. Auch diese Variante liegt im Umfang der vorliegenden Erfindung.
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Wirkung der Erfindung
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Gemäß einer ersten Merkmalskombination wird ein Schwingbefehl einer ersten Schwingwelle mit einem Verhältnis multipliziert entsprechend dem Kippwinkel einer geneigten Oberfläche und die erste Schwingwelle und die zweite Schwingwelle werden zueinander synchronisiert auf Basis eines gemeinsamen Bezugswinkels. Der Positionsfehler wird korrigiert auf Basis von Winkelinformationen bezüglich des Schwingbefehls und die Steuerung wird wiederholt ausgeführt auf Basis des korrigierten Positionsfehlers. Damit kann die geneigte Oberfläche geschliffen werden ohne das Erfordernis einer Kippwelle.
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Gemäß einer zweiten Merkmalskombination ermöglicht die Erzeugung des Korrekturwertes in Abhängigkeit vom Winkel eine entsprechende Änderung der Winkelgeschwindigkeit.
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Gemäß einer dritten Merkmalskombination reduziert die sinuswellenartige Form des Schwingbefehls das Drehmoment an den Beschleunigungspunkten/Abbremspunkten. Deshalb wird auch bei Hochgeschwindigkeitsbetrieb entlang der Schwingwelle die Ansprechgeschwindigkeit der Servosteuerung verbessert. Dies wiederum verhindert das Auftreten von Unterschwung bzw. Überschwung an den Umkehrpunkten.
