DE102012100963B4 - Brennkraftmaschine - Google Patents

Abstract

Brennkraftmaschine mit zumindest zwei durch eine Ventilbetätigungseinrichtung (2) mittels einer Nockenwelle über eine Ventilbrücke (4) gemeinsam betätigbaren Auslassventilen (5, 6) pro Zylinder, wobei die Ventilbetätigungseinrichtung (2) im Betätigungsweg zwischen der Nockenwelle und den Auslassventilen (5, 6) eine Ventilspielausgleichseinrichtung (14) aufweist, mit einer auf ein erstes Auslassventil (5) wirkenden Motorbremseinrichtung (13), wobei das erste Auslassventil (5) durch eine erste Schließkraft F1und das zweite Auslassventil (6) durch eine zweite Schließkraft F2in Richtung der Schließposition belastet ist, und wobei auf das erste Auslassventil (5) im Motorbetriebsbereich eine erste Öffnungskraft F3durch die Motorbremseinrichtung (13) und auf beide Auslassventile (5, 6) zumindest eine zweite Öffnungskraft F4durch die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) einwirkt, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) in einem Ventilhebel (3) angeordnet ist und einen Druckraum (14b) aufweist, der über eine Druckleitung (15) und ein Rückschlagventil (16) mit hydraulischem Druck beaufschlagbar ist, wobei die erste Schließkraft F1kleiner ist als die zweite Schließkraft F2, so dass gilt:F1<F2,.

Description

• Die Erfindung betrifft eine Brennkraftmaschine mit zumindest zwei durch eine Ventilbetätigungseinrichtung mittels einer Nockenwelle über eine Ventilbrücke gemeinsam betätigbaren Auslassventilen pro Zylinder, wobei die Ventilbetätigungseinrichtung im Betätigungsweg zwischen der Nockenwelle und den Auslassventilen eine Ventilspielausgleichseinrichtung aufweist, mit einer auf ein erstes Auslassventil wirkenden Motorbremseinrichtung, wobei das erste Auslassventil durch eine erste Schließkraft und das zweite Auslassventil durch eine zweite Schließkraft in Richtung der Schließposition belastet ist, und wobei auf das erste Auslassventil im Motorbetriebsbereich eine erste Öffnungskraft durch die Motorbremseinrichtung und auf beide Auslassventile zumindest eine zweite Öffnungskraft durch die Ventilspielausgleichseinrichtung einwirkt.
• Aus der EP 2 143 894 A1 und der EP 2 143 896 A1 sind Brennkraftmaschinen mit Motorbremseinrichtungen und Ventilspielausgleichsmechanismen bekannt. Dabei ist jeweils ein hydraulischer Ventilspielausgleichsmechanismus in einer Ventilbrücke angeordnet. Der Ventilspielausgleichsmechanismus weist dabei einen an einen Druckraum grenzenden Kolben auf, welcher Druckraum über ein Rückschlagventil mit einer konstanten Druck aufweisenden Druckleitung strömungsverbunden ist. Vom Druckraum geht eine Entlastungsleitung aus, welche über ein steuerbares Entlastungsventil in einer Ölaustrittsöffnung mündet. In der Ventilbrücke ist weiters eine hydraulische Ventil-Zusatzsteuereinheit der Motorsteuereinrichtung angeordnet, deren Steuerdruckraum mit dem Druckraum des steuerbaren Entlastungsventils strömungsverbunden ist. Der Steuerdruckraum steht über einen Ölkanal mit einer Steuerdruckleitung in einem Gegenhalter in Strömungsverbindung, wobei ein Gegenhalter über einen Anschlagkolben die Ventilbrücke an einer den Auslassventilen abgewandten Seite kontaktiert. Durch die zahlreichen in der Ventilbrücke angeordneten hydraulischen Kolben und Druckleitungen ist ein hoher Bearbeitungs- und Fertigungsaufwand der Ventilbrücke erforderlich, wobei die Ventilbrücke strukturell geschwächt wird und somit entsprechend massiv ausgelegt werden muss.
• Aus der DE 103 49 641 A1 ist eine ähnliche Motorbremseinrichtung für eine Brennkraftmaschine ohne hydraulischen Ventilspielausgleich bekannt, bei das Ventilspiel mechanisch durch einen durch eine Mutter gekonterten Schraubenbolzen am Ventilhebel einstellbar ist, welcher über eine an seinem freien Ende kugelgelenkig angelenkte Stützkalotte auf eine Ventilbrücke einwirkt. Die Motorbremse funktioniert so, dass im Bremsbetrieb eine Klappe im Auslasstrakt geschlossen wird, wodurch im Auslasskanal Druckpulsationen erzeugt werden, die wiederum alleine durch den Gasdruck, der am Ventilteller anliegt die Auslassventile zum Öffnen („Springen“) bringen. Springen die Auslassventile, so schiebt sich ein öldruck-beaufschlagter Kolben in der Ventilbrücke nach unten und verhindert, dass ein Auslassventil mit Hilfe eines darüber angeordneten Gegenhalters wieder komplett schließt. Es wird somit offen gehalten. Das passiert eben genau in der Phase, in der der Kolben normalerweise seinen Kompressionshub vollzieht. Durch das Ausschieben der komprimierten Luft durch das teilweise geöffnete Ventil wird die Bremsenergie vernichtet. Wenn der Auslassnocken danach die Brücke betätigt, kommt es zu einer Druckentlastung des Ölkolbens. Für die Funktion der Motorbremse ist es bei einer Brennkraftmaschine ohne hydraulischem Ventilspielausgleich egal, ob nur eines der Auslassventile oder beide Auslassventile der Ventilbrücke springen.
• Bei den in den genannten Druckschriften beschriebenen Motorbremseinrichtungen handelt es sich jeweils um eine Mischform aus einer Motorstaubremse und einer Dekompressionsbremse, die insbesondere auch als EVB (= exhaust valve brake) bezeichnet wird. Die hydraulische Ventil-Zusatzsteuereinheit ist dabei einseitig in eine zwei Auslassventile zugleich betätigende Ventilbrücke des Verbindungsmechanismus eingebaut. Die Speisung der hydraulischen Ventil-Zusatzsteuereinheit mit Öl erfolgt mittels des ohnehin vorhandenen Ölkreises der jeweiligen Brennkraftmaschine. Bei dieser Art von Motorbremseinrichtungen erfordert die Verwendung von hydraulischen Ventilspielausgleichseinrichtungen zusätzliche Maßnahmen, um ein unkontrolliertes Aufpumpen der Ventilspielausgleichseinrichtung während des Motorbremsbetriebes zu vermeiden, was zu schweren Motorschäden führen könnte. Bei der EP 2 143 894 A1 und der EP 2 143 896 A1 erfolgt dies dadurch, dass der Druckraum der hydraulischen Ventilspielausgleichseinrichtung über ein steuerbares Entlastungsventil während des Motorbremsbetriebes druckentlastet wird. Die aus dem Stand der Technik bekannte Anordnung mit zahlreichen Ölbohrungen und Hydraulikkolben in der Ventilbrücke hat den Nachteil, dass die Ventilbrücke strukturell geschwächt wird und diese somit größer dimensioniert werden muss.
• Aufgabe der Erfindung ist es, auf einfache und platzsparende Weise sowohl eine Motorbremse, als auch einen automatischen Ventilspielausgleich zu realisieren.
• Erfindungsgemäß wird dies dadurch erreicht, dass die Ventilspielausgleichseinrichtung in einem Ventilhebel angeordnet ist und einen Druckraum aufweist, der über eine Druckleitung und ein Rückschlagventil mit hydraulischem Druck beaufschlagbar ist, wobei die erste Schließkraft F₁ kleiner ist als die zweite Schließkraft F₂, so dass gilt: $${\text{F}}_1<{\text{F}}_2.$$

  
• Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Summe aus erster und zweiter Schließkraft F₁+F₂ größer ist als die Summe aus erste und zweiter Öffnungskraft F₃+F₄, so dass gilt: $${\text{F}}_1+{\text{F}}_2>{\text{F}}_3+{\text{F}}_4.$$

  

  Durch Erfüllen der genannten Bedingungen wird erreicht, dass die Ventilbrücke während des Motorbremsbetriebes ihre Lage nicht verändert, so dass ein selbsttätiges Nachstellen der Ventilspielausgleichseinrichtung verhindert wird.
• Weiters kann im Motorbremsbetrieb ein zusätzlicher Hub der Ventilspielausgleichseinrichtung vermieden werden, wenn das auf den Kraftangriffspunkt der zweiten Schließkraft F₂ bezogene Moment der ersten Schließkraft F₁ größer ist als die Summe der Momente der ersten Öffnungskraft F₃ und der zweiten Öffnungskraft F₄, so dass gilt: $${\text{F}}_1>{\text{F}}_3+{\text{F}}_4*{\text{L}}_1/\text{L},$$

  

  wobei L₁ der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels und des zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke, und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke ist.
• Vorzugsweise ist dabei vorgesehen, dass - bezogen auf den Kraftangriffspunkt der ersten Schließkraft F₁ - das Moment aus der zweiten Schließkraft F₂ größer ist als das Moment aus der zweiten Öffnungskraft F₄, so dass gilt: $${\text{F}}_2>{\text{F}}_4*\left(\text{L}-{\text{L}}_{\text{1}}\right)/\text{L},$$

  

  wobei L₁ der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels des zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke, und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke ist.
• Unter Berücksichtigung der Abgaskräfte setzt sich die erste Schließkraft F₁ aus einer Federkraft F_1F zumindest einer ersten Auslassventilfeder und einer Abgasstaukraft F_1p zufolge des Abgasstaudruckes im Auslasskanal während des Motorbremsbetriebes zusammen, so dass gilt: $${\text{F}}_1={\text{F}}_{1\text{F}}+{\text{F}}_{1\text{p}}.$$

  

  Analog dazu wird die zweite Schließkraft F₂ durch eine Federkraft F_2F zumindest einer zweiten Auslassventilfeder und einer Abgasstaukraft F_2p zufolge des Abgasstaudruckes im Auslasskanal während des Motorbremsbetriebes gebildet, so dass gilt: $${\text{F}}_2={\text{F}}_{2\text{F}}+{\text{F}}_{2\text{p}}.$$

  
• Bei den Schließkräften F₁, F₂ handelt es sich um die in Schließrichtung positiv definierten Kräfte der Auslassventile auf die Ventilbrücke.
• Die erste Öffnungskraft F₃ setzt sich üblicherweise aus einer Federkraft F_3F und einer hydraulischen Kraft F_3p der Motorbremseinrichtung zusammen, so dass gilt: $${\text{F}}_3={\text{F}}_{3\text{F}}+{\text{F}}_{3\text{p}}.$$

  
• Die zweite Öffnungskraft F₄ kann durch eine Federkraft F_4F und eine hydraulische Kraft F_4p der Ventilspielausgleichseinrichtung gebildet sein, so dass gilt: $${\text{F}}_4={\text{F}}_{4\text{F}}+{\text{F}}_{4\text{p}}.$$

  
• In einer fertigungstechnisch einfachen Ausführungsvariante der Erfindung ist vorgesehen, dass die Auslassventile baugleich ausgebildet sind. Die genannten Bedingungen können unter anderem durch unterschiedlich ausgelegte Auslassventilfedern erreicht werden, wobei vorzugsweise unterschiedlich ausgelegte Auslassventilfedern durch unterschiedliche Farben oder unterschiedliche Passformen voneinander unterscheidbar ausgebildet sind. Alternativ dazu können aber auch unterschiedliche Auslassventile eingesetzt werden, wobei sich unterschiedliche auf die Ventilbrücke wirkende erste und zweite Schließkräfte unter anderem durch unterschiedlich große Auslassöffnungen und Auslassventilteller ergeben. Wenn die Auslassöffnung und der Ventilteller des ersten Auslassventils kleiner dimensioniert ist, als die Auslassöffnung bzw. der Ventilteller des zweiten Auslassventils, ist es auch denkbar, die beiden Auslassventilfedern baugleich auszuführen.
• Vorteilhafterweise ist die Ventilspielausgleichseinrichtung im vorzugsweise durch einen Kipphebel gebildeten Ventilhebel im Bereich der Ventilbrücke oder im Bereich der Nockenwelle angeordnet. Die Motorbremseinrichtung kann im Bereich des Schaftes des ersten Auslassventils in die Ventilbrücke integriert sein. Strukturelle Schwächungen der Ventilbrücke können damit weitgehend vermieden werden.
• Um ungewünschte Kippeffekte einer führungslos ausgebildeten Ventilbrücke zu vermeiden bzw. Biegemomente auf den Führungsstift der Ventilbrücke zu verringern, ist es vorteilhaft, wenn der Abstand L₁ zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels und des zweiten Auslassventils an der Ventilbrücke kleiner ist als der Abstand L-L₁ zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels und des ersten Auslassventils an der Ventilbrücke, so dass gilt: $${\text{L}}_1<\text{L}-{\text{L}}_1.$$

  
• Die Erfindung wird im Folgenden anhand der Figuren näher erläutert. Es zeigen:
• 1 einen Zylinderkopf einer erfindungsgemäßen Brennkraftmaschine in einem Längsschnitt;
• 2 das Detail II einer Ventilbetätigungseinrichtung 1; und
• 3 schematisch die auf die Ventilbrücke wirkenden Kräfte.
• Ein Zylinderkopf 1 weist eine Ventilbetätigungseinrichtung 2 mit einem Ventilhebel 3 auf, welcher durch eine nicht weiter dargestellte Nockenwelle betätigt wird. Der Ventilhebel 3 wirkt über eine Ventilbrücke 4 auf zwei Auslassventile 5, 6 pro Zylinder ein, welche Auslassöffnungen 7, 8 von Auslasskanälen 9, 10 steuern. Auf das erste Auslassventil 5 wirkt eine erste Auslassventilfeder 11 und auf das zweite Auslassventil 6 eine zweite Auslassventilfeder 12 in Schließrichtung ein. Die auf die Ventilbrücke 4 effektiv wirkende erste Schließkraft des ersten Auslassventils 5 ist mit F₁ und die zweite Schließkraft des zweiten Auslassventils 6 mit F₂ bezeichnet. Die erste Schließkraft F₁ setzt sich aus der Federkraft F_1F der ersten Auslassventilfeder 11 und einer Abgasstaukraft F_1p zufolge des Abgasstaudruckes im ersten Auslasskanal 9 während des Motorbremsbetriebes zusammen. Analog dazu wird die zweite Schließkraft F₂ durch die Federkraft F_2F der zweiten Auslassventilfeder 12 und einer Abgasstaukraft F_2p zufolge des Abgasstaudruckes im zweiten Auslasskanal 10 während des Motorbremsbetriebes gebildet.
• Im Bereich des Ventilschaftes 5a des ersten Auslassventils 5 ist in der Ventilbrücke 4 eine hydraulische Motorbremseinrichtung 13 angeordnet. Auf das erste Auslassventil 5 wirkt die Motorbremseinrichtung 13 eine erste Öffnungskraft F₃ aus, wobei die Öffnungskraft F₃ sich aus einer Federkraft F3F der Feder 13a der Motorbremseinrichtung 13 und einer Druckkraft F3p zufolge des hydraulischen Druckes der Motorbremseinrichtung 13 zusammensetzt.
• Im Ventilhebel 3 ist eine Ventilspielausgleichseinrichtung 14 angeordnet, deren Druckraum 14b über eine Druckleitung 15 und ein Rückschlagventil 16 mit hydraulischem Druck beaufschlagt wird. Die auf die Ventilbrücke 4 wirkende zweite Öffnungskraft F₄ setzt sich aus der Federkraft F4F der Feder 14a und der Druckkraft F4p der Ventilspielausgleichseinrichtung 14 zusammen.
• Die auf die Ventilbrücke 4 wirkenden Kräfte sind in 3 schematisch dargestellt.
• Die Auslassventile 5, 6 sind bevorzugt baugleich ausgeführt.
• Die Ventilfedern 11, 12 und/ oder die Querschnitte A₁ bzw. A₂ der Auslassöffnungen 7 bzw. 8 sind so aufeinander abgestimmt, dass sich die Ventilspielausgleichseinrichtung 14 während des Motorbremsbetriebes nicht aufpumpen kann, um Funktionsstörungen und Motorschäden zu vermeiden. Die Bedingungen für die Schließkräfte F₁, F₂ lauten: $${\text{F}}_1<{\text{F}}_2$$

  

  $${\text{F}}_1+{\text{F}}_2>{\text{F}}_3+{\text{F}}_4$$

  

  $${\text{F}}_1>{\text{F}}_3+{\text{F}}_4*{\text{L}}_1/\text{L}$$

  

  $${\text{F}}_2>{\text{F}}_4*\left(\text{L}-{\text{L}}_1\right)/\text{L}$$

  

  mit $${\text{F}}_1={\text{F}}_{1\text{F}}-{\text{F}}_{1\text{p}}$$

  

  $${\text{F}}_2={\text{F}}_{2\text{F}}-{\text{F}}_{2\text{p}}$$

  

  $${\text{F}}_3={\text{F}}_{3\text{F}}+{\text{F}}_{3\text{p}}$$

  

  $${\text{F}}_4={\text{F}}_{4\text{F}}+{\text{F}}_{\text{4p}}$$

  

  
  wobei mit L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten Auslassventils 5 und des zweiten Auslassventils 6 an der Ventilbrücke 4 und mit L₁ der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten zwischen dem Ventilhebel 3 an der Ventilbrücke 4 und dem zweiten Auslassventil 6 an der Ventilbrücke 4 bezeichnet ist.
• Die Abgasstaukräfte F_1p bzw. F_2p ergeben sich aus $${\text{F}}_{1\text{p}}={\text{p}}_{\text{a}}*{\text{A}}_1\text{ bzw}.$$

  

  $${\text{F}}_{\text{2p}}={\text{p}}_{\text{a}}*{\text{A}}_2,$$

  

  mit dem Abgasgegendruck p_A in den Auslasskanälen 9, 10 und dem Auslassöffnungsquerschnitt A₁ bzw. A₂ der Auslassöffnungen 7 bzw. 8.
• Mit Bezugszeichen 17 ist ein Führungsstift für die Ventilbrücke 4 bezeichnet. Um ein Kippen der Ventilbrücke 4 bei einer ungeführten Ventilbrücke 4 bzw. ein Biegemoment auf den Führungsstift 17 bei einer geführten Ventilbrücke zu vermeiden, ist der Kraftangriffspunkt 18 des Ventilhebels 3 an der Ventilbrücke 4 aus einer mittigen Position in Richtung des zweiten Auslassventils 6 verschoben, so dass gilt: $${\text{L}}_1<\left(\text{L}-{\text{L}}_1\right).$$

  
• Die Bedingung (12) gilt auch für führungslose Ventilbrücken.
• Durch Erfüllen der genannten Bedingungen wird erreicht, dass die Ventilbrücke 4 während des Motorbremsbetriebes ihre Lage nicht verändert, so dass ein selbsttätiges Nachstellen des Ventilspielausgleichseinrichtung 14 zuverlässig verhindert wird.

Claims (17)

1. Brennkraftmaschine mit zumindest zwei durch eine Ventilbetätigungseinrichtung (2) mittels einer Nockenwelle über eine Ventilbrücke (4) gemeinsam betätigbaren Auslassventilen (5, 6) pro Zylinder, wobei die Ventilbetätigungseinrichtung (2) im Betätigungsweg zwischen der Nockenwelle und den Auslassventilen (5, 6) eine Ventilspielausgleichseinrichtung (14) aufweist, mit einer auf ein erstes Auslassventil (5) wirkenden Motorbremseinrichtung (13), wobei das erste Auslassventil (5) durch eine erste Schließkraft F₁ und das zweite Auslassventil (6) durch eine zweite Schließkraft F₂ in Richtung der Schließposition belastet ist, und wobei auf das erste Auslassventil (5) im Motorbetriebsbereich eine erste Öffnungskraft F₃ durch die Motorbremseinrichtung (13) und auf beide Auslassventile (5, 6) zumindest eine zweite Öffnungskraft F₄ durch die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) einwirkt, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) in einem Ventilhebel (3) angeordnet ist und einen Druckraum (14b) aufweist, der über eine Druckleitung (15) und ein Rückschlagventil (16) mit hydraulischem Druck beaufschlagbar ist, wobei die erste Schließkraft F₁ kleiner ist als die zweite Schließkraft F₂, so dass gilt: $${\text{F}}_1<{\text{F}}_2\mathrm{,.}$$

   
2. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Summe aus erster und zweiter Schließkraft F₁+F₂ größer ist als die Summe aus erster und zweiter Öffnungskraft F₃+F₄, so dass gilt: $${\text{F}}_1+{\text{F}}_2>{\text{F}}_3+{\text{F}}_4.$$

   
3. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das auf den Kraftangriffspunkt der zweiten Schließkraft F₂ bezogene Moment der ersten Schließkraft F₁ größer ist als die Summe der Momente der ersten Öffnungskraft F₃ und der zweiten Öffnungskraft F₄, so dass gilt: $${\text{F}}_1>{\text{F}}_3+{\text{F}}_4*{\text{F}}_1/\text{L},$$

   

   wobei L₁ der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten eines Ventilhebels (3) und des zweiten Auslassventils (6) an der Ventilbrücke (4), und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils (5, 6) an der Ventilbrücke (4) ist.
4. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass - bezogen auf den Kraftangriffspunkt der ersten Schließkraft F₁ - das Moment aus der zweiten Schließkraft F₂ größer ist als das Moment aus der zweiten Öffnungskraft F₄, so dass gilt: $${\text{F}}_2>{\text{F}}_4*\left(\text{L}-{\text{L}}_1\right)/\text{L},$$

   

   wobei L₁ der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels (3) und des zweiten Auslassventils (6) an der Ventilbrücke (4), und L der Abstand zwischen den Kraftangriffspunkten des ersten und zweiten Auslassventils (5, 6) an der Ventilbrücke (4) ist.
5. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Schließkraft F₁ durch eine Federkraft F_1F zumindest einer ersten Auslassventilfeder (11) und einer Abgasstaukraft F_1p zufolge des Abgasstaudruckes im ersten Auslasskanal (9) während des Motorbremsbetriebes gebildet ist, so dass gilt: $${\text{F}}_1={\text{F}}_{1\text{F}}-{\text{F}}_{1\text{p}}.$$

   
6. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Schließkraft F₂ durch eine Federkraft F_2F zumindest einer zweiten Auslassventilfeder (12) und einer Abgasstaukraft F_2p zufolge des Abgasstaudruckes im zweiten Auslasskanal (10) während des Motorbremsbetriebes gebildet ist, so dass gilt: $${\text{F}}_2={\text{F}}_{\text{2F}}-{\text{F}}_{\text{2p}}.$$

   
7. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Öffnungskraft F₃ durch eine Federkraft F_3F und eine hydraulische Kraft F_3p gebildet ist, so dass gilt: $${\text{F}}_3={\text{F}}_{\text{3F}}+{\text{F}}_{\text{3p}}.$$

   
8. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Öffnungskraft F₄ durch eine Federkraft F_4F und eine hydraulische Kraft F_4p gebildet ist, so dass gilt: $${\text{F}}_4={\text{F}}_{\text{4F}}+{\text{F}}_{\text{4p}}.$$

   
9. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Auslassventile (5, 6) baugleich ausgebildet sind.
10. Brennkraftmaschine nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Auslassventilfedern (11, 12) unterschiedlich ausgelegt sind, wobei vorzugsweise unterschiedlich ausgelegte Auslassventilfedern durch unterschiedliche Farben oder unterschiedliche Passformen voneinander unterscheidbar ausgebildet sind.
11. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Auslassventilfedern (11, 12) baugleich ausgebildet sind.
12. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass der die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) aufweisende Ventilhebel (3) als Kipphebel ausgebildet ist.
13. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) im Ventilhebel (3) auf der Seite der Nockenwelle angeordnet ist.
14. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilspielausgleichseinrichtung (14) im Ventilhebel (3) auf der Seite der Ventilbrücke (4) angeordnet ist.
15. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Motorbremseinrichtung (13) in der Ventilbrücke (4) im Bereich des Ventilschaftes des ersten Auslassventils (5) angeordnet ist.
16. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand L₁ zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels (3) und des zweiten Auslassventils (6) an der Ventilbrücke (4) kleiner ist als der Abstand L-L₁ zwischen den Kraftangriffspunkten des Ventilhebels (3) und des ersten Auslassventils (5) an der Ventilbrücke (4), so dass gilt: $${\text{L}}_1<\text{L}-{\text{L}}_1.$$

    
17. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventilbrücke (4) führungslos ausgebildet ist.