DE102011104154A1 - Front axle for motor vehicle i.e. small and agile electric car, has piston rod whose free end has rectangular cylinder displaceable by liquid flowing through damper such that pivotal axis of wheel does not change its spatial alignment - Google Patents
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft eine Einzelradaufhängung für Räder von Kraftfahrzeugen an einer dafür vorgesehenen Achskonstruktion nach den im Patentanspruch 1 genannten Merkmalen.The invention relates to an independent suspension for wheels of motor vehicles on a designated axle construction according to the features mentioned in
Bei üblichen Einzelradaufhängungen sind die Räder mit ihren Befestigungsvorrichtungen über Lenker mit dem Fahrzeugaufbau beweglich verbunden. In weitaus den meisten Fällen beschreiben die Befestigungspunkte relativ zum Aufbau kreisförmige Bewegungsbahnen. Die zur Schwenkbewegung der Räder bei Achsen mit Achsschenkellenkung notwendigen Gelenke- das sind wenigstens oberes und unteres Traggelenk bewegen sich damit gleichfalls auf unterschiedlichen Bahnen und beeinflussen entscheidend die Radstellungswerte beim Ein- und Ausfedern des Rades wie Sturz, Spur, Spreizung und Nachlauf. Selbst wenn die Veränderung der Radstellung – z. B. die Vergrößerung des negativen Sturzes beim Einfedern- vom Konstrukteur erwünscht ist, wird dies immer durch entsprechende Nachteile – so z. B. Veränderung der Spurweite und damit Eintreten von unerwünschten Lenkbewegungen und eines erhöhten Reifenverschleißes erkauft.In conventional independent suspensions, the wheels are movably connected with their fastening devices via handlebars with the vehicle body. In most cases, the attachment points describe circular trajectories relative to the structure. The joints necessary for the pivotal movement of the wheels on axles with axle steering are at least upper and lower ball joints, thus also moving on different tracks and decisively influencing the wheel position values during rebound and rebound of the wheel such as camber, lane, spread and caster. Even if the change in the wheel position - z. B. the increase of the negative camber during compression of the designer is desired, this is always by corresponding disadvantages - such. B. change the track and thus the occurrence of unwanted steering movements and increased tire wear bought.
Ziel einer Achskonstruktion ist damit immer eine möglichst geringe Veränderung der den Spurwinkel und die Radstellung beeinflussenden Einstellungswerte. Die hier beschriebene Erfindung ermöglicht eine Achskonstruktion, bei der die Radstellung beim Ein- und Ausfedern des Rades völlig unbeeinflusst ist – die Radstellungswerte verändern sich nicht.The aim of an axle design is therefore always the smallest possible change in the attitude angle and the wheel position influencing adjustment values. The invention described here allows an axle construction in which the wheel position during compression and rebound of the wheel is completely unaffected - the Radstellungswerte do not change.
Dies wird erreicht, indem das obere Traggelenk mit einem Lagerkopf verbunden ist, der über ein senkrecht (relativ zur Fahrbahn) stehendes Achsrohr geführt wird und damit eine geradlinige Bewegung vollzieht. Das untere Traggelenk wird mit Hilfe eines speziell konstruierten Lenkers ebenfalls geradlinig und parallel zum oberen Traggelenk geführt. Relativ zur Fahrbahn können sich somit die Radstellungswerte nicht verändern – Sturz, Spreizung, Lenkrollradius, Nachlauf, Spurweite und Radstand bleiben beim Ein- und Ausfedern der Räder unverändert (vgl.
Stand der Technik:State of the art:
Eine linear geführte Radaufhängung liegt bei der
In der
In der
Klassische Teleskopführungen als spezielle Hülsenführungen werden in Feder- oder Dämpferbeinen wie im Mc.Pherson-Federbein verwendet. Hierbei wird allerdings das obere Traggelenk als Endpunkt der Kolbenstange des Schwingungsdämpfers an der Karosserie fixiert und bewegt sich nicht mit der Hubbewegung, sondern schwenkt nur mit geringen Winkeln um den Befestigungspunkt. Das untere Traggelenk sitzt am Gehäuse des Schwingungsdämpfers, welches als Radträger fungiert. Es wird meist über einen Querlenker mit der Karosserie verbunden. Das untere Traggelenk beschreibt somit einen Kreisbogen und insoweit ist das Federbein kein rein lineares Führungssystem. Aber auch bei linearer Führung des unteren Traggelenkes, würde sich beim Ein- und Ausfedern des Rades die Symmetrieachse der zylindrischen Hülse bzw. die Schwenkachse des Systems in ihrer Neigung zur Senkrechten verändern.Classic telescopic guides as special sleeve guides are used in spring or damper legs as in the Mc.Pherson strut. Here, however, the upper ball joint is fixed as the end point of the piston rod of the vibration damper on the body and does not move with the lifting movement, but pivots only at low angles to the attachment point. The lower ball joint sits on the housing of the vibration damper, which acts as a wheel carrier. It is usually connected via a wishbone to the body. The lower ball joint thus describes a circular arc and so far the strut is not a purely linear guide system. But even with linear guidance of the lower support joint, would The rebound and rebound of the wheel change the axis of symmetry of the cylindrical sleeve or the pivot axis of the system in their inclination to the vertical.
Begründung des technischen Fortschritts:Reason for technical progress:
Moderne Fahrzeuge besitzen heute oft Mehrlenker-Fahrwerke, um der steigenden Anforderungen an Fahrkomfort, Fahrverhalten und Sicherheit gerecht zu werden. Die beweglichen Teile sitzen an sog. Fahrschemeln, welche von der Karosserie getrennte Achskonstruktionen darstellen und mit der Karosserie über elastische, Schwingungen dämpfende Lager verbunden sind.Modern vehicles today often have multi-link undercarriages to meet the increasing demands on ride comfort, handling and safety. The moving parts are seated on so-called subframes, which are axle structures separate from the body and connected to the body via elastic, vibration-damping bearings.
Die große Anzahl von beweglichen Bauteilen wie Kugelgelenken bewirkt zwar eine nur geringe oder sogar konstruktiv gewünschte Änderung der Radstellungswerte, jedoch hat dies den Nachteil hoher Kosten.Although the large number of movable components such as ball joints causes only a small or even constructive desired change in Radstellungswerte, but this has the disadvantage of high costs.
Gefordert wird deshalb eine einfache, preisgünstige Konstruktion, welche die genannten Anforderungen ebenso gut oder sogar besser erfüllt, aber weitaus preiswerter herzustellen ist.Required therefore is a simple, inexpensive construction, which meets the requirements just as well or even better, but is much cheaper to produce.
Bei Verwendung einer geringeren Anzahl von beweglichen Teilen werden sich i. a. auch der Verschleiß und die Wartungskosten verringern. Auch hierbei hätte eine einfachere Konstruktion Vorteile.When using a smaller number of moving parts i. a. also reduce wear and maintenance costs. Again, a simpler construction would have advantages.
Ein Problem bei den in der Praxis vorherrschenden Mc.Pherson Federbeinen ist die große Bauhöhe und die Stabilisierung der Karosserie im Bereich des oberen Traggelenks. Dies führt zur Ausbildung von sog. Domen und zur Verwendung von Domstreben bei hoher Beanspruchung. Hier wäre es vorteilhafter, wenn die Achskonstruktion die Kräfte aufnehmen und ableiten könnte, die sonst direkt auf die Karosserie im Bereich der Dome wirken.A problem with the prevailing in practice Mc.Pherson struts is the large height and the stabilization of the body in the area of the upper support joint. This leads to the formation of so-called domes and the use of strut bars under high stress. Here it would be more advantageous if the axle construction could absorb and divert the forces that would otherwise act directly on the bodywork in the area of the dome.
Um die Radstellungsschwankungen möglichst gering zu halten, dürfen bei herkömmlichen Radaufhängungen die Traggelenke – insbesondere das untere – nur Kreisbögen mit möglichst großen Radien (– nach oben und unten um die horizontale Nulllage –) schlagen.In order to keep the Radstellungsschwankungen as low as possible, in conventional suspension, the support joints - especially the lower - only circular arcs with the largest possible radii (- up and down to the horizontal zero position - beat).
Dies bedingt karosserieseitige Lagerpunkte bei Querlenkern, die sich wenigstens in der Mitte des Fahrzeugs oder sogar näher am gegenüber liegenden Rad befinden. Die
Das größte Problem bei Verwendung herkömmlicher Querlenker ergibt sich jedoch für das Lenksystem. Üblicherweise bewegen sich nämlich oberes und unteres Traggelenk auf Kreisbögen mit unterschiedlichen Radien. Folglich ergibt sich für die äußeren Spurstangengelenke die Notwendigkeit, dass sie sich bei der Hubbewegung des Rades so mitbewegen, dass dadurch die Spurwinkel der Räder nicht oder nur geringfügig verändert werden. Das bedingt die Verwendung von langen Spurstangen, so dass auch die Spurstangenköpfe Kreisbögen mit großen Radien schlagen. Hier folgen wiederum Nachteile hinsichtlich des zur Verfügung stehenden Bewegungsraumes für die Spurstangen und Einschränkungen hinsichtlich der Konstruktion von exakt lenkenden Systemen.However, the biggest problem with using conventional wishbones arises for the steering system. Usually, upper and lower ball joints move on circular arcs with different radii. Consequently, the result for the outer tie rod joints is the necessity that they move along during the lifting movement of the wheel so that the toe angles of the wheels are not or only slightly changed. This requires the use of long tie rods, so that also the tie rod ends circular arcs with large radii beat. This is followed by disadvantages in terms of the available space for movement for the tie rods and restrictions on the design of exactly steering systems.
Diese Probleme werden erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass alle beweglichen Teile der Radaufhängung sich innerhalb des Radkastens, bzw. im Höhenbereich der Radschüssel befinden. Ebenso ist der gesamte Bewegungsmechanismus im Achskörper bzw. innerhalb des Schwenklinienbereichs der Räder untergebracht, d. h. der dafür zur Verfügung zu stellende Bewegungsraum kann auf den Raum innerhalb des Radkastens beschränkt werden. Lenksystem und Schwenksystem der Räder wirken funktionell separat, aber zusammen doch so, dass eine exakte Lenkkonstruktion möglich wird. Das radseitige Schwenksystem ermöglicht die Verwendung kurzer Spurstangen – etwa 140 mm bis 160 mm lang –, ohne dass eine nachteilige Beeinflussung der Lenkung erfolgt.These problems are inventively solved in that all moving parts of the suspension are located within the wheel well, or in the height range of the wheel. Likewise, the entire movement mechanism is housed in the axle body or within the Schwenklinienbereichs the wheels, d. H. the movement space available for this purpose can be limited to the space inside the wheel house. The steering system and the swivel system of the wheels function functionally separately, but together in such a way that an exact steering construction is possible. The wheel-side swivel system allows the use of short tie rods - about 140 mm to 160 mm long - without adversely affecting the steering.
Herkömmliche Lenkungen arbeiten nach dem Prinzip des Lenktrapezes. „Das Lenktrapez ermöglicht die einfache Einstellung eines Spurdifferenzwinkels, liefert aber nur für max. 2 Einschlagwinkel die exakten geometrischen Verhältnisse; für alle anderen Einschlagwinkel kann das Lenktrapez die exakte Geometrie nur annähern.” Diese bei Wikipedia zu findende Aussage zeigt die prinzipielle Schwachstelle herkömmlicher Trapezlenkungen. Diese Schwäche soll mit dem vorgestellten Lenksystem, das bei der erfindungsgemäßen Radaufhängung zum Einsatz kommt, weitgehend beseitigt werden.Conventional steering works on the principle of the steering trapezoid. "The steering trapezoid allows easy adjustment of a track difference angle, but only delivers for max. 2 turning angles the exact geometrical conditions; for all other steering angles, the steering trapeze can only approximate the exact geometry. "This statement found on Wikipedia shows the fundamental weak point of conventional trapezoidal steering systems. This weakness is to be largely eliminated with the presented steering system, which is used in the suspension according to the invention.
Besonders hervorzuheben ist die Tatsache, dass sich dem Konstrukteur durch die Trennung des Schwenksystems vom Lenksystem wenigstens zwei Parameter zusätzlich zur Anpassung der Lenkung an die theoretischen Erfordernisse bieten – nämlich 1. Länge des Schwenkhebels und. 2. Winkelstellung des Schwenkhebels bei der Geradausstellung der Räder. Eine rechnerische Prüfung der Konstruktionsmöglichkeiten ergab, dass hier fast beliebig viele Variationsmöglichkeiten zur Verwirklichung des Ackermann-Prinzips bzw. beliebig viele Abweichungsvarianten bereitstehen. Damit lassen sich Lenksysteme verwirklichen, die z. B. bis zu einem Einschlagwinkel des kurveninneren Rades von 22° beim kurvenäußeren Rad nur Abweichungen von wenigen Winkelminuten vom theoretisch erforderlichen Wert zulassen (vgl. Diagramm 6), jedoch bewirkt das Lenksystem in Zusammenarbeit mit dem Schwenksystem, dass bei stärkeren Lenkeinschlägen das kurvenäußere Rad um mehrere Grad stärker einschlägt als theoretisch notwendig. Somit lassen sich kleinere Wendekreisdurchmesser erreichen, ohne dass es bei den viel häufigeren kleineren Lenkbewegungen zu ungenauen Lenkeinschlägen und damit zu Sicherheitsrisiken oder verstärktem Reifenverschleiß kommt.Particularly noteworthy is the fact that offer the designer by the separation of the pivot system from the steering system at least two parameters in addition to the adaptation of the steering to the theoretical requirements - namely 1. Length of the pivot lever and. 2. Angular position of the pivot lever in the straight-ahead exhibition of the wheels. A mathematical test of Design possibilities showed that almost any number of variations are available for the realization of the Ackermann principle or any number of deviation variants. This steering systems can be realized, the z. B. allow up to a turning angle of the inside wheel of 22 ° on the outside wheel only deviations of a few minutes of the theoretically required value (see diagram 6), but causes the steering system in cooperation with the pivot system that at stronger steering angles the outside wheel to several degrees stronger than theoretically necessary. Thus, smaller turning circle diameter can be achieved without it comes with the much more frequent smaller steering movements to inaccurate steering angles and thus to safety risks or increased tire wear.
Aufbau:Construction:
Das System ist konzipiert für eine über elektrisch betriebene Radnabenmotoren angetriebene gelenkte Achse (Vorderachse) mit Einzelradaufhängung. Jedoch ist auch eine Hinterachskonstruktion bei einfachsten Änderungen möglich (Weglassen der Traggelenke und des Lenksystems).The system is designed for a steered axle (front axle) with independent suspension driven by electrically driven wheel hub motors. However, a Hinterachskonstruktion with the simplest changes possible (omitting the ball joints and the steering system).
Der Achskörper kann Bestandteil der Karosseriestruktur sein oder als Fahrschemel elastisch mit der Karosserie verbunden werden. Auch eine Anwendung zum Bau einer Fahrlafette bei fester Verbindung der Vorder- und Hinterachskörper ist möglich.The axle can be part of the body structure or be connected as a subframe elastic to the body. An application for the construction of a Fahrlafette with fixed connection of the front and Hinterachskörper is possible.
Dieses beruht auf folgendem Zusammenhang:
Führt man das eine Ende eines Stabes der Länge 1 senkrecht und das andere Ende waagrecht, so beschreibt der Stabmittelpunkt einen Kreis mit dem Radius r = 1/2.This is based on the following relationship:
If one leads the end of a rod of
Angewendet auf die vorliegende Radaufhängung meint dies:
Zwingt man das eine Ende PH eines stabförmigen Lenkers der Länge l in eine Horizontalbewegung und den Lenkermittelpunkt auf eine Kreisbahn mit dem Radius r = 1/2, so beschreibt das andere Ende des Lenkers PF eine Vertikalbewegung. Der Kreismittelpunkt P ist dabei der Schnittpunkt der Horizontalen mit der Vertikalen als Bewegungslinien der Lenkerendpunkte. Die Vertikalbewegung wird genutzt für die Ein- und Ausfederbewegung des Rades.Applied to the present suspension means:
If one forces the one end P H of a rod-shaped link of length l in a horizontal movement and the link center on a circular path with the radius r = 1/2, the other end of the link P F describes a vertical movement. The circle center P is the intersection of the horizontal with the vertical as lines of movement of the handlebar end points. The vertical movement is used for the rebound and rebound movement of the wheel.
Die Radaufhängung (vgl.
In das von unten offene Gehäuserohr wird ein Schwingungsdämpfer (
Die beschriebene Anordnung erzwingt eine stabile senkrechte Bewegung des Lagerfußes, der durch die feste Verbindung mit der Kolbenstange des Schwingungsdämpfers immer seine vorgegebene Lage beibehält – also nicht kippt. Dadurch kann das untere Traggelenk LU (
Ermöglicht wird so ein negativer Lenkrollradius, ohne dass die Schwenkachse des Rades stark auf Spreizung gestellt werden muss.This allows a negative steering roller radius, without the pivot axis of the wheel must be set to spread.
Konstruktionsdetails in den Zeichnungen:Construction details in the drawings:
Das Rad kann über das obere Traggelenk (
Diese Horizontalbewegung wird zur Federung z. B. einer Luftfederung (
Nachteilig bei der Trennung der Lenk- und Schwenksysteme ist, dass durch die eingeleiteten Lenkkräfte die Profilwellen auf Torsion beansprucht werden. Dies bedingt relativ große Wellendurchmesser, wenn die Verdrehwinkel klein sein und z. B. 0,1° = 6 Winkelminuten nicht überschreiten sollen. Eine rechnerische Prüfung ergab Durchmesser zwischen 40 mm und 50 mm, je nachdem welches Material gewählt und ob die Welle als Voll- oder Hohlwelle angenommen wurde (die Achslast wurde mit 1000 kg und die Querbeschleunigung mit 10 m/s2 kalkuliert).A disadvantage of the separation of the steering and swivel systems is that the profile waves are subjected to torsion by the introduced steering forces. This requires relatively large shaft diameter, if the twist angle be small and z. B. 0.1 ° = 6 angular minutes should not exceed. An arithmetic test showed diameters between 40 mm and 50 mm, depending on which material was chosen and whether the shaft was assumed to be full or hollow (the axle load was calculated as 1000 kg and the lateral acceleration as 10 m / s 2 ).
Hierin bewegen sich die zwei Profilschienen (
Durch diese Anordnung soll das System ausreichend Stabilität zur Aufnahme von Längs- und Querkräften erfahren.By this arrangement, the system should experience sufficient stability to absorb longitudinal and lateral forces.
Die Einzelheiten E1 und E2 zeigen die vorgeschlagenen Wellen- und Nabenprofile von Achsrohrmantelfläche und Lagerkopf bzw. Profilwelle und Schwenkhebelnabe. In halbkreisförmigen Profilrillen laufen Kugeln, welche in der Bohrung des Lagerkopfes bzw. in der Nabe des Lenkhebels durch kugelschalenartige Ausformungen (Käfige) fixiert sind. Dadurch wird eine verdrehfeste, aber axial leicht verschiebbare Verbindung gewährleistet.The details E1 and E2 show the proposed shaft and hub profiles of Achsrohrmantelfläche and bearing head or profiled shaft and Schwenkhebelnabe. In semicircular tread grooves run balls, which are fixed in the bore of the bearing head or in the hub of the steering lever by spherical shell-like formations (cages). As a result, a rotationally fixed but axially easily displaceable connection is ensured.
Die Kolbenstange (
Die Diagramme 1 bis 8 zeigen jeweils auf der Horizontalachse die Einschlagwinkel des kurveninneren Rades, welches bis zu einem Maximalwert von 45° eingelenkt werden kann. Das kurvenäußere Rad wird entsprechend der Zuordnung auf der Vertikalachse weniger stark eingeschlagen. Das umrahmte Feld zeigt einige zur Rechnung verwendeten Parameter. Eine zeichnerische Erklärung des Lenksystems folgt den Diagrammen (unter Diagramm 8): a ist der Abstand zwischen den waagrechten, durch die Kreismittelpunkte gehenden Linien von Profilhebel und Lenkstockhebel. R ist der Radius/die Länge des Lenkstockhebels und r der Radius/die Länge des Profilhebels. Der Abstand zwischen den senkrechten Linien durch die Kreismittelpunkte ist mit l und die Länge des Verbindungsstabes zwischen Profilhebel und Lenkstockhebel mit L bezeichnet. Die Ausgangsstellung des Profilhebels bei Geradeauslauf zeigt der Winkel φ0.The diagrams 1 to 8 each show on the horizontal axis, the turning angle of the inside wheel, which can be deflected up to a maximum value of 45 °. The outer wheel is less strongly impacted according to the assignment on the vertical axis. The framed box shows some parameters used for the calculation. A graphical explanation of the steering system follows the diagrams (under diagram 8): a is the distance between the horizontal lines of the profile lever and the steering column lever that go through the circle centers. R is the radius / length of the pitman arm and r is the radius / length of the profile lever. The distance between the vertical lines through the circle centers is denoted by l and the length of the connecting rod between the profile lever and the steering column lever with L. The starting position of the profile lever when running straight ahead is shown by the angle φ 0 .
Diagramm 1 zeigt bei φi = 40° (= Einschlagwinkel des kurveninneren Rades) den um 14° geringeren Einschlagwinkel des kurvenäußeren Rades. Die Vertikalachse zeigt also die Winkeldifferenz Δφ = 14° an. Dargestellt ist hier der theoretisch notwendige Wert, der nach dem Ackermannprinzip folgendermaßen berechnet wird: cotφa – cotφi = B/L = const Bei c = 0,884 ist bei einem Winkel φi = 39,93° die errechnete Winkeldifferenz Δφ = 14,24°. In Diagramm 1 überdecken sich Sollkurve und Ist-Kurve; letztere wird durch den Lenkeinschlag bei Wahl verschiedener Hebellängen und Ausgangsstellungen vom System erzeugt. Der Lenkeinschlag weist keine größeren Abweichungen von den Sollwerten auf. Wie der Wertespalte zu entnehmen ist, beläuft sich die maximale Abweichung auf 1,6 Winkelminuten. Diagramm 2 zeigt eine Abweichung der Ist-Kurve nach oben. Ab dem 7. Messpunkt (im Nullbereich sind zwei Punkte) ergeben sich stärkere Abweichungen, d. h. das kurvenäußere Rad wird um 3,7 Winkelminuten weniger stark eingeschlagen als theoretisch notwendig. In der dem Diagramm zugeordneten Wertespalte sind die Abweichungen in Winkelminuten angezeigt. Der siebte Wert ist Messpunkt 7 mit –3,9 Winkelminuten. Die Minuskennzeichnung bedeutet also immer einen zu geringen Lenkeinschlag des kurvenäußeren Rades. Im 11. Messpunkt bei φi = 45° lautet die Soll-Ist-Abweichung S/I = –83,9'. Damit wird das kurvenäußere Rad um fast 1,5° zu wenig eingeschlagen. Diagramm 3 zeigt ab dem 7. Messpunkt eine Abweichung von S/I = 6,0'. Wenn kein Vorzeichen ausgewiesen wird ist dies ein Plus-Wert – d. h. das kurvenäußere Rad wird um 6 Winkelminuten stärker eingeschlagen als theoretisch notwendig. Bei einem Wert φi = 45° ergeben sich Abweichungen von S/I = 180,3', also ein um etwa 3° stärkerer Lenkeinschlag des kurvenäußeren Rades.Diagram 1 shows at φ i = 40 ° (= turning angle of the inside wheel) the 14 ° lower turning angle of the outside wheel. The vertical axis thus indicates the angular difference Δφ = 14 °. The theoretically necessary value is shown here, which is calculated according to the Ackermann principle as follows: cotφ a - cotφ i = B / L = const At c = 0,884 the calculated angular difference Δφ = 14,24 is at an angle φ i = 39,93 ° °. In Diagram 1, the nominal curve and the actual curve overlap; The latter is generated by the steering system when selecting different lever lengths and home positions. The steering angle has no major deviations from the nominal values. As can be seen from the value column, the maximum deviation amounts to 1.6 minutes of arc. Diagram 2 shows a deviation of the actual curve upwards. From the 7th measuring point (in the zero range are two points) results in greater deviations, ie the outside wheel is turned by 3.7 angular minutes less than theoretically necessary. In the value column assigned to the diagram, the deviations are displayed in angular minutes. The seventh value is
Diagramm 4 zeigt einen bauchigen Verlauf der Ist-Kurve. Über den gesamten Lenkbereich schlägt das kurvenäußere Rad stärker als notwendig ein. Nur bei den Anfangs- und Endwerten sind die theoretischen Vorgaben erreicht. Zwischen φi = 35° und φi = 40° verzeichnet das kurvenäußere Rad einen um über 1° zu starken Einschlagwinkel.Diagram 4 shows a bulbous course of the actual curve. Over the entire steering range, the outside wheel hits harder than necessary. Only at the beginning and end values are the theoretical specifications achieved. Between φ i = 35 ° and φ i = 40 °, the outside wheel registers a turning angle which is too strong by more than 1 °.
Diagramm 5 weist ein völlig unexaktes Lenksystem aus. Das kurvenäußere Rad schlägt um maximal 9° stärker ein als theoretisch notwendig. Der Vorteil eines sehr geringen Wendekreises wird durch die Nachteile des unsicheren, ungenauen Lenkens und des erhöhten Reifenverschleißes erkauft. Der S-förmige Kurvenverlauf ist jedoch typisch für die Anpassungsmöglichkeiten an den theoretischen Verlauf. Je nachdem wie das System getrimmt wird, errechnen sich Winkelwerte häufiger im aufsteigenden oder im absteigenden Ast des S-Verlaufs.Diagram 5 shows a completely inexact steering system. The outside wheel hits a maximum of 9 ° stronger than theoretically necessary. The advantage of a very small turning circle is paid for by the disadvantages of unsafe, inaccurate steering and increased tire wear. The S however, a shaped curve is typical of the possibilities of adaptation to the theoretical course. Depending on how the system is trimmed, angle values are calculated more frequently in the ascending or descending branch of the S-curve.
Diagramm 6 weist einen praxisorientierten Verlauf aus. Der Spurkreisdurchmesser D kann um fast 30 cm verringert werden, (wenn die überschlägige Kalkulation D = 2·L/sinφm angewendet wird; Radstand L = 2000 mm) ohne die Exaktheit der Lenkung im Bereich zwischen 0° bis ca. 22° zu beeinträchtigen.Diagram 6 shows a practice-oriented course. The turning circle diameter D can be reduced by almost 30 cm (if the rough calculation D = 2 · L / sinφ m is applied, wheelbase L = 2000 mm) without affecting the steering accuracy in the range between 0 ° and approx ,
Diagramm 7 zeigt einen anfangs zu geringen Lenkeinschlag des kurvenäußeren Rades. Ab ca. φi = 40° schneidet die Ist-Kurve die Sollkurve und es kommt zu einem um fast 1° stärken Lenkeinschlag des kurvenäußeren Rades als theoretisch erforderlich.Diagram 7 shows an initially too small steering angle of the outside wheel. From approx. Φ i = 40 °, the actual curve intersects the setpoint curve, resulting in a steering angle of the outside wheel that is almost 1 ° stronger than theoretically required.
Diagramm 8 weist einen Kurvenverlauf auf, bei dem die Ist-Kurve ab ca. φi = 25° auf zu geringe Lenkeinschläge des kurvenäußeren Rades getrimmt wurde. Das System arbeitet zudem nur mit einem Lenkstockhebel, der mit 417 mm entsprechend lang sein muss. Auch die Verbindungsstange zwischen Lenkstockhebel und Profilhebel wird mit 782 mm doppelt so lang wie bei allen anderen Systemen, die mit zwei Hebeln ausgerüstet sind. Die zeichnerische Darstellung des Systems findet sich unter Diagramm 8.Diagram 8 has a curve in which the actual curve was trimmed from about φ i = 25 ° on too low steering angles of the outside wheel. The system also works only with a pitman arm, which must be correspondingly long with 417 mm. Also, the connecting rod between the steering column lever and profile lever is 782 mm twice as long as with all other systems that are equipped with two levers. The graphic representation of the system can be found in Diagram 8.
BezugszeichenlisteLIST OF REFERENCE NUMBERS
- 11
- Lagerkopfbearing head
- 1.11.1
- obere Traggelenkeupper suspension joints
- 1.21.2
- Lagerung des Schwenkhebels im LagerkopfStorage of the swivel lever in the bearing head
- 22
- LagerfußSupport base
- 2.12.1
- Gelenk zur Aufnahme des Lenkers im LagerfußJoint for receiving the handlebar in the bearing foot
- 2.22.2
- untere Traggelenkelower suspension joints
- 2.32.3
- Bohrung zur Aufnahme der Kolbenstange des Schwingungsdämpfers im LagerfußBore for receiving the piston rod of the vibration damper in the bearing foot
- 33
- Kolbenstange des SchwingungsdämpfersPiston rod of the vibration damper
- 3.13.1
- Schraubenfedercoil spring
- 3.23.2
- Tilgermasseabsorber mass
- 3.33.3
- Schwingungsdämpfer mit GehäusezylinderVibration damper with housing cylinder
- 44
- Lenkerhandlebars
- 4.14.1
- Profilschienenverbindung als im Lenker gelagerter RundstabProfile rail connection as mounted in the handlebar round rod
- 55
- Horizontal-ProfilschieneHorizontal rail
- 66
- Achsrohr, mit Achskörper verschweißter HohlzylinderAxle tube, with hollow body welded hollow cylinder
- 6.16.1
- Schraube zur Befestigung des Achsrohrs mit dem AchskörperScrew for fixing the axle tube to the axle body
- 6.26.2
-
Mutter zu
6.1 Mother too6.1 - 77
- Profilwelleprofile shaft
- 7.17.1
- Lager für die ProfilwelleBearings for the profile shaft
- 88th
- Achskörperaxle body
- 99
- Gehäuse für das LenksystemHousing for the steering system
- 1010
- Kreisbogen-ProfilschieneArc-rail
- 1111
- Radwheel
- 1212
- Bremsscheibebrake disc
- 1313
- Radnabenmotorhub motor
- 1414
- Achswelle mit Innen und AußenflanschAxle shaft with inner and outer flange
- 1515
- Profilhebelprofile lever
- 1616
- Schwenkhebelpivoting lever
- 1717
- Verbindungsstange Lenkstockhebel-ProfilhebelConnecting rod Steering column lever profile lever
- 1818
- Lenkstock/-hebelSteering column / lever
- 1919
- Verbindungsstange zwischen den beiden LenkhebelnConnecting rod between the two steering levers
- 2020
- Spurstangenturnbuckles
- 2121
-
Gelenke der Profilschienen
10 Joints of the profile rails10 - 2222
- Luftfederungair suspension
- 2323
- Radträgerwheel carrier
- 2424
- SpurstangenhebelKnuckle arm
- 2525
- Lenkgetriebesteering gear
- 2626
- DämpferbeingehäuseShock absorber strut housing
- 2727
- flexible Druckleitungflexible pressure line
- 2828
- Kolbenstange des Schwingungsdämpfers mit dem Hydraulikzylindergehäuse der VerschiebeeinrichtungPiston rod of the vibration damper with the hydraulic cylinder housing of the displacement device
- 2929
- Kolben und Kolbenstange der VerschiebeeinrichtungPiston and piston rod of the displacement device
- 3030
- Federfeather
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG QUOTES INCLUDE IN THE DESCRIPTION
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Zitierte PatentliteraturCited patent literature
- DD 000000273807 A5 [0005] DD 000000273807 A5 [0005]
- DE 1065328 [0006] DE 1065328 [0006]
- DE 3743203 C2 [0006] DE 3743203 C2 [0006]
- DE 202010001058 U1 [0006] DE 202010001058 U1 [0006]
- EP 0631927 A1 [0006] EP 0631927 A1 [0006]
- EP 1790105 A2 [0007] EP 1790105 A2 [0007]
- DE 60119217 T2 [0015] DE 60119217 T2 [0015]
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Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1065328B (en) | 1957-02-02 | 1959-09-10 | Ver Westdeutsche Waggonfab | Forklift |
DD273807A5 (en) | 1986-04-29 | 1989-11-29 | �����@���@�K@�K@�Kk�� | sUSPENSION |
DE3743203C2 (en) | 1987-12-19 | 1990-10-11 | Kessler & Co Gmbh, 7083 Abtsgmuend, De | |
EP0631927A1 (en) | 1992-01-23 | 1995-01-04 | Donald C. Richards | Three wheeled vehicle having steerable wheel suspension |
DE60119217T2 (en) | 2000-05-18 | 2007-02-22 | Volvo Personvagnar Ab | Suspension for a vehicle |
DE102005038625A1 (en) * | 2005-08-16 | 2007-04-19 | Sigmund Geggerle | Single wheel suspension for vehicles comprises rectangular telescopic longitudinal and transversal connecting rods which spring in and out using a pin fixed to the part of the connecting rods on the wheel side |
EP1790105A1 (en) | 2004-09-17 | 2007-05-30 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Wireless transmission system and wireless transmission method and wireless station for use therein |
DE202010001058U1 (en) | 2010-01-18 | 2010-03-25 | Greiner Gmbh | bogie |
-
2011
- 2011-06-14 DE DE102011104154A patent/DE102011104154A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1065328B (en) | 1957-02-02 | 1959-09-10 | Ver Westdeutsche Waggonfab | Forklift |
DD273807A5 (en) | 1986-04-29 | 1989-11-29 | �����@���@�K@�K@�Kk�� | sUSPENSION |
DE3743203C2 (en) | 1987-12-19 | 1990-10-11 | Kessler & Co Gmbh, 7083 Abtsgmuend, De | |
EP0631927A1 (en) | 1992-01-23 | 1995-01-04 | Donald C. Richards | Three wheeled vehicle having steerable wheel suspension |
DE60119217T2 (en) | 2000-05-18 | 2007-02-22 | Volvo Personvagnar Ab | Suspension for a vehicle |
EP1790105A1 (en) | 2004-09-17 | 2007-05-30 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Wireless transmission system and wireless transmission method and wireless station for use therein |
DE102005038625A1 (en) * | 2005-08-16 | 2007-04-19 | Sigmund Geggerle | Single wheel suspension for vehicles comprises rectangular telescopic longitudinal and transversal connecting rods which spring in and out using a pin fixed to the part of the connecting rods on the wheel side |
DE202010001058U1 (en) | 2010-01-18 | 2010-03-25 | Greiner Gmbh | bogie |
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