DE102011078320B4

DE102011078320B4 - Kältegerät mit Verdunstungsschale und Hilfseinrichtung zur Verdunstungsförderung

Info

Publication number: DE102011078320B4
Application number: DE102011078320.2A
Authority: DE
Inventors: Adolf Feinauer; Hans Ihle
Original assignee: BSH Hausgeraete GmbH
Current assignee: BSH Hausgeraete GmbH
Priority date: 2011-06-29
Filing date: 2011-06-29
Publication date: 2021-04-01
Anticipated expiration: 2031-06-30
Also published as: DE102011078320A1

Abstract

Kältegerät, insbesondere Haushaltskältegerät, mit wenigstens einer durch eine Tür (2) verschließbaren Lagerkammer (3), einer Verdunstungsschale (9) zum Verdunsten von aus der Lagerkammer (3) abgeleitetem Tauwasser und einer Hilfseinrichtung (10, 12), die durch eine Steuereinheit (13) zuschaltbar ist, um die Verdunstungsrate in der Verdunstungsschale (9) zu erhöhen, wobei die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, einen für die Menge des in der Verdunstungsschale (9) enthaltenen Tauwassers repräsentativen Wert und einen für die in der Luft der Lagerkammer (3) enthaltene Feuchtigkeitsmenge repräsentativen Wert abzuschätzen und eine Entscheidung über das Zuschalten der Hilfseinrichtung (10, 12) anhand beider abgeschätzten Werte zu treffen, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, den für die gegenwärtige Tauwassermenge in der Verdunstungsschale (9) repräsentativen Wert anhand von in der Vergangenheit abgeschätzter für die Feuchtigkeitsmengen der Luft der Lagerkammer (3) repräsentativer Werte zu berechnen (S42; S85; S97).

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Kältegerät, insbesondere ein Haushaltskältegerät wie etwa einen Kühl- oder Gefrierschrank, mit einer Verdunstungsschale zum Verdunsten von aus einer Lagerkammer des Geräts abgeleitetem Tauwasser, und einer Hilfseinrichtung, die zuschaltbar ist, um bei Bedarf die Verdunstung des Tauwassers in der Verdunstungsschale zu fördern.
Bei jedem Öffnen einer Tür des Kältegeräts gelangt mit der Umgebungsluft auch Feuchtigkeit in die Lagerkammer eines Kältegeräts und schlägt sich dort im Laufe der Zeit an der kältesten Stelle nieder, das heißt je nach Bauart des Kältegeräts zum Beispiel unmittelbar an einem Verdampfer oder an einer durch den Verdampfer gekühlten Wand der Lagerkammer. Von dort muss die Feuchtigkeit beseitigt werden, damit sie nicht den Wärmeaustausch zwischen der Lagerkammer und dem Verdampfer und damit den Wirkungsgrad des Kältegeräts beeinträchtigt und/oder damit von dieser kältesten Stelle abfließendes Wasser nicht das Kühlgut durchnässt. Es ist daher üblicherweise unterhalb dieser kältesten Stelle eine Auffangrinne oder -schale vorgesehen, in der sich das Tauwasser sammeln kann und von wo aus es durch einen Durchgang in der wärmeisolierenden Wand des Kältegeräts zu einer Verdunstungsschale geleitet wird. Die Verdunstungsschale ist jenseits der wärmeisolierenden Wand angeordnet, um aus ihr verdunstende Feuchtigkeit frei an die Umgebung abgeben zu können. Um die Verdunstung in der Schale zu fördern, ist sie herkömmlicherweise in einem Maschinenraum des Kältegeräts auf einem Verdichter montiert, um durch dessen Abwärme beheizt zu werden.
Verbesserungen der Isolation und der Kälteerzeugung führen bei modernen Kältegeräten dazu, dass das Verhältnis von anfallendem Tauwasser zur am Verdichter verfügbaren Abwärme immer ungünstiger wird. Wenn jedoch das Tauwasser schneller anfällt, als es in der Verdunstungsschale verdunsten kann, dann läuft diese über, und das auslaufende Wasser kann zu Schäden am Gerät und an dessen Umgebung führen.
Die US 2008 / 0 250 799 A1 sieht vor, eine elektrische Heizeinrichtung an der Verdunstungsschale anzubringen. Da der Betrieb einer solchen Heizeinrichtung, insbesondere, wenn er nicht bedarfsorientiert gesteuert erfolgt, die Gesamtenergieeffizienz des Kältegeräts beeinträchtigt und Effizienzgewinne durch verbesserte Isolation oder verbesserte Kälteerzeugung weitgehend wieder zunichte macht, sollte die Heizeinrichtung, um nicht unnötig Energie zu verbrauchen, nur dann betrieben werden, wenn die Abwärme des Verdichters tatsächlich nicht ausreicht, um ein Überlaufen der Verdunstungsschale zu verhindern. Die US 2008 / 0 250 799 A1 sieht daher vor, zu diesem Zweck einen Füllstandssensor an der Verdunstungsschale anzubringen und die Heizeinrichtung immer dann zu betreiben, wenn dieser die Überschreitung eines kritischen Wasserspiegels anzeigt.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist daher, ein Kältegerät zu schaffen, bei dem mit einfachen, preiswerten Mitteln und geringem Energieaufwand ein Überlaufen der Verdunstungsschale verhindert werden kann.
Unter einem Kältegerät wird insbesondere ein Haushaltskältegerät verstanden, also ein Kältegerät das zur Haushaltsführung in Haushalten oder eventuell auch im Gastronomiebereich eingesetzt wird, und insbesondere dazu dient Lebensmittel und/oder Getränke in haushaltsüblichen Mengen bei bestimmten Temperaturen zu lagern, wie beispielsweise ein Kühlschrank, ein Gefrierschrank, eine Kühlgefrierkombination, eine Gefriertruhe oder ein Weinlagerschrank.
Die Aufgabe wird gelöst, indem bei einem Kältegerät, insbesondere einem Haushaltskältegerät, mit wenigstens einer durch eine Tür verschließbaren Lagerkammer, einer Verdunstungsschale zum Verdunsten von aus der Lagerkammer abgeleitetem Tauwasser und einer Hilfseinrichtung, die durch eine Steuereinheit zuschaltbar ist, um die Verdunstungsrate in der Verdunstungsschale zu erhöhen, die Steuereinheit eingerichtet ist, einen für die Menge des in der Verdunstungsschale enthaltenen Tauwassers repräsentativen Wert und einen für die in der Luft der Lagerkammer enthaltene Feuchtigkeitsmenge repräsentativen Wert abzuschätzen und eine Entscheidung über das Zuschalten der Hilfseinrichtung anhand beider abgeschätzten Werte zu treffen. Die in der Luft der Lagerkammer enthaltene Feuchtigkeitsmenge ist ein Maß dafür, wie viel Wasser in naher Zukunft der Verdunstungsschale zufließen kann. Wenn diese Menge an Wasser nicht groß genug ist, um die Verdunstungsschale zum Überlaufen zu bringen, dann kann die Hilfseinrichtung gefahrlos ausgeschaltet bleiben, auch wenn der aktuelle Wasserspiegel in der Verdunstungsschale nah an deren Oberkante liegt.
Der Verdunstungsschale kann ein Füllstandssensor zugeordnet sein, um die enthaltene Tauwassermenge jederzeit beurteilen zu können.
Die Kosten eines solchen Füllstandssensors und die mit seinem möglichen Versagen verbundenen Risiken können vermieden werden, wenn die Steuereinheit eingerichtet ist, die gegenwärtige Tauwassermenge in der Verdunstungsschale anhand von in der Vergangenheit abgeschätzter für die Feuchtigkeitsmengen der Luft der Lagerkammer repräsentativer Werte zu berechnen. Eine solche Berechnung ist mit geringem Aufwand möglich, da die Schätzungen letzterer repräsentativer Werte ohnehin durchgeführt werden müssen.
Um ein Auseinanderdriften des tatsächlichen Wasserstands in der Verdunstungsschale und des dafür repräsentativen Werts im Laufe des Betriebs des Kältegeräts zu vermeiden, kann die Tauwassermenge in der Verdunstungsschale nach Betrieb der Hilfseinrichtung gleich Null oder einem anderen willkürlich festlegbaren festen Wert angenommen werden. Die Dauer des Betriebs der Hilfseinrichtung sollte dann zweckmäßigerweise lang genug sein, um die Verdunstungsschale vollständig oder bis auf einen Wasserspiegel, bei dem die Hilfseinrichtung ihre Wirksamkeit verliert, zu leeren.
Bei der Berechnung der gegenwärtigen Tauwassermenge sollte die Steuereinheit zweckmäßigerweise eine in der Vergangenheit abgeschätzte Feuchtigkeitsmenge mit einem von der Temperatur der Lagerkammer abhängigen Faktor gewichten. So kann der Tatsache Rechnung getragen werden, dass die Luft der Lagerkammer beim Abkühlen am Verdampfer nicht sämtliche Feuchtigkeit verliert, sondern soviel Feuchtigkeit wie erforderlich, um den von der Temperatur der Lagerkammer abhängigen Sättigungsdampfdruck zu erreichen.
Um die in der Luft der Lagerkammer enthaltene Feuchtigkeitsmenge genau beurteilen zu können, kann der Lagerkammer ein Luftfeuchtigkeitssensor zugeordnet sein. Manche bekannten Kältegeräte verwenden einen solchen Luftfeuchtigkeitssensor, um ein gesteuertes Entfeuchten der Luft auf einen auf das in der Lagerkammer oder einem Teil davon enthaltene Kühlgut abgestimmten Zielwert zu ermöglichen. Ein solcher Luftfeuchtigkeitssensor kann ohne Mehrkosten auch im Rahmen der vorliegenden Erfindung genutzt werden.
Eine einfachere und kostengünstigere Lösung ist jedoch, die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer indirekt über mit ihr zusammenhängende Größen, insbesondere solche, die mit in den meisten herkömmlichen Kältegeräten ohnehin vorhandene Hilfsmittel erfassbar sind, abzuschätzen. Ein Ansatz hierfür ist z.B., einen üblicherweise in der Lagerkammer vorhandenen Temperatursensor zu nutzen, indem die Steuereinheit die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer anhand des zeitlichen Verlaufs der von dem Temperatursensor erfassten Temperatur abschätzt.
Die Berücksichtigung des zeitlichen Verlaufs der Temperatur kann insbesondere darin bestehen, dass die Steuereinheit eine Abweichung der zeitlichen Ableitung der Temperatur von einem Bezugswert ermittelt. Eine gegenüber dem Bezugswert verlangsamte Temperaturänderung kann darauf hinweisen, dass eine starke Kondenswasserbildung die Abkühlung der Lagerkammer bzw. eines sie kühlenden Verdampfers verzögert, wohingegen eine schnellere Änderung auf geringe oder keine Kondenswasserbildung hinweist.
Ein anderer Ansatz ist, die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer anhand der Differenz zwischen einer von dem Temperatursensor gemessenen und einer erwarteten Temperatur abzuschätzen. Eine solche Differenz kann zustande kommen, indem eine Abkühlung der Lagerkammer bzw. eines sie kühlenden Verdampfers durch Kondenswasserbildung in einem von der Luftfeuchtigkeit abhängigen Maß verzögert wird.
Da der Einfluss der Kondenswasserbildung auf die Temperatur unmittelbar am Ort der Kondensation am stärksten ist, sind die oben beschriebenen Ansätze besonders gut mit einem am Verdampfer angebrachten Temperatursensor realisierbar.
Die in der Luft der Lagerkammer enthaltene Feuchtigkeitsmenge kann auch anhand der Umgebungstemperatur oder einer mit der Umgebungstemperatur verknüpften Größe abgeschätzt werden. Dieser Ansatz basiert auf der Tatsache, dass die relative Luftfeuchtigkeit in Wohnräumen nur wenig fluktuiert, der absolute Feuchtigkeitsgehalt aber stark von der Temperatur abhängt, so dass, wenn die Temperatur der Umgebungsluft bekannt ist, ihr absoluter Feuchtigkeitsgehalt unter Annahme eines konstanten Werts der relativen Luftfeuchtigkeit mit guter Genauigkeit abgeschätzt werden kann, und dass das Eindringen solcher Umgebungsluft in die Lagerkammer eine wesentliche Quelle für die in der Luft der Lagerkammer enthaltene Feuchtigkeit ist.
Um die Umgebungstemperatur zu messen, kann ein Temperatursensor am Kältegerät geeignet platziert werden. Die Umgebungstemperatur kann aber auch indirekt ermittelt werden, etwa anhand der Dauer einer Betriebsphase oder einer Stillstandsphase eines Verdichters mit bekannter Leistung, oder wenn die Leistung des Verdichters einstellbar ist, anhand der zum Konstanthalten der Temperatur der Lagerkammer erforderlichen Verdichterleistung.
Die Steuereinheit kann mit einem Sensor zum Erfassen der Stellung der Tür verbunden sein. Da bei jedem Türöffnen die Luft in der Lagerkammer wenigstens teilweise durch warme Luft ausgetauscht wird, kann die Erfassung eines Türöffnens direkt genutzt werden, um daraus auf eine Änderung der in der Luft der Lagerkammer enthaltenen Feuchtigkeitsmenge zu schließen. Denkbar ist aber auch, die Erfassung des Türöffnens bei der Auswertung des zeitlichen Verlaufs der von dem Temperatursensor der Lagerkammer erfassten Temperatur bzw. der Abweichung dieser Temperatur von einem erwarteten Wert zu berücksichtigen.
Wenn die mittlere Betriebstemperatur des Verdampfers so niedrig ist, dass sich Luftfeuchtigkeit daran als Reif niederschlägt, der zwischen zwei Betriebsphasen des Verdampfers nicht abtaut, dann kann zum Abtauen des Verdampfers eine Abtauheizung vorgesehen werden. Flüssiges Tauwasser fällt im Wesentlichen nur an, wenn die Abtauheizung in Betrieb ist. Daher ist die Steuereinheit in einem solchen Fall vorzugsweise eingerichtet, diese Einrichtung zusammen mit der Abtauheizung zu betreiben, um dieses Tauwasser zügig zu beseitigen.
Als Hilfseinrichtung kommen insbesondere eine Heizung und/oder ein Ventilator in Betracht.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die beigefügten Figuren. Aus dieser Beschreibung und den Figuren gehen auch Merkmale der Ausführungsbeispiele hervor, die nicht in den Ansprüchen erwähnt sind. Solche Merkmale können auch in anderen als den hier spezifisch offenbarten Kombinationen auftreten. Die Tatsache, dass mehrere solche Merkmale in einem gleichen Satz oder in einer anderen Art von Textzusammenhang miteinander erwähnt sind, rechtfertigt daher nicht den Schluss, dass sie nur in der spezifisch offenbarten Kombination auftreten können; stattdessen ist grundsätzlich davon auszugehen, dass von mehreren solchen Merkmalen auch einzelne weggelassen oder abgewandelt werden können, sofern dies die Funktionsfähigkeit der Erfindung nicht in Frage stellt. Es zeigen:

1 einen schematischen Schnitt in Breitenrichtung durch ein Haushaltskältegerät gemäß der vorliegenden Erfindung;
2 einen Schnitt in Tiefenrichtung durch das Kältegerät;
3 ein Flussdiagramm eines ersten Verfahrens zum Steuern der die Verdunstung unterstützenden Hilfseinrichtung;
4 ein Flussdiagramm eines zweiten Verfahrens zum Steuern der die Verdunstung unterstützenden Hilfseinrichtung;
5 ein Flussdiagramm eines im Rahmen des Steuerverfahrens der 4 anwendbaren Verfahrens zum Abschätzen der Umgebungstemperatur;
6 ein Flussdiagramm eines Verfahrens zum Abschätzen der Umgebungstemperatur, das in einem Kältegerät mit leistungsveränderlichem Verdichter anwendbar ist;
7 exemplarische Temperaturverläufe am Verdampfer des Kältegeräts der 1 und 2; und
8 ein Flussdiagramm eines Verfahrens zum Steuern der Hilfseinrichtung, das auf den in 7 gezeigten Temperaturverläufen basiert; und
9 ein Flussdiagramm eines zweiten auf den Temperaturverläufen der 7 basierenden Verfahrens.

1 und 2 zeigen schematische Schnitte durch ein Haushaltskältegerät, bei dem die vorliegende Erfindung anwendbar ist. Die Schnittebenen der beiden Figuren sind in der jeweils anderen Fig. als strichpunktierte Linien I-I bzw. II-II eingezeichnet.
Das Haushaltskältegerät, hier ein Kühlschrank, hat in üblicher Weise ein wärmeisolierendes Gehäuse mit einem Korpus 1 und einer Tür 2, die eine Lagerkammer 3 begrenzen. Die Lagerkammer 3 ist hier durch einen an ihrer Rückwand zwischen einem Innenbehälter des Korpus 1 und einer diesen umgebenden isolierenden Schaumschicht angeordneten Coldwall-Verdampfer 4 gekühlt, doch dürfte für den Fachmann unmittelbar einsichtig sein, dass die im Folgenden erläuterten Besonderheiten der Erfindung auch in Verbindung mit beliebigen anderen Typen von Verdampfer anwendbar sind.
Der Verdampfer 4 ist Teil einer Kältemaschine, die ferner einen in einem aus dem Korpus 1 ausgesparten Maschinenraum 5 untergebrachten Verdichter 6 sowie einen in den Figuren nicht dargestellten Verflüssiger umfasst, der beispielsweise außen an der Rückwand des Korpus 1 oder auch in Maschinenraum 5 untergebracht sein kann.
Am Fuße der durch den Verdampfer 4 gekühlten Rückwand der Lagerkammer 3 erstreckt sich eine Auffangrinne 7 für Kondenswasser, das sich an dem vom Verdampfer 4 gekühlten Bereich des Innenbehälters niederschlägt und daran abwärts fließt. Eine Rohrleitung 8 führt vom tiefsten Punkt der Auffangrinne 7 durch die isolierende Schaumstoffschicht hindurch zu einer Verdunstungsschale 9, die auf einem Gehäuse des Verdichters 6 montiert ist, um durch Abwärme des Verdichters 6 beheizt zu werden. Eine elektrische Heizeinrichtung 10 ist hier in Form einer sich im Inneren der Verdunstungsschale 9 erstreckenden Heizschleife dargestellt; sie könnte auch beispielsweise in Form einer Folienheizung an einer Außenwand 11 der Verdunstungsschale 9 angebracht sein, wobei in diesem Fall außen um die Folienheizung herum noch eine Isolationsschicht vorgesehen sein kann, um sicherzustellen, dass die Heizeinrichtung ihre Wärme im Wesentlichen in die Verdunstungsschale 9 hinein abgibt.
In der Darstellung der 2 ist die Heizschleife der Heizeinrichtung 10 vom Boden der Verdunstungsschale 9 beabstandet und daher nur wenig wirksam, um die Verdunstung zu beschleunigen, wenn der Wasserstand in der Verdunstungsschale 9 unter der Heizschleife liegt. Dies ist für die Wirksamkeit der Heizeinrichtung 10 nicht von Nachteil, da diese zum Unterstützen der Verdunstung ohnehin nur dann benötigt wird, wenn die Gefahr eines Überlaufens besteht, d.h. wenn der Wasserspiegel zwischen der Heizschleife und der Oberkante der Verdunstungsschale 9 liegt. Für einen energieeffizienten Betrieb der Heizeinrichtung 10 ist der Abstand vom Boden der Schale sogar vorteilhaft, wie im Folgenden noch genauer erläutert wird.
Um die Verdunstung von Tauwasser in der Verdunstungsschale 9 zu fördern, kann an Stelle der Heizeinrichtung 10 oder zusätzlich zu dieser noch ein Ventilator 12 in dem Maschinenraum 5 so angeordnet sein, dass er einen Luftstrom über dem Wasserspiegel der Verdunstungsschale 9 antreibt. Da die Ein- und Ausschaltzeitpunkte der Heizeinrichtung 10 und des Ventilators 12 miteinander verknüpft und vorzugsweise gleich sind, kann sich die Beschreibung im Folgenden auf den Fall beschränken, dass beide vorhanden sind.
Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 sind gesteuert durch eine elektronische Steuereinheit 13, die hier der Einfachheit halber in dem Maschinenraum 5 dargestellt ist, die aber in der Praxis weitgehend beliebig am Kältegerät und insbesondere benachbart zu einem - hier nicht dargestellten - Bedienfeld angeordnet sein kann. Die Steuereinheit 13 steuert auch den Betrieb des Verdichters 6 anhand eines an der Lagerkammer 3 angeordneten Temperatursensors 14. Wie im Folgenden noch genauer erläutert wird, kann im Rahmen der Erfindung eine einfache Ein-Aus-Steuerung des Verdichters 6 vorgesehen sein, bei der die Steuereinheit 13 den Verdichter 6 einschaltet, wenn die Temperatur der Lagerkammer 3 eine Einschaltschwelle T_ein überschreitet und ihn wieder ausschaltet, sobald die Temperatur der Lagerkammer 3 eine Ausschaltschwelle Taus unterschreitet. Es kommt jedoch auch eine stufenlose Steuerung der Leistung, insbesondere der Drehzahl, des Verdichters 6 oder ein Umschalten zwischen zahlreichen diskreten nichtverschwindenden Leistungsstufen des Verdichters 6 in Abhängigkeit von der gemessenen Temperatur in Betracht.
An einer Seitenwand des Korpus 1 ist ein durch die Tür 2 betätigbarer Schalter 15 angebracht, der in an sich bekannter Weise zum Ein- und Ausschalten einer Leuchte 16 der Lagerkammer 3 beim Öffnen bzw. Schließen der Tür 2 dienen kann. Der Schalter 15 ist mit der Steuereinheit 13 verbunden, um eine Erfassung des Öffnens und Schließens der Tür 2 durch die Steuereinheit 13 zu ermöglichen.
Für manche der im Folgenden noch beschriebenen Steuerverfahren kann ein zweiter Temperatursensor 17 unmittelbar am Verdampfer 4 angeordnet sein, um dessen Temperatur zu erfassen und an die Steuereinheit 13 zu melden.
Des Weiteren kann ein Luftfeuchtigkeitssensor 18, der die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer 3 erfasst, mit der Steuereinheit 13 verbunden sein.
3 ist ein schematisches Flussdiagramm eines Verfahrens, das gemäß einer ersten Ausgestaltung der Erfindung in der Steuereinheit 13 ausführbar ist, um den Betrieb der Heizeinrichtung 10 und des Ventilators 12 zu steuern. In Schritt S31; zu Beginn einer Betriebsphase des Verdichters 6, erfasst die Steuereinheit die Luftfeuchtigkeit h und die Temperatur T in der Lagerkammer 3 mit Hilfe der Sensoren 17, 18. In Kenntnis dieser Daten und des Volumens der Lagerkammer 3 kann die Menge des in der Luft der Lagerkammer 3 enthaltenen Wassers berechnet werden. Wenn während des Betriebs des Verdichters 6 der Verdampfer 4 kälter als die Lagerkammer 3 ist, setzt sich ein Teil dieses Wassers als Kondenswasser an der Rückwand ab. Wie groß das Volumen V dieser Wassermenge ist, hängt von der Temperatur T und von der Betriebstemperatur des Verdampfers ab und wird von der Steuereinheit in Schritt S32 berechnet, indem die Gesamtmenge des in der Luft der Lagerkammer 3 enthaltenen Wassers mit einem von der Temperatur der Lagerkammer abhängigen Faktor multipliziert wird. Die Berechnung kann sich auf das gesamte im Laufe der Betriebsphase niederschlagende Wasservolumen beziehen; vorzugsweise bezieht sie sich nur auf dasjenige Wasservolumen, das im Laufe einer vorgegebenen Zeitspanne kondensiert, die kürzer als die Betriebsphase ist, und das Verfahren wird jeweils nach Ablauf dieser Zeitspanne, basierend auf neuen Messwerten der Temperatur T und Feuchtigkeit h, so oft wiederholt, bis die Betriebsphase beendet ist. So können auch Änderungen der Luftfeuchtigkeit, die z.B. auf ein Türöffnen während der Betriebsphase zurückgehen, berücksichtigt werden.
In Schritt S33 wird ein interner Zähler c der Steuereinheit 13 um das berechnete Volumen V erhöht. Der Wert des Zählers c spiegelt so die Wassermenge wieder, die sich in der Verdunstungsschale befinden würde, wenn das Kondenswasser sich tatsächlich wie berechnet an der Rückwand niedergeschlagen hat und von dort zur Verdunstungsschale 9 geflossen ist. D.h. er ist stellt nicht den aktuellen Wasserstand in der Verdunstungsschale 9 dar, sondern einen, der in naher Zukunft zu erwarten ist. Da nicht der aktuelle, sondern ein zukünftiger Wasserstand berechnet wird, genügt in dem Fall, dass in Schritt S34 festgestellt wird, dass dieser Wasserstand einen kritischen Wert oder gar das Fassungsvermögen c_max der Verdunstungsschale 9 übersteigt, eine relativ geringe Leistung der Heizeinrichtung 10 und des Ventilators 12, um durch rechtzeitiges Einschalten der Heizeinrichtung 10 und/oder des Ventilators 12 im Schritt S35 eine ausreichende Verdunstung zu bewirken.
Die Dauer des Betriebs der Heizeinrichtung 10 und/oder des Ventilators 12 ist so festgelegt, dass sie mit Gewissheit ausreicht, um den Wasserspiegel so weit abzusenken, dass die Heizeinrichtung nicht mehr oder allenfalls noch auf einem kleinen Teil ihrer Oberfläche in das Wasser der Verdunstungsschale 9 eintaucht und damit praktisch wirkungslos wird. Der Wert 0, auf den nach Ausschalten von Heizeinrichtung 10 und/oder Ventilator 12 der Zähler c zurückgesetzt wird, entspricht somit diesem Wasserspiegel. Es ist daher nicht nötig, den gesamten Inhalt der Verdunstungsschale 9 zu verdunsten, um den Wasserstand darin genau zu kennen. Ein allmähliches Auseinanderdriften des Zählwerts c und des tatsächlichen Wasserstands kann so vermieden werden.
Um Energie zu sparen, kann auch vorgesehen werden, dass nicht jedes Mal Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 so lange betrieben werden, bis die Heizeinrichtung 10 frei liegt. Denkbar ist auch, einige Male, wenn in Schritt S34 eine Überschreitung von c_max festgestellt wird, Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 nur so lange zu betreiben, wie erforderlich, um wenigstens die Wassermenge V zu verdunsten, und c entsprechend zu dekrementieren, und erst bei der nächsten Überschreitung bis zum Freiliegen der Heizeinrichtung 10 zu heizen.
Ein Betriebsverfahren der Steuereinheit gemäß einer zweiten Ausgestaltung der Erfindung ist in 4 gezeigt. In Schritt S41 wartet die Steuereinheit 13 ab, dass der Schalter 15 ein Öffnen der Tür 2 erfasst. Wenn dies der Fall ist, wird in Schritt S42 ein interner Zähler c der Steuereinheit 13 um ein Inkrement incr erhöht, das in einer einfachen Ausgestaltung eine Konstante sein kann, das einer bevorzugten Weiterbildung zufolge allerdings direkt oder indirekt von der Temperatur Text in der Umgebung des Kältegeräts sowie eventuell noch von weiteren Größen abhängt. Um die Außentemperatur Text abschätzen zu können, kann ein Umgebungstemperatursensor am Kältegerät außerhalb der Isolationsschicht vorgesehen sein. Bevorzugt ist jedoch, die Kosten eines solchen Sensors einzusparen und die Umgebungstemperatur Text auf indirektem Wege abzuschätzen, wie im Folgenden noch genauer erläutert wird.
Eine weitere Größe, die Einfluss auf das Inkrement haben kann, ist die Dauer des Offenstehens der Tür 2. Es ist leicht nachvollziehbar, dass die Menge an Umgebungsluft, die beim Öffnen der Tür 2 in die Lagerkammer 3 gelangt, um so größer ist, je länger die Tür 2 offensteht, und dass dementsprechend auch die Menge des mit der Umgebungsluft eingetragenen Wassers wächst. Sobald allerdings die Luft in der Lagerkammer 3 komplett ausgetauscht ist, nimmt die eingetragene Feuchtigkeitsmenge nur noch langsam zu. Daher kann bei einer einfachen Ausgestaltung des Verfahrens angenommen werden, dass bei jedem Türöffnen die Luft komplett ausgetauscht wird; dann braucht nur noch die Zahl der Türöffnungen, nicht mehr aber ihre Dauer im Inkrement berücksichtigt zu werden. Eine genauere Schätzung des Feuchtigkeitseintrags wird erreicht, wenn bei einem kurzen, für einen vollständigen Luftaustausch nicht ausreichenden Offenstehen der Tür ein entsprechend verringertes Inkrement zugrunde gelegt wird.
Falls in der Lagerkammer 3 der Luftfeuchtigkeitssensor 18 vorgesehen ist, kann dessen Messwert nach erneutem Schließen der Tür 2 herangezogen werden, um die Menge des Wasserdampfs in Lagerkammer 3 quantitativ abzuschätzen und das Inkrement entsprechend festzulegen.
In Schritt S43 wird überprüft, ob der Zähler einen Grenzwert c_max überschritten hat, der einem kritischen Wasserspiegel in der Verdunstungsschale 9 entspricht. Wenn dies der Fall ist, wird in Schritt S44 die Heizeinrichtung 10 und/oder der Ventilator 12 eingeschaltet, in Schritt S45 wird der Zähler c zurückgesetzt, und das Verfahren kehrt zum Ausgang zurück. Während Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 in Betrieb sind, geht die Erfassung von Türöffnungen mit den Schritten S41, S42, S43 und die damit einhergehende erneute Inkrementierung des Zählers c weiter. Jeweils nach einer vorgegebenen Betriebsdauer, die empirisch als ausreichend ermittelt ist, um eine dem Grenzwert c_max entsprechende Wassermenge zu verdunsten und so den Wasserspiegel in der Verdunstungsschale 9 wieder auf ein unbedenkliches Maß in Höhe der Heizeinrichtung 10 oder unmittelbar darunter zu senken, werden Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 wieder ausgeschaltet.
Um dem Beitrag der Abwärme des Verdichters 6 zur Verdunstung in der Schale 9 Rechnung zu tragen, kann im Falle einer Ein-Aus-Steuerung des Verdichters 6 durch die Steuereinheit 13 sowohl beim Verfahren der 3 als auch dem der 4 vorgesehen sein, dass, wenn der Verdichter 6 in Betrieb ist, der Zählwert c in regelmäßigen Zeitabständen um ein vorgegebenes Dekrement vermindert wird. In dem Fall, dass der Verdichter 6 kontinuierlich bei veränderlicher Leistung betrieben wird, kann der Betrag des Dekrements proportional oder die Zeitspanne zwischen zwei Dekrementierungen umgekehrt proportional zur Verdichterleistung festgelegt werden.
5 veranschaulicht ein erstes Verfahren zur indirekten Abschätzung der Außentemperatur Text, das anwendbar ist, wenn der Verdichter 6 von der Steuereinheit 13 ein-aus-gesteuert wird. In Schritt S51 wird abgewartet, bis die von dem Temperatursensor 14 erfasste Temperatur T der Lagerkammer 3 über die Einschaltschwelle T_ein ansteigt. Sobald dies der Fall ist, wird in Schritt S52 der Verdichter 6 eingeschaltet und ein Zeitmesser gestartet. Der Zeitmesser kann insbesondere auf der Zählung von Taktperioden eines Taktgebers der Steuereinheit 13 basieren. Sobald in Schritt S53 festgestellt wird, dass die Temperatur der Lagerkammer 3 auf die Ausschaltschwelle Taus abgefallen ist, wird der Verdichter 6 wieder ausgeschaltet, der Zeitmesser angehalten und die seit dem Schritt S52 verstrichene Zeit t erfasst, und die Außentemperatur Text wird anhand einer Nachschlagetabelle abgeschätzt, in der diese als Funktion f der (vom Benutzer einstellbaren) Einschaltschwelle T_ein und der Laufzeit t des Verdichters 6 aufgezeichnet ist. Die Tabelle, die den Zusammenhang f zwischen Einschaltschwelle T_ein, Verdichterlaufzeit t und Umgebungstemperatur Text beschreibt, ist vom Hersteller des Kältegeräts vorab empirisch ermittelt und in einem Festwertspeicher der Steuereinheit 13 abgelegt worden.
Eine Abschätzung der Außentemperatur Text anhand der gemessenen Verdichterlaufzeit t ist dann in besonders exakter Weise möglich, wenn die Tür 2 während des Betriebs des Verdichters 6, zwischen den Schritten S42 und S44, nicht geöffnet wird. Es kann daher vorgesehen werden, dass das Verfahren der 4 ohne Ergebnis abbricht und ein früherer Schätzwert von Text weiter verwendet wird, falls während des Betriebs des Verdichters 6 ein Öffnen der Tür 2 erfasst wird.
Da die Differenz zwischen Ein- und Ausschaltschwellen T_ein, Taus im Allgemeinen fest vorgegeben ist, liegt auf der Hand, dass auch die Ausschaltschwelle Taus oder ein Mittelwert zwischen beiden Schwellen T_ein, Taus für die Abschätzung von Text herangezogen werden könnte.
In analoger Weise könnte die Außentemperatur Text auch anhand der Zeitspanne abgeschätzt werden, in der bei ausgeschaltetem Verdichter 6 die Temperatur T der Lagerkammer von Taus auf T_ein ansteigt.
6 zeigt das Flussdiagramm eines Verfahrens zum Abschätzen der Umgebungstemperatur Text, das bei einem Kältegerät anwendbar ist, dessen Verdichter 6 zwischen verschiedenen nichtverschwindenden Leistungsstufen umschaltbar ist. Das Verfahren wird in regelmäßigen Zeitabständen wiederholt. Bei diesem Verfahren sind eine obere Grenze T_max und eine untere Grenze T_min für die Temperatur der Lagerkammer 3 festgelegt, die nach Möglichkeit nicht für längere Zeit über- bzw. unterschritten werden sollen. Wenn im Schritt S61 beim Vergleich der Temperatur T der Lagerkammer 3 mit der oberen Grenze T_max festgestellt wird, dass die Temperatur T der Lagerkammer 3 über der oberen Grenze T_max liegt, wird in Schritt S62 die Leistung PV des Verdichters 6 um eine vorgegebene Schrittweite ε heraufgesetzt.
Der Zeitabstand zwischen zwei Wiederholungen des Verfahrens ist groß genug gewählt, um eine Auswirkung der veränderten Verdichterleistung PV auf die Temperatur T beobachten zu können. Wenn die Verdichterleistung PV nach der Heraufsetzung ausreicht, um die Temperatur T sinken zu lassen, und in Schritt S61 festgestellt wird, dass die Temperatur T unter T_max gefallen ist, dann verzweigt das Verfahren von Schritt S61 nach S63, wo die Temperatur T mit der unteren Grenze T_min verglichen wird. Wenn diese nicht unterschritten wird, bleibt die Verdichterleistung PV unverändert, und wiederum beginnt nach dem vorgegebenen Zeitabstand das Verfahren von neuem.
Wenn schließlich die Temperatur T unter T_min liegt, wird in Schritt S64 die Verdichterleistung um den Wert ε wieder vermindert. Auf diese Weise passt sich die Verdichterleistung PV fortlaufend dem entsprechend der Umgebungstemperatur Text variablen Kühlbedarf der Lagerkammer 3 an. So kann immer dann, wenn die Tür 2 des Kältegeräts geöffnet wird, in Schritt S65 die Umgebungstemperatur Text als Funktion der der tatsächlichen Temperatur T der Lagerkammer 3 oder ihrer durch den Benutzer eingestellten Grenzen T_max, T_min und der Verdichterleistung PV unter Rückgriff auf eine für das betreffende Modell von Kältegerät empirisch ermittelte Tabelle abgeschätzt werden.
Ein Verfahren zum Steuern des Betriebs von Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12, das die Feuchtigkeitsmenge in der Luft der Lagerkammer 3 nicht über den Umweg einer Abschätzung der Umgebungstemperatur, sondern direkt ermittelt, wird anhand der 7 und 8 erläutert. Das Diagramm der 7 zeigt zwei Verläufe der Temperatur Tv des Verdampfers 4 als Funktion der Zeit t, wobei jeweils angenommen ist, dass zu einem Zeitpunkt t0 die Steuereinheit 13 den Verdichter 6 einschaltet. Vor dem Einschaltzeitpunkt t0, bei ausgeschaltetem Verdichter 6, steigt die Temperatur Tv des Verdampfers 4 zusammen mit der Temperatur T der Lagerkammer 3 sehr langsam an. Kurze Zeit nach Einschalten des Verdichters 6 beginnt die Temperatur Tv zu fallen. Die Geschwindigkeit des Temperaturabfalls hängt ab von der Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer 3 bzw. der Rate, mit der sich diese Luftfeuchtigkeit am Verdampfer 4 als Tauwasser niederschlägt. Der schnellste Abfall, dargestellt als Kurve A in 7, ergibt sich dann, wenn die Luft in der Lagerkammer 3 trocken ist und keinerlei Kondensationswärme durch Tauwasserbildung am Verdampfer 4 freigesetzt wird. Wenn sich jedoch Tauwasser niederschlägt, dann verzögert dies die Abkühlung des Verdampfers 4, und es resultiert eine Kurve wie zum Beispiel die Kurve B. In der Praxis bedeutet dies: wenn zwischen zwei Betriebsphasen des Verdichters 6 die Tür 2 nicht geöffnet worden und keine Luftfeuchtigkeit neu in die Lagerkammer 3 gelangt ist, dann ist ein Temperaturverlauf gemäß Kurve A zu erwarten; ist die Tür 2 hingegen geöffnet gewesen, dann ergibt sich die Kurve B, und die Abweichung zwischen den beiden Kurven lässt einen Rückschluss auf die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer 3 zu.
Das im Flussdiagramm der 8 dargestellte Verfahren nutzt dieses veränderliche Abkühlverhalten des Verdampfers 4, um die Heizeinrichtung 10 und den Ventilator 12 zu steuern: in Schritt S81 wartet die Steuereinheit 13 ab, bis die Temperatur T der Lagerkammer 3 über die Einschaltschwelle T_ein gestiegen ist. Sobald dies der Fall ist, wird in Schritt S82 der Verdichter 6 eingeschaltet, und ein Zeitmesser wird in Gang gesetzt, um die ab dem Einschaltzeitpunkt t0 verstreichende Zeit t zu messen.
In Schritt S83 wird entschieden, ob seit dem letztmaligen Einschalten des Verdichters 6 die Tür 2 offen gewesen ist. Wenn nicht, dann kann angenommen werden, dass die Luft in der Lagerkammer 3 so trocken ist, dass die Reif- oder Kondensatbildung am Verdampfer 4 in der nun beginnenden Betriebsphase vernachlässigbar sein wird, und das Verfahren verzeigt zu Schritt S84, um die im Laufe dieser Betriebsphase gemessenen Temperaturen des Verdampfers als Referenztemperaturen Tv_ref(t) entsprechend der Kurve A der 7 zu speichern.
Hat hingegen eine Türöffnung stattgefunden, dann wird in Schritt S85 mittels des Temperatursensors 17 die tatsächliche Temperatur Tv am Verdampfer zum aktuellen Zeitpunkt t gemessen und mit dem in einer früheren Betriebsphase erhaltenen Wert Tv_ref(t) verglichen. Die Differenz zwischen beiden Temperaturen Tv(t) und Tv_ref(t) ist ein Maß für die Rate, mit der sich Tauwasser am Verdampfer 4 niederschlägt, und damit für die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer 3. Ein Zählwert c wird um diese Differenz inkrementiert. In Schritt S86 wird der Zählwert c mit einem Schwellwert c_max verglichen, und wie mit Bezug auf 4 beschrieben, werden bei Überschreitung des Schwellwerts c_max Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 in Gang gesetzt (S87), und der Zählwert c wird zurückgesetzt (S88). Die Schritte S85, S86 werden dann so lange wiederholt, bis in Schritt S89 festgestellt wird, dass die Lagerkammer auf die Ausschalttemperatur Taus abgekühlt ist. Sobald dies der Fall ist, kehrt das Verfahren zum Ursprung S81 zurück.
Die wiederholte Summation in Schritt S85 entspricht einer numerischen Integration der Differenz zwischen den beiden Kurven B, A der 6. Der Wert des Integrals, c, ist proportional zur Summe aus der Tauwassermenge in der Verdunstungsschale 9 und der Menge, die sich noch in Form von Tropfen oder Reif am Verdampfer 4 befindet, aber noch nicht zum Wasserstand in der Verdunstungsschale 9 beiträgt. Die Zeitspanne, während der Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 nach Schritt S77 eingeschaltet bleiben, ist empirisch so festgelegt, dass sie ausreicht, um die c_max entsprechende Tauwassermenge zu verdunsten. Diese Zeitspanne ist offensichtlich von der Leistung der Heizeinrichtung 10 und des Ventilators 12, aber auch von der Abwärmeleistung des in der Zeit im Betrieb befindlichen Verdichters 6 abhängig.
9 zeigt ein Flussdiagramm eines zweiten auf der Auswertung der Kondensationswärme basierenden Verfahrens. Die Schritte des Wartens auf Erreichen der Einschalttemperatur T_ein S91 und des Einschaltens des Verdichters S92 und Startens des Zeitmessers entsprechen den Schritten S81, S82. Wenn der Verdichter 6 eine erste vorgegebene Zeitspanne t1 gelaufen ist, findet eine erste Messung der Verdampfertemperatur Tv(t1) statt (S93). Eine zweite Messung (S94) erfolgt zur Zeit t2.
In Schritt S95 wird entschieden, ob seit dem letztmaligen Einschalten des Verdichters 6 die Tür 2 offen gewesen ist. Wenn nicht, werden die in Schritt S93 und S94 gewonnenen Messwerte als Referenzwerte TV_ref(t1), TV_ref(t2) der Kurve A gespeichert (S96). Wenn ja, dann kann anhand dieser beiden Messwerte eine typische Abnahmerate der Kurve B ermittelt werden. In Schritt S97 wird die Differenz zwischen dieser Abnahmerate und der in einer früheren Betriebsphase des Verdichters 6 ermittelten Abnahmerate Tv_ref(t2)-Tv_ref(t1) der Kurve A an diesen beiden Zeitpunkten berechnet. Diese Differenz ist wiederum repräsentativ für die Kondensationsrate am Verdampfer 4 und damit für die gesamte Feuchtigkeitsmenge, die in der Luft der Lagerkammer 3 enthalten ist und sich im Laufe der aktuellen Betriebsphase des Verdichters 6 am Verdampfer 4 niederschlagen wird. Dementsprechend wird der Zählwert c in S97 um diese Differenz inkrementiert. Der Wert von c ist damit repräsentativ für die Tauwassermenge, die am Ende der Betriebsphase des Verdichters 6 der Verdunstungsschale 9 enthalten wäre, sofern die Verdunstung nicht durch Betrieb der Heizeinrichtung 10 und des Ventilators 12 gefördert wird.
In Schritt S98 wird geprüft, ob der Zählwert c die Schwelle c_max überschritten hat. Wenn nicht, werden in der laufenden Betriebsphase des Verdichters der Ventilator 12 und die Heizeinrichtung 10 nicht benötigt, und das Verfahren kehrt zu Schritt S91 zurück, um die nächste Verdichterbetriebsphase abzuwarten. Falls c_max überschritten ist, werden Heizeinrichtung 10 und Ventilator 12 eingeschaltet (S99) und bleiben so lange in Betrieb, wie erforderlich, um die c_max entsprechende Wassermenge zu verdunsten. Dementsprechend wird der Zählwert c in Schritt S100 auf 0 zurückgesetzt, bevor das Verfahren zu Schritt S91 zurückkehrt

Claims

Kältegerät, insbesondere Haushaltskältegerät, mit wenigstens einer durch eine Tür (2) verschließbaren Lagerkammer (3), einer Verdunstungsschale (9) zum Verdunsten von aus der Lagerkammer (3) abgeleitetem Tauwasser und einer Hilfseinrichtung (10, 12), die durch eine Steuereinheit (13) zuschaltbar ist, um die Verdunstungsrate in der Verdunstungsschale (9) zu erhöhen, wobei die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, einen für die Menge des in der Verdunstungsschale (9) enthaltenen Tauwassers repräsentativen Wert und einen für die in der Luft der Lagerkammer (3) enthaltene Feuchtigkeitsmenge repräsentativen Wert abzuschätzen und eine Entscheidung über das Zuschalten der Hilfseinrichtung (10, 12) anhand beider abgeschätzten Werte zu treffen, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, den für die gegenwärtige Tauwassermenge in der Verdunstungsschale (9) repräsentativen Wert anhand von in der Vergangenheit abgeschätzter für die Feuchtigkeitsmengen der Luft der Lagerkammer (3) repräsentativer Werte zu berechnen (S42; S85; S97).
Kältegerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, die Tauwassermenge in der Verdunstungsschale (9) nach Betrieb der Hilfseinrichtung (10, 12) gleich einem festen Wert anzunehmen (S36; S88; S100).
Kältegerät nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, bei der Berechnung der gegenwärtigen Tauwassermenge (c) eine in der Vergangenheit abgeschätzte (S32) Feuchtigkeitsmenge mit einem von der Temperatur der Lagerkammer (3) abhängigen Faktor zu gewichten (S32).
Kältegerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Lagerkammer (3) ein Luftfeuchtigkeitssensor (18) zugeordnet ist.
Kältegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) mit einem in thermischem Kontakt mit der Lagerkammer (3) angeordneten Temperatursensor (14, 17) verbunden und eingerichtet ist, den für die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer (3) repräsentativen Wert anhand des zeitlichen Verlaufs der von dem Temperatursensor (14, 17) erfassten Temperatur abzuschätzen (S85; S97).
Kältegerät nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, den zeitlichen Verlauf der von dem Temperatursensor (14, 17) erfassten Temperatur durch Berechnen (S97) einer Abweichung der zeitlichen Ableitung (Tv(t2)-Tv(t1)) der Temperatur von einem Bezugswert (Tv_ref(t2)-Tv_ref(t1)) zu berücksichtigen.
Kältegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) mit einem in thermischem Kontakt mit der Lagerkammer (3) angeordneten Temperatursensor (14, 17) verbunden und eingerichtet ist, die Luftfeuchtigkeit in der Lagerkammer anhand der Differenz zwischen einer von dem Temperatursensor (17) gemessenen und einer erwarteten Temperatur abzuschätzen (S85).
Kältegerät nach Anspruch 5. 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Temperatursensor (17) an einem Verdampfer (4) angebracht ist.
Kältegerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (13) eingerichtet ist, die in der Luft der Lagerkammer (3) enthaltene Feuchtigkeitsmenge anhand der Umgebungstemperatur (T_ext) oder einer mit der Umgebungstemperatur verknüpften Größe, insbesondere der mittleren Leistung (PV) oder der Dauer (t) einer Betriebsphase eines Verdichters (6), abzuschätzen (S42).
Kältegerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit mit einem Sensor (15) zum Erfassen der Stellung der Tür (2) verbunden ist und eingerichtet ist, nach Erfassung (S41) einer Öffnung der Tür (2) eine Schätzung der in der Luft der Lagerkammer (3) enthaltenen Feuchtigkeitsmenge zu aktualisieren (S42).
Kältegerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass es eine Abtauheizung aufweist und dass die Steuereinheit eingerichtet ist, die Hilfseinrichtung zusammen mit der Abtauheizung zu betreiben.
Kältegerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Hilfseinrichtung eine Heizung (10) und/oder einen Ventilator (12) umfasst.