DE102008008384A1

DE102008008384A1 - Verfahren zur Identifikation von Zylindern einer Brennkraftmaschine bei Auftreten von zylinderindividuellen Ereignissen

Info

Publication number: DE102008008384A1
Application number: DE102008008384A
Authority: DE
Inventors: Ahmad Chamma; Mehmet Tuna; Reinhold Hagel
Original assignee: Conti Temic Microelectronic GmbH
Current assignee: Vitesco Technologies Germany GmbH
Priority date: 2008-02-09
Filing date: 2008-02-09
Publication date: 2009-08-13
Anticipated expiration: 2028-02-10
Also published as: DE102008008384B4

Abstract

Bei einem Verfahren zur Identifikation von Zylindern einer Brennkraftmaschine bei Auftreten von zylinderindividuellen Ereignissen wird aus einem Drehzahlsignalabschnitt (N3), der im Wesentlichen einem Zylinder zuordenbar ist, ein fiktives Drehzahlsignal (N') erzeugt und hinsichtlich des Ereignisses ausgewertet. Der von dem Ereignis betroffene Zylinder ist durch den ausgewählten Drehzahlsignalabschnitt (N3) eindeutig identifizierbar.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Identifikation von Zylindern einer Brennkraftmaschine bei Auftreten von zylinderindividuellen Ereignissen gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Aus der DE 102 35 665 A1 ist ein Verfahren bekannt, bei dem die von zylinderindividuellen Ereignissen betroffenen Zylinder einer Brennkraftmaschine mittels Referenzphasen identifiziert werden. Die Referenzphasen basieren auf einer Frequenzanalyse des Drehzahlsignals der Kurbelwelle und werden für jeden einzelnen Zylinder durch eine Verstellung der Einspritzmenge ermittelt und in einem Steuergerät abgelegt. Tritt in einem Zylinder ein zylinderindividuelles Ereignis auf, so kann der betroffene Zylinder durch einen Vergleich der aktuell ermittelten Phasen mit den Referenzphasen identifiziert werden. Zylinderindividuelle Ereignisse sind beispielsweise eine zu hohe oder zu niedrige Einspritzmenge in einem Zylinder. Infolge von Alterungserscheinungen der Brennkraftmaschine müssen die gespeicherten Referenzphasen nach gewissen Zeitabständen aktualisiert werden. Für diese Aktualisierung ist während des Fahrbetriebes für jeden Zylinder eine Verstellung der Einspritzmenge erforderlich. Nachteilig ist, dass die Aktualisierung der Referenzphasen die Laufruhe und die Abgaswerte der Brennkraftmaschine beeinträchtigt.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Identifikation von Zylindern einer Brennkraftmaschine bei Auftreten von zylinderindividuellen Ereignissen zu schaffen, das zuverlässig ist und die Laufruhe sowie die Abgaswerte der Brennkraftmaschine nicht beeinträchtigt.
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Der Kern der Erfindung besteht darin, dass aus dem Drehzahlsignal für jeden Zylinder ein Drehzahlsignalabschnitt ausgewählt wird, der im Wesentlichem dem jeweiligen Zylinder eindeutig zuordenbar ist, und der jeweilige Drehzahlsignalabschnitt vervielfältigt und zu jeweils einem fiktiven Drehzahlsignal aneinandergereiht wird. Durch das Vervielfältigen und Aneinanderreihen entsteht für jeden Zylinder ein fiktives Drehzahlsignal, das zuverlässig ausgewertet werden kann. Wird bei der Auswertung des jeweiligen fiktiven Drehzahlsignals ein zylinderindividuelles Ereignis festgestellt, so ist gleichzeitig auch der davon betroffene mindestens eine Zylinder identifiziert, da der Drehzahlsignalabschnitt so ausgewählt wurde, dass dieser dem mindestens einen Zylinder zuordenbar ist. Das erfindungsgemäße Verfahren funktioniert auch dann, wenn mehrere oder alle Zylinder von einem zylinderindividuellen Ereignis betroffen sind. Eine Bestimmung und Auswertung von Referenzphasen ist nicht erforderlich. Da das erfindungsgemäße Verfahren keine Verstellung der Einspritzmenge der Zylinder erfordert, werden die Laufruhe und die Abgaswerte der Brennkraftmaschine nicht beeinträchtigt.
Eine Länge der Drehzahlsignalabschnitte nach Anspruch 2 stellt eine maximale Länge dar, sodass die aus den jeweiligen Drehzahlsignalabschnitten erzeugten fiktiven Drehzahlsignale zuverlässig auswertbar sind.
Ein Startpunkt der Drehzahlsignalabschnitte nach Anspruch 3 stellt sicher, dass die ausgewählten Drehzahlsignalabschnitte jeweils eindeutig einem Zylinder zuordenbar sind.
Ein Vervielfältigen und Aneinanderreihen der Drehzahlsignalabschnitte nach Anspruch 4 ermöglicht eine einfache Auswertung der erzeugten fiktiven Drehzahlsignale, da diese genau ein fiktives Arbeitsspiel bilden.
Eine Transformation der fiktiven Drehzahlsignale nach Anspruch 5 ermöglicht eine zuverlässige Detektion des zylinderindividuellen Ereignisses und somit eine zuverlässige Identifikation des betroffenen Zylinders.
Eine diskrete Hartley-Transformation nach Anspruch 6 kann ausschließlich durch reelle Operationen berechnet werden. Die Transformation der fiktiven Drehzahlsignale ist somit mit einem geringen Rechenaufwand möglich.
Eine Auswertung nach Anspruch 7 ist einfach durchführbar. Dadurch, dass die Drehzahlsignalabschnitte jeweils vervielfältigt und aneinandergereiht werden, enthält eine Ordnung des jeweiligen transformierten fiktiven Drehzahlsignals alle notwendigen Informationen für eine zuverlässige Auswertung. Welche Ordnung auszuwerten ist, hängt von der Anzahl der aneinandergereihten Drehzahlsignalabschnitte ab.
Eine Auswertung nach Anspruch 8 ist einfach durchführbar und besonders zuverlässig. Die Zünd-Ordnung ist dann auswertbar, wenn die Drehzahlsignalabschnitte gemäß Anspruch 4 jeweils entsprechend der Zylinderanzahl vervielfältigt und aneinandergereiht werden. Die Zünd-Ordnung ist die charakteristische Ordnung für die Brennkraftmaschine und ist im Wesentlichen frei von parasitären Einflüssen, sodass die Auswertung der Zünd-Ordnung besonders zuverlässig ist.
Eine Mittelung nach Anspruch 9 ermöglicht eine Elimination von zyklischen Verbrennungsschwankungen, sodass die Zuverlässigkeit der Auswertung der fiktiven Drehzahlsignale verbessert wird.
Weitere Vorteile und Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispiels der Erfindung anhand der Zeichnung. Es zeigen:
1 eine Prinzipdarstellung einer Brennkraftmaschine,
2 eine Prinzipdarstellung zur Erzeugung eines fiktiven Drehzahlsignals aus einem ausgewählten Drehzahlsignalabschnitt eines ermittelten Drehzahlsignals,
3 ein Diagramm mit einer Ist-Amplitude der Zünd-Ordnung basierend auf einer Frequenzanalyse des fiktiven Drehzahlsignals in 2, und
4 eine Prinzipdarstellung einer Zylindergleichstellungseinheit der Brennkraftmaschine in 1.
Eine Brennkraftmaschine 1 weist einen Motorblock 2 mit mehreren Zylindern 3 und einem Einspritzsystem 4 auf. Das Einspritzsystem 4 umfasst für jeden Zylinder 3 eine Einspritzeinheit 5 zum Einspritzen von Kraftstoff 6. Wie in 1 gezeigt ist, weist die Brennkraftmaschine 1 sechs Zylinder 3 auf, sodass eine Zylinderanzahl Z = 6 beträgt. Die Brennkraftmaschine 1 kann sowohl eine selbstzündende als auch eine nicht selbstzündende Brennkraftmaschine 1 sein.
Innerhalb des Motorblocks 2 ist eine Kurbelwelle 7 angeordnet und aus diesem herausgeführt. Zur Umwandlung der in den Zylindern 3 freigesetzten Energie des Kraftstoffs 6 in eine Rotationsbewegung ist die Kurbelwelle 7 mit nicht näher dargestellten Zylinderkolben verbunden.
An einem aus dem Motorblock 2 herausgeführten Ende der Kurbelwelle 7 ist zur Messung einer Drehzahl der Kurbelwelle 7 ein Geberrad 8 angeordnet. Das Geberrad 8 weist zur Ermittlung eines der Drehzahl entsprechenden Drehzahlsignals N der Kurbelwelle 7 äquidistante Winkelmarkierungen 9 auf. Die Winkelmarkierungen 9 weisen einen Markenabstand ΔM auf, der beispielsweise 10° Kurbelwellenumdrehung entspricht.
Das Geberrad 8 und die Einspritzeinheit 5 stehen in Signalverbindung mit einem Steuergerät 10 zur Steuerung der Brennkraftmaschine 1. Das Steuergerät 10 umfasst eine Signalabtastungseinheit 11, eine Signalvorverarbeitungseinheit 12, eine Transformationseinheit 13, eine Ereigniserkennungseinheit 14, eine Zylinderidentifikationseinheit 15 und eine Zylindergleichstellungseinheit 16.
Die Brennkraftmaschine 1 weist eine Zündreihenfolge der Zylinder 3 von 1-5-3-6-2-4 auf. Der dritte Zylinder 3 weist einen Ist-Einspritzvorgang derart auf, dass eine von der zugehörigen Einspritzeinheit 5 in den Zylinder 3 eingespritzte Ist-Einspritzmenge m zu gering ist, und dass ein Ist-Einspritzzeitpunkt, bei dem die Einspritzung von Kraftstoff 6 beginnt, zu spät ist. Der Ist-Einspritzvorgang weicht somit von einem gewünschten Soll-Einspritzvorgang ab, der durch eine gewünschte Soll-Einspritzmenge m₀, die durch eine Soll-Einspritzdauer Δt₀ gekennzeichnet ist, und einen gewünschten Soll-Einspritzzeitpunkt t₀ definiert ist. Der abweichende Ist-Einspritzvorgang stellt ein zylinderindividuelles Ereignis dar, das sich in der Drehzahl der Kurbelwelle 7 und somit in dem mittels des Geberrades 8 ermittelten Drehzahlsignal N auswirkt. Die 2 zeigt das ermittelte Drehzahlsignal N, wobei die den einzelnen Zylindern 3 zugehörigen Drehzahlsignalabschnitte mit N₁ bis N₆ gekennzeichnet sind. Das Drehzahlsignal N ist aufgrund der diskreten Arbeitsweise der Brennkraftmaschine 1 hügelförmig ausgebildet, wobei jeder hügelförmige Drehzahlsignalabschnitt N₁ bis N₆ dem jeweiligen Zylinder 3 zugehört. Der Beginn jedes hügelförmigen Drehzahlsignalabschnitts N₁ bis N₆ kennzeichnet einen oberen Totpunkt OT des jeweiligen Zylinders 3. Die einzelnen oberen Totpunkte OT sind in 2 mit OT₁ bis OT₆ gekennzeichnet. Die Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ des Drehzahlsignals ergeben ein Arbeitsspiel A der Brennkraftmaschine 1, wobei ein Arbeitsspiel A 720° Kurbelwellenumdrehung entspricht. Der von dem Soll-Einspritzvorgang abweichende Ist-Einspritzvorgang des dritten Zylinders 3 wirkt sich in dem Drehzahlsignalabschnitt N₃ aus, der eine geringere Höhe als die weiteren Drehzahlsignalabschnitte N₁, N₂, N₄, N₅ und N₆ aufweist.
Nachfolgend wird die Identifikation und die Zylindergleichstellung des dritten Zylinders 3 beschrieben. Im Betrieb der Brennkraftmaschine 1 werden ständig die Zeiten zwischen den Winkelmarkierungen 9 des Geberrades 8 detektiert und mittels der Signalabtastungseinheit 11 in ein digitales Drehzahlsignal N der Kurbelwelle 7 umgerechnet. Das digitale Drehzahlsignal N wird anschließend der Signalvorverarbeitungseinheit 12 zugeführt, in der mittels gespeicherter Korrekturwerte mechanische Fertigungstoleranzen des Geberrades 8 korrigiert werden. Mechanische Fertigungstoleranzen sind beispielsweise nicht äquidistante Abstände der Winkelmarkierungen 9. Weiterhin kann in der Signalvorverarbeitungseinheit 12 eine Schleppkorrektur durchgeführt werden.
Anschließend wird das digitale Drehzahlsignal N der Transformationseinheit 13 zugeführt. Die Transformationseinheit 13 wählt aus dem Drehzahlsignal N parallel oder nacheinander die Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ aus. Die Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ weisen jeweils eine Länge L auf, die gleich 720° Kurbelwellenumdrehung geteilt durch die Zylinderanzahl Z ist, also L = 720°/6 = 120°. Jeder der Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ weist einen Startpunkt S auf, der im Wesentlichen dem jeweiligen oberen Totpunkt OT₁ bis OT₆ des zugehörigen Zylinders 3 entspricht. Zur Auswahl der Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ verfügt die Brennkraftmaschine 1 über eine Totpunkterkennung, die mittels einer speziellen Winkelmarkierung 9, die den oberen Totpunkt OT₁ des ersten Zylinders 3 kennzeichnet, realisiert ist. Da der obere Totpunkt OT₁ dem Startpunkt S des Drehzahlsignalabschnitts N₁ des ersten Zylinders 3 entspricht und die Länge L der Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ festgelegt ist, können die Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ aus dem Drehzahlsignal N eindeutig bestimmt und dem jeweiligen Zylinder 3 zugeordnet werden. Die Startpunkte S und die Länge L der Drehzahlsignalabschnitte N₁ bis N₆ können um wenige Grad Kurbelwellenumdrehung variieren.
Nachfolgend wird am Beispiel des dritten Zylinders 3 die weitere Auswertung des Drehzahlsignalabschnitts N₃ beschrieben. Parallel oder seriell hierzu wird eine entsprechende Auswertung der Drehzahlsignalabschnitte N₁, N₂, N₄, N₅ und N₆ durchgeführt.
Der Drehzahlsignalabschnitt N₃ wird entsprechend der Zylinderanzahl Z = 6 vervielfältigt und zu einem fiktiven Drehzahlsignal N' aneinandergereiht. Durch das Aneinanderreihen der Drehzahlsignalabschnitte N₃ bildet das fiktive Drehzahlsignal N' ein fiktives Arbeitsspiel A' der Brennkraft maschine 1 ab. Das fiktive Drehzahlsignal N' wird mittels der Transformationseinheit 13 zur weiteren Auswertung in einen Winkel-Frequenz-Bereich transformiert. Die Transformation in den Winkel-Frequenz-Bereich findet mittels einer diskreten Hartley-Transformation statt. Alternativ kann eine diskrete Fourier-Transformation verwendet werden.
Bei der Transformation in den Winkel-Frequenz-Bereich wird ausschließlich eine Ordnung des Amplitudenspektrums und des Phasenspektrums des transformierten fiktiven Drehzahlsignals N' berechnet und ausgewertet. Die Ordnung ergibt sich aus der Anzahl der aneinandergereihten Drehzahlsignalabschnitte N₃. Werden die Drehzahlsignalabschnitte N₃ entsprechend der Zylinderanzahl Z = 6 vervielfältigt und aneinandergereiht, so ist die ausschließlich maßgebende Ordnung die Zünd-Ordnung. Die Zünd-Ordnung ergibt sich allgemein aus der Zylinderanzahl Z/2 und ist für eine Zylinderanzahl Z = 6 gleich der dritten Ordnung. In der Transformationseinheit 13 wird somit für den dritten Zylinder 3 eine Ist-Amplitude dritter Ordnung A₃(3) und eine Ist-Phase dritter Ordnung P₃(3) berechnet. Die Ist-Amplitude dritter Ordnung A₃(3) und die Ist-Phase dritter Ordnung P₃(3) des dritten Zylinders 3 stellen Kenngrößen dar, die den Ist-Einspritzvorgang des dritten Zylinders 3 charakterisieren. In entsprechender Weise werden Ist-Amplituden dritter Ordnung A₃(1), A₃(2), A₃(4), A₃(5) und A₃(6) sowie Ist-Phasen dritter Ordnung P₃(1), P₃(2), P₃(4), P₃(5) und P₃(6) für die weiteren Zylinder 3 berechnet.
Die Ist-Amplitude A₃(3) ist proportional zu der abgegebenen Leistung des dritten Zylinders 3. Zur Erkennung von zylinderindividuellen Ereignissen, wie beispielsweise einer zu geringen Ist-Einspritzmenge m oder eines Zündaussetzers, wird die Ist-Amplitude A₃(3) der Ereigniserkennungsein heit 14 zugeführt. Die Ereigniserkennungseinheit 14 vergleicht die Ist-Amplitude A₃(3) mit einem Grenzwert G₃. Liegt die Amplitude der Zünd-Ordnung A₃(3) unterhalb des Grenzwertes G₃, detektiert die Ereigniserkennungseinheit 14 einen Zündaussetzer des dritten Zylinders 3.
Bei einer Detektion eines Zündaussetzers wird von der Ereigniserkennungseinheit 14 ein Signal an die Zylinderidentifikationseinheit 15 übermittelt. Die Zylinderidentifikationseinheit 15 identifiziert den Zylinder 3, der von dem Zündaussetzer betroffen ist. Hierzu wird ausgewertet, welcher Drehzahlsignalabschnitt N₁ bis N₆ zu dem fiktiven Drehzahlsignal N' vervielfältigt und aneinandergereiht wurde. Die Ereigniserkennung und Identifikation des betroffenen Zylinders 3 wird entsprechend für die weiteren Zylinder 3 durchgeführt.
Weiterhin wird die Ist-Amplitude A₃(3) und die Ist-Phase P₃(3) der Zylindergleichstellungseinheit 16 zugeführt. In der Zylindergleichstellungseinheit 16 findet ein Soll-Ist-Abgleich der Ist-Amplitude A₃(3) und der Ist-Phase P₃(3) mit einer Soll-Amplitude A₀ und einer Soll-Phase P₀ statt. 4 zeigt die Zylindergleichstellungseinheit 16, die als Eingangswerte die sechs Ist-Amplituden A₃(1) bis A₃(6) und die sechs Ist-Phasen P₃(1) bis P₃(6) für alle Zylinder 3 aufweist. Ferner weist die Zylindergleichstellungseinheit 16 als Eingangswerte die Soll-Amplitude A₀ und die Soll-Phase P₀ auf.
Zunächst wird mittels der Zylindergleichstellungseinheit 16 für den dritten Zylinder 3 eine Gleichstellung des Ist-Einspritzzeitpunktes t(3) durchgeführt. Dies erfolgt mittels einer Phasenadaption, bei der die Ist-Phase P₃(3) mit der Soll-Phase P₀ verglichen wird. Die Phasenabweichung ΔP dient zur Anpassung des Ist-Einspritzzeitpunktes t(3) durch Vorgabe eines korrigier ten Soll-Einspritzzeitpunktes t₀(3) für den dritten Zylinder 3. Im Anschluss daran wird mittels der Zylindergleichstellungseinheit 16 eine Gleichstellung der Ist-Einspritzmenge m(3) für den dritten Zylinder 3 durchgeführt. Hierzu wird mittels einer Amplitudenadaption die Ist-Amplitude A₃(3) mit der Soll-Amplitude A₀ verglichen. Die Amplitudenabweichung ΔA dient zur Adaption der Ist-Einspritzmenge m(3) durch Vorgabe einer korrigierten Soll-Einspritzmenge m₀(3) bzw. einer korrigierten Soll-Einspritzdauer Δt₀(3). Als Ausgangswerte weist die Zylindergleichstellungseinheit 16 somit sechs Soll-Einspritzzeitpunkte t₀(1) bis t₀(6) und sechs Soll-Einspritzdauern Δt₀(1) bis Δt₀(6), die den Soll-Einspritzmengen m₀(1) bis m₀(6) entsprechen, auf. Alternativ ist auch ein Regelungsverfahren möglich, bei dem eine Kombination aus den oben genannten Verstellmöglichkeiten eingesetzt wird.
Mittels der Ist-Amplituden A₃(1) bis A₃(6) und Ist-Phasen P₃(1) bis P₃(6) ist ein einfacher und robuster Abgleich der Zylinder 3 erreichbar und ein Zylinderaussetzer einfach und zuverlässig detektierbar. Die Ist-Amplituden A₃(1) bis A₃(6) und die Ist-Phasen P₃(1) bis P₃(6) sind im Wesentlichen frei von parasitären Einflüssen, die nicht durch den Verbrennungsvorgang in dem jeweiligen Zylinder 3 verursacht werden. Über die Zünd-Ordnung hinausgehende Ordnungen müssen nicht berechnet und ausgewertet werden, um eine zylinderindividuelle Zuordnung des Ereignisses zu ermöglichen. Eine Bestimmung und Auswertung von Referenzphasen ist nicht erforderlich, da die Identifikation des jeweiligen Zylinders 3 über den ausgewählten Drehzahlsignalabschnitt N₁ bis N₆ erfolgt.
Um zyklische Schwankungen im Drehzahlsignal N aufgrund der Verbrennung zu eliminieren, kann eine Mittelung der fiktiven Drehzahlsignale N' für den jeweiligen Zylinder 3 über mehrere Arbeitsspiele A vorgesehen sein. Voraussetzung für eine Mittelung ist, dass sich die Brennkraftmaschine 1 über eine gewisse Anzahl von Arbeitsspielen A in einem quasistationären Betrieb mit konstanter Drehzahl und konstanter Last befindet. Dabei kann der quasistationäre Betrieb auch stückweise in nicht aufeinanderfolgenden Arbeitsspielen A vorliegen. Bei einer Mittelung über nicht aufeinanderfolgende Arbeitsspiele A wird die Drehzahl und die Last in einem bestimmten Betriebspunkt gespeichert und weitere Arbeitsspiele A von dem Steuergerät 10 immer dann ausgewertet, wenn sich die Brennkraftmaschine 1 annähernd in dem gespeicherten Betriebspunkt befindet. Es ist somit nicht erforderlich, dass sich die Brennkraftmaschine 1 über ein Vielzahl von aufeinanderfolgenden Arbeitsspielen A in einem quasistationären Betrieb befindet. Stattdessen kann die gewünschte Anzahl von Arbeitsspielen A bei näherungsweisem Vorliegen des quasistationären Betriebspunktes sukzessive gesammelt werden. Ist die gewünschte Anzahl von Arbeitsspielen A erreicht, kann eine Mittelwertbildung der fiktiven Drehzahlsignale N' durchgeführt werden. Entsprechend können die aus den fiktiven Drehzahlsignalen N' ermittelten Kenngrößen A₃(1) bis A₃(6) und P₃(1) bis P₃(6) über mehrere Arbeitsspiele A gemittelt werden.
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur

- DE 10235665 A1 [0002]

Claims

Verfahren zur Identifikation von Zylindern einer Brennkraftmaschine bei Auftreten von zylinderindividuellen Ereignissen, umfassend die Schritte: – Bereitstellen einer Brennkraftmaschine (1) – mit einer Kurbelwelle (7) und – mit der Kurbelwelle (7) zusammenwirkenden Zylindern (3), wobei mindestens ein Zylinder (3) von einem zylinderindividuellen Ereignis betroffen ist, – Bestimmen eines digitalen Drehzahlsignals (N) der Kurbelwelle (7), dadurch gekennzeichnet, dass – aus dem Drehzahlsignal (N) für jeden Zylinder (3) ein Drehzahlsignalabschnitt (N₁ bis N₆) ausgewählt wird, wobei jeder Drehzahlsignalabschnitt (N₁ bis N₆) im Wesentlichen einem Zylinder (3) zuordenbar ist, – jeder Drehzahlsignalabschnitt (N₁ bis N₆) vervielfältigt und zu jeweils einem fiktiven Drehzahlsignal (N') aneinandergereiht wird, – die fiktiven Drehzahlsignale (N') ausgewertet werden, und – der von dem Ereignis betroffene mindestens eine Zylinder (3) durch den ausgewählten Drehzahlsignalabschnitt (N₁ bis N₆) identifiziert wird.
Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehzahlsignalabschnitte (N₁ bis N₆) jeweils eine Länge (L) aufweisen, die gleich 720° Kurbelwellenumdrehung geteilt durch eine Zylinderanzahl (Z) ist.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehzahlsignalabschnitte (N₁ bis N₆) jeweils einen Startpunkt (S) aufweisen, der im Wesentlichen einem oberen Totpunkt (OT₁ bis OT₆) des zugehörigen Zylinders (3) entspricht.
Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehzahlsignalabschnitte (N₁ bis N₆) jeweils entsprechend der Zylinderanzahl (Z) vervielfältigt und aneinandergereiht werden.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die fiktiven Drehzahlsignale (N') zur Auswertung jeweils in einen Winkel-Frequenz-Bereich transformiert werden.
Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Transformieren der fiktiven Drehzahlsignale (N') mittels einer diskreten Hartley-Transformation erfolgt.
Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass ausschließlich eine Ordnung der transformierten fiktiven Drehzahlsignale (N') ausgewertet wird.
Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass ausschließlich die Zünd-Ordnung ausgewertet wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die fiktiven Drehzahlsignale (N') jeweils über mehrere Arbeitsspiele (A) gemittelt werden.