DE102006056845A1

DE102006056845A1 - Förderaggregat

Info

Publication number: DE102006056845A1
Application number: DE200610056845
Authority: DE
Inventors: Heinz Siegel
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 2006-12-01
Filing date: 2006-12-01
Publication date: 2008-06-05
Also published as: EP1930595A3; EP1930595A2; EP1930595B1

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf ein Förderaggregat mit mindestens einem Zahnradpaar (10), ein Innenzahnrad (12) und ein Außenzahnrad (14) umfassend, wobei das Innenzahnrad (12) in einer Exzentrizität (22) zum Außenzahnrad (14) angeordnet ist. Das Innenzahnrad (12) und das Außenzahnrad (14) kämmen über eine konische Verzahnung (46) miteinander.

Description

Stand der Technik
Aus der Publikation „Ölpumpen für Verbrennungsmotoren" Pierburg AG, Alfred Pierburg Straße 1, 41460 Neuss, vgl. Seite 2 ist eine innenverzahnte Zahnradpumpe in Normalbauweise sowie in extrem flachbauender Bauweise bekannt. Innenverzahnte Zahnradpumpen werden als Ölpumpen für Verbrennungskraftmaschinen eingesetzt. Die Ölpumpe kann als außenverzahnte Pumpe und als innenverzahnte Pumpe von der Kurbelwelle der Verbrennungskraftmaschine direkt angetrieben werden oder mittels eines Nebenantriebs, so zum Beispiel elektrisch angetrieben werden. Verbrennungskraftmaschinen benötigen im unteren Drehzahlspektrum durch ölhydraulische Aufgaben, so zum Beispiel hydraulischen Ventilspielausgleich, Kolbenkühlung, Nockenwellenverstellung usw. sowie auf Grund von Drehzahlabsenkungen im Leerlauf größere Ölvolumenströme. Diese werden bei ungeregelten Pumpen im hohen Drehzahlbereich zu erheblichen Verlustleistungen führen, sodass bei heute eingesetzten Ölpumpen diese in der Regel geregelt ausgelegt sind.
Bei aus dem Stand der Technik bekannten Ölpumpen, die zum Beispiel im Rahmen von ESP-Regelsystemen, die zur Fahrdynamikregelung dienen, eingesetzt werden, kommen als Ölpumpen eine innenverzahnte Vorladepumpe, die nach dem Gerotorprinzip ausgelegt ist, zum Einsatz.
Das bei dieser Vorladepumpe mit Innenverzahnung eingesetzte Zahnradpaar umfasst ein Ritzel sowie ein dieses umschließendes Hohlrad. Sowohl das Ritzel als auch das Hohl rad stellen gesinterte Bauteile dar, die nach dem Sintern einem Härtungsvorgang unterzogen werden. Aufgrund des Fertigungsvorgangs Sintern stellt sich jedoch zwischen den Zahnköpfen bzw. Zahnflanken aufgrund der herrschenden Sintertoleranzen ein unterschiedlich stark streuendes Radialspiel ein. Dieses hat Einfluss auf den Wirkungsgrad und die erzielbare Förderleistung dieser an ESP-Systemen zum Beispiel eingesetzten Vorladepumpe, die als Innenzahnradpumpe ausgelegt ist. Schwanken die Sintertoleranzen sehr stark, so schwankt zwangsläufig auch die Förderleistung der innenverzahnten Vorladepumpe sehr stark, was insgesamt gesehen einen recht unbefriedigenden Zustand darstellt.
Offenbarung der Erfindung
Der erfindungsgemäß vorgeschlagenen Lösung folgend werden das Ritzel und das dieses umgebende Hohlrad eines Förderaggregates, wie zum Beispiel einer Vorladepumpe für ESP-Systeme oder einer Ölpumpe für Verbrennungskraftmaschinen gesintert oder alternativ dazu im Wege des Metallpulverspritzgusses gefertigt. Sowohl das Ritzel als auch das Hohlrad werden anschließend einem Härtungsprozess unterzogen. Die Verzahnung zwischen dem gesinterten und gehärteten Ritzel und dem dieses umschließenden ebenfalls gesinterten und gehärteten Hohlrad verläuft konisch. Dies bedeutet, dass die an den Stirnseiten liegenden Enden der Zahnköpfe bzw. der Zahnflanken auf unterschiedlichen Teilkreisen in Bezug auf das Ritzel und das Hohlrad liegen.
Zum Schleifen des Ritzels und des Hohlrades an den Stirnflächen wird das Ritzel spielfrei in das Hohlrad hineingesteckt und danach eine Schleifoperation an beiden Stirnseiten der beiden Werkstücke durchgeführt. Dabei wird ein erstes Maß H₁ erhalten. Anschließend kann das innenliegend angeordnete Ritzel (Innenzahnrad) um ein geringes Spiel in der Größenordnung zwischen 3 und 6 μm auf ein geringeres Maß HZ, welches in Bezug auf das Maß H₁ geringer ist, geschliffen wurden. Dadurch entsteht ein Axialspiel zwischen Ritzel und Hohlrad. Durch die konisch ausgebildete Verzahnung an Ritzel und Hohlrad entsteht ein geringes Radialspiel in der Größenordnung weniger μm. Mit dieser Maßnahme lässt sich ein sehr guter hydraulischer Wirkungsgrad einer derart gefertigten innenverzahnten Pumpe erreichen, der auch bei höheren Drücken in der Größenordnung von 50 bar aufrechterhalten werden kann. Auf das Zurückschleifen des Ritzels, d.h. der Ausbildung des Untermaßes H₂ am Ritzet in Bezug auf das Maß H₁ des Verbundes aus Ritzel und Hohlrad kann dann verzichtet werden, wenn ein Radialspiel zwischen den sich drehenden Zahnrädern, d.h. dem relativ zum Hohlrad rotierenden Ritzel sowie dem Pumpengehäuse in axialer Richtung und ausreichend Radialspiel an den Zahnköpfen gewährleistet ist und ein Klemmen der miteinander kämmenden Zähnräder ausgeschlossen ist.
Die Zahnradpaare, d.h. die Kombination aus Hohlrad und Ritzel, im Bedarfsfall auch die Ritzel, können zusammen auf geeigneten Schleifmaschinen gleichzeitig bearbeitet werden, da die im Wege des Sinterverfahrens oder im Wege der Metallpulverspritzgusstechnik hergestellten Teile in der Regel werkzeugfallende Teile darstellen. Eine weitere Möglichkeit, mit welcher der hydraulische Wirkungsgrad hin zu höheren Drücken in die Größenordnung von 50 bar und mehr verschoben werden kann, stellt das Einlaufen der miteinander kämmenden Zahnräder, d.h. des gesinterten und gehärteten Ritzels und des gesinterten und gehärteten Hohlrades mit einem Verschleißmittel so zum Beispiel einer Läppaste dar.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung nachstehend eingehender beschrieben. Es zeigt:
1 eine Draufsicht auf die konisch verzahnten Bauteile Ritzel und Hohlrad mit Schnittverlauf A-B und
2 den Schnittverlauf A-B entsprechend 1 in gesonderter Darstellung.
Ausführungsformen
1 ist eine Draufsicht auf ein Zahnradpaar, ein Innenzahnrad und ein Außenzahnrad umfassend, zu entnehmen.
Ein Zahnradpaar 10 gemäß der Darstellung in 1, welches zum Beispiel innerhalb einer Ölpumpe eingesetzt werden kann, umfasst ein Innenzahnrad 12 sowie ein Außenzahnrad 14. Das Innenzahnrad 12 weist eine Mitnahmeverzahnung 18 auf, die mit einer Gegenverzahnung 20 der Welle 16 kämmt. Die Welle 16 und das Innenzahnrad 12 sind in einer Exzentrizität e, vgl. Bezugszeichen 22 in Bezug auf eine Achse 44 des Außenzahnrades 14 gelagert. In der Darstellung gemäß 1 ist eine Draufsicht auf eine erste Planseite 24 des miteinander gefügten Zahnradpaares 10, d.h. des Innenzahnrades 12 und des Außenzahnrades 14 dargestellt. Das Innenzahnrad 12 ist spielfrei im das Hohlrad darstellenden Außenzahnrad 14 gefügt. Das Innenzahnrad 12 weist eine Anzahl von Zähnen 28 auf, die jeweils Zahnköpfe 30 aufweisen. Ein sich zwischen den Zahnköpfen 30 und korrespondierenden Zahnköpfen am Innenumfang des Außenzahnrades 14 einstellendes Radialspiel ist durch Bezugszeichen 32 gekennzeichnet. Eine erste Planseite 24 des Zahnradpaares 10 wird durch die erste Planseite 34 des Innenzahnrades 12 sowie die erste Planseite 36 des Außenzahnrades 14 gebildet.
Analog verhält es sich mit einer in 1 aus zeichnerischen Gründen nicht dargestellten zweiten Planseite 26 des gefügten Zahnradpaares 10 (vgl. 2).
Aus der Darstellung gemäß 1 geht darüber hinaus hervor, dass das Innenzahnrad 12 und das Außenzahnrad 14 über eine konische Verzahnung 46 miteinander kämmen. Die in 1 angedeutete konische Verzahnung 46 ist dadurch charakterisiert, dass die konische Verzahnung 46 auf der in 1 angedeuteten ersten Planseite 24 des Zahnradpaares 10 einen anderen, nämlich größeren Teilkreisdurchmesser aufweist, verglichen mit der in 1 nicht dargestellten, auf der Rückseite des dort dargestellten Zahnradpaares 10 liegenden zweiten Planseite 26 (vgl. 2). Die in 1 dargestellten Bauteile Innenzahnrad 12 und Außenzahnrad 14 werden aus Kostengründen im Wege des Sinterverfahrens hergestellt oder alternativ zum Sinterverfahren durch Metallpulverspritzguss. Nachdem das Innenzahnrad 12 und das Außenzahnrad 14 gefertigt sind, werden die beiden genannten Bauteile einem Härtungsverfahren unterzogen.
Dargestellt gemäß 2 ist ein Schnitt durch das in 1 im gefügten Zustand dargestellte Zahnradpaar 10 entlang des Schnittverlaufs II-II.
Aus der Darstellung gemäß 2 geht hervor, dass das Innenzahnrad 12 in das Außenzahnrad 14 des Zahnradpaares 10 eingesteckt ist. Aus der Schnittdarstellung gemäß 2, die den in 1 dargestellten Schnittverlauf II-II repräsentiert, lässt sich weiterhin entnehmen, dass die erste Planseite 24 des Zahnradpaares 10 die erste Planseite 34 des Innenzahnrades 12 sowie die erste Planseite 36 des Außenzahnrades 14 umfasst. Mithin zerfällt die erste Planseite 24 des Zahnradpaares in zwei Planseiten zweier separater Bauteile. Aus der Darstellung gemäß 2 geht zudem hervor, dass die erste Planseite 34 des Innenzahnrades 12 um einen Überstand c über die erste Planseite 36 des Außenzahnrades 14 übersteht.
In analoger Weise wird die zweite Planseite 26 des gefügten Zahnradpaares 10 gemäß der Schnittdarstellung in 2 durch eine zweite Planseite 38, des Innenzahnrades 12 dargestellt sowie durch eine zweite Planseite 40, welche durch das Außenzahnrad 14 des Zahnradpaares 10 für eine Ölpumpe im in 1 dargestellten, gefügten Zustand gebildet. Aus der Darstellung gemäß 2 geht darüber hinaus noch hervor, dass das Innenzahnrad 12 mit einem Untermaß d in Bezug auf seine zweite Planseite 38 angeordnet ist. Die zweite Planseite 38 des Innenzahnrades 12 liegt um das Untermaß d unter der zweiten Planseite 40 des Außenzahnrades 14 des Zahnradpaares 10 im gefügten Zustand.
Der in 2 dargestellte, gefügte Zustand mit den vorstehend beschriebenen Überstand c bzw. dem Untermaß d stellt den Zustand dar, in dem ein gefügtes Zahnradpaar 10, das Innenzahnrad 12 und das Außenzahnrad 14 umfassend, stirnseitig plangeschliffen wird. Vor dem Planschleifvorgang der Planseiten 24, 26 des Zahnradpaares 10 werden die Bauteile Innenzahnrad 12 und Außenzahnrad 14 gehärtet.
Zunächst erfolgt ein Planschleifen der ersten Planseite 24 des Zahnradpaares 10 im aus Innenzahnrad 12 und Außenzahnrad 14 gefügten, spielfreien Zustand. Die erste Planseite 24 wird um das Schleifmaß a abgetragen, so dass im in 2 dargestellte Zustand eine plangeschliffene, gemeinsame erste Planseite 24 am Zahnradpaar 10, d.h. sowohl am Innenzahnrad 12 als auch am Außenzahnrad 14 erhalten wird. Nach dem Planschlei fen der ersten Planseite 24 der miteinander gefügten Bauteile Innenzahnrad 12 und Außenzahnrad 14 zum gefügten Zahnradpaar 10 erfolgt ein Planschleifen der zweiten Planseite 26. Dabei wird eine gemeinsame Planseite 26 erzeugt, d.h. das Untermaß d gemäß der Darstellung in 2 abgetragen, da das Schleifmaß b das Untermaß d übersteigt, ebenso wie das Schleifmaß a den Überstand c an der ersten Planseite 24 des Zahnradpaares 10 im gefügten Zustand übersteigt. Nach dem Planschleifen der ersten Planseite 24 bzw. der zweiten Planseite 26 werden die Bauteile Innenzahnrad 12 und Außenzahnrad 14 voneinander getrennt.
Während vor dem Trennen der Bauteile 12 und 14 das gemeinsame Axialmaß dem Axialmaß H₁ entspricht, welches durch den Materialabtrag am gefügten Zahnradpaar 10 durch das Schleifmaß a bzw. das Schleifmaß b entsteht, kann nach dem Trennen der Bauteile 12, 14 nach dem Planschleifen eine weitere Schleifbearbeitung des Innenzahnrades 12 erfolgen. Dabei kann am Innenzahnrad 12 ein Axialspiel in der Größenordnung von wenigen μm, bevorzugt innerhalb des Bereiches zwischen 3 μm und 6 μm erreicht werden, so dass das ggf. diesem weiteren Schleifvorgang zu unterziehende Innenzahnrad 12 ein auch als Ritzelhöhenmaß bezeichnetes Axialmaß H₂ aufweist, welches vom nach dem Schleifvorgang der Planseiten 24, 26 erhaltenen gemeinsamen Axialmaß H₁ der beiden miteinander gefügten Bauteile Innenzahnrad 12 und Außenzahnrad 14 um die genannten wenigen μm abweicht.
Aus dem Axialspiel des Innenzahnrads 12 ergibt sich unter Berücksichtigung des Konuswinkels der konischen Verzahnung 46 ein wesentlich kleineres Radialspiel 32 (vgl. Darstellung gemäß 1) zwischen den Zahnköpfen 30 des Innenzahnrades 12 und den Zahnköpfen, die am Innenumfang des Außenzahnrades 14 ausgebildet sind. Je geringer das Radialspiel 32 zwischen den Zahnköpfen des Innenzahnrades 12 und den Zahnköpfen des Außenzahnrades 14 ist, ein desto höherer hydraulischer Wirkungsgrad lässt sich erzielen. Maßgeblich für die Verringerung des Radialspieles sind das Axialmaß und der Konuswinkel der konisch ausgeführten Verzahnung 46, wie in 2 dargestellt. Aus der Darstellung gemäß 2 geht zudem hervor, dass der auf der ersten Planseite 24 des gefügten Zahnradpaares 10 liegende erste Teilkreisdurchmesser 48 den an der Rückseite, d.h. der zweiten Planseite 26 des gefügten Zahnradpaares 10 ausge führten zweiten Teilkreisdurchmesser 50 übersteigt. Die Durchmesserdifferenz zwischen den Teilkreisdurchmessern 48, 50 ergibt sich abhängig vom gewählten Konuswinkel der konischen Verzahnung 46 gemäß der Schnittdarstellung in 2.
Für den Fall, dass das Axialspiel zwischen den bewegten Zahnräder, d.h. dem Innenzahnrad 12 und dem Außenzahnrad 14 und dem das Zahnradpaar 10 umgebenden Pumpengehäuse für ein Freilaufen des Innenzahnrades 12 und des Außenzahnrades 14, d.h. deren Nichtklemmen, ausreichend ist, kann das Zurückschleifen des innenliegend angeordneten Innenzahnrades 12 um das genannte Maß, bevorzugt im Bereich zwischen 3 μm und 6 μm liegend, auch unterbleiben. Dies bedeutet, dass bei ausreichendem Axialspiel zwischen dem bewegten Innenzahnrad 12 und dem stationären Außenzahnrad 14 des Zahnradpaares 10 das Maß H₂ dem gemeinsamem Axialmaß H₁ der gefügten Bauteilen Innenzahnrad 12 und Außenzahnrad 14 entspricht.
Das wesentlich verringerte Radialspiel 32 an den einander berührenden Zahnköpfen 30 des Innenzahnrades 12 und des Außenzahnrades 14 ist erforderlich, da zwischen den Zahnköpfen 30 eine Linienberührung auftritt und demzufolge keine Spaltüberdeckung eintritt. Eine Spaltüberdeckung stellt sich hingegen an den axialdichtenden Flächen des Zahnradpaares 10, d.h. dessen Stirnseiten 12 und 14 und den diesen jeweils gegenüberliegenden Innenseiten des Pumpengehäuses ein. Je länger die Spaltüberdeckung zwischen den Planseiten 24, 26, gleichbedeutend mit der ersten Planseite 34 des Innenzahnrades 12, der ersten Planseite 36 des Außenzahnrades 14, welche die erste Planseite 24 darstellen und der zweiten Planseite 38 des Innenzahnrades 12, die zusammen mit der zweiten Planseite 40 des Außenzahnrades 14 die zweite Planseite 26 des Zahnradpaares 10 darstellen und den gegenüberliegenden Flächen des Pumpengehäuses ist, eine umso größere Abdichtwirkung ist erzielbar. Da diese Spaltüberdeckung den miteinander kämmenden Zahnrädern 12 und 14 im Bereich der Förderräume, d.h. im Bereich der miteinander kämmenden Verzahnung fehlt, wird eine Verbesserung des hydraulischen Wirkungsgrads eta_hydr durch das minimale Radialspiel 32 im Bereich der Innenverzahnung aufgrund der oben stehend skizzierten Maßnahmen erzielt.
Damit stellt die erfindungsgemäß vorgeschlagene Lösung ein Zahnradpaar 10 zur Verfügung, welches zum Beispiel für eine Ölpumpe oder für eine Förderpumpe für ein Hydraulikfluid für ein Schaltgetriebe, um Anwendungsbeispiele zu nennen, eingesetzt werden kann.

Claims

Förderaggregat mit mindestens einem Zahnradpaar (10), ein Innenzahnrad (12) und ein Außenzahnrad (14) umfassend und das Innenzahnrad (12) in einer Exzentrizität (22) zum Außenzahnrad (14) angeordnet ist, dadurch kennzeichnet, dass das Innenzahnrad (12) und das Außenzahnrad (14) eine konische Verzahnung (46) aufweisen.
Förderaggregat gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein erster Teilkreisdurchmesser (48) der konischen Verzahnung (46) an der ersten Planseite (24) des Zahnradpaares (10) einen zweiten Teilkreisdurchmesser (50) an der zweiten Planseite (26) des Zahnradpaares (10) übersteigt.
Förderaggregat gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Innenzahnrad (12) eine Mitnahmeverzahnung (18) aufweist.
Förderaggregat gemäß Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Mitnahmeverzahnung (18) des Innenzahnrades (12) mit einer Gegenverzahnung (20) einer Welle (16) kämmt.
Förderaggregat gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Zahnradpaar (10) im gefügten Zustand von Innenzahnrad (12) und Außenzahnrad (14) nach einer spanabhebenden Bearbeitung von Planseiten (24, 26) ein gemeinsames Axialmaß H₁ und abhängig vom Konuswinkel der konischen Verzahnung (46) ein reduziertes Radialspiel (32) aufweist.
Verfahren zur Herstellung eines Förderaggregates mit mindestens einem Zahnradpaar (10), ein Innenzahnrad (12) und ein Außenzahnrad (14) umfassend, die exzentrisch zueinander angeordnet sind, mit nachfolgenden Verfahrensschritten: a) das Innenzahnrad (12) und das Außenzahnrad (14) werden im Sinterverfahren oder im Metallpulverspritzgussverfahren hergestellt und anschließend gehärtet, b) das Innenzahnrad (12) und das Außenzahnrad (14) werden an einer konischen Verzahnung (46) spielfrei gefügt, c) sich nach Verfahrensschritt b) ergebende gemeinsame Planseiten (24, 26) des Zahnradpaares (10) werden spanabhebend bearbeitet bis ein gemeinsames Axialmaß H₁ erreicht ist.
Verfahren gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass gemäß Verfahrensschritt b) im gefügten Zustand von Innenzahnrad (12) und Außenzahnrad (14) an der ersten gemeinsamen Planseite (24) ein Überstand c zwischen dem Innenzahnrad (12) und dem Außenzahnrad (14) und an der zweiten gemeinsamen Planseite (26) ein Untermaß d zwischen dem Innenzahnrad (12) und dem Außenzahnrad (14) vorliegt.
Verfahren gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass nach Verfahrensschritt c) eine Trennung von Innenzahnrad (12) und Außenzahnrad (14) erfolgt und das Innenzahnrad (12) auf ein Axialmaß H₂ bearbeitet wird, welches das gemeinsame Axialmaß H₁ unterschreitet.
Verfahren gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Axialmaß H₂ das gemeinsame Axialmaß H₁ um 2 μm bis 20 μm, bevorzugt um 3 μm bis 6 μm unterschreitet.
Verfahren gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass in die konische Verzahnung (46) zwischen dem Innenzahnrad (12) und dem Außenzahnrad (14) während einer Einlaufphase des Zahnradpaares (10) ein oberflächenfeinbearbeitendes Medium, insbesondere eine Läppaste, eingebracht wird.