DE102006041480A1

DE102006041480A1 - Motor-Pumpen-Aggregat

Info

Publication number: DE102006041480A1
Application number: DE102006041480A
Authority: DE
Inventors: Georg Blosch; Dirk Foerch; Oliver Schmautz
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 2006-09-05
Filing date: 2006-09-05
Publication date: 2008-03-06
Anticipated expiration: 2026-09-06
Also published as: JP2008064098A; JP5393010B2; DE102006041480B4

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Motor-Pumpen-Aggregat (10), insbesondere zur Regelung des Drucks in einer hydraulischen Bremsanlage eines Kraftfahrzeugs in Abhängigkeit eines auftretenden Radschlupfs an einem oder mehreren Rädern dieses Kraftfahrzeugs. Bei bekannten derartigen Aggregaten treibt ein Antriebsmotor (12) über einen auf seiner Antriebswelle (18) befestigten Exzenter (20) einen Druckerzeuger (17) an. Bei wechselnden Druckanforderungen rotiert der Antriebsmotor (12) aufgrund der unveränderlichen Exzentrizität (60) des Exzenters (20) und der starren Lagerung der Antriebswelle (18) mit wechselnder Drehzahl und damit insbesondere bei kleinen Drücken abseits seines Arbeitspunktes. Die Erfindung schlägt vor, zur Regelung der Förderleistung des Druckerzeugers (17) anstelle der Drehzahl des Antriebsmotors (12) die auf die Kolben (38, 40) übertragene Exzentrizität seines Antriebs druckabhängig anzupassen. Der Antriebsmotor (12) rotiert dadurch im gesamten Druckbereich zumindest annähernd mit konstanter Drehzahl in seinem Arbeitspunkt, sodass die vom Antriebsmotor (12) bereitgestellte Leistung über den gesamten Betriebsbereich optimal ausgenutzt wird. Dies erlaubt eine kostengünstigere Bauweise des Antriebsmotors (12) und eine Einsparung von Bauraum und Einzelteilen des Antriebs.

Description

Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einem Motor-Pumpen-Aggregat, insbesondere zur Regelung des Drucks in einer hydraulischen Bremsanlage eines Kraftfahrzeugs in Abhängigkeit eines auftretenden Radschlupfs an einem oder mehreren Rädern dieses Kraftfahrzeugs entsprechend der Gattung des Anspruchs 1. Der generelle konstruktive Aufbau eines derartigen Aggregats ist beispielsweise in der Patentanmeldung DE 44 30 909 A1 bereits beschrieben. Dieses bekannte Aggregat hat einen elektronisch ansteuerbaren Antriebsmotor, der an das Pumpengehäuse eines Hydroblocks einer schlupfgeregelten Fahrzeugbremsanlage angeschraubt ist. Im Pumpengehäuse sind in zwei einander gegenüberliegenden Zylindern Kolben eines Druckerzeugers beweglich geführt. Angetrieben werden diese Kolben von einem Exzenter, der drehfest auf der Antriebswelle des Antriebsmotors verankert und zwischen den beiden Kolben platziert ist. Die Antriebswelle ist dreifach gelagert. Zwei ihrer drei Lager befinden sich im Gehäuse des Antriebsmotors, das dritte Lager ist im Hydroblock vorgesehen.
Der Exzenter hat eine konstante, auslegungsbedingte Exzentrizität. Zudem ist die Antriebswelle des Antriebsmotors im Verhältnis zum maximal auftretenden Arbeitsdruck des Druckerzeugers relativ steif ausgeführt. Zusammen mit der dreifachen Lagerung der Antriebswelle führen diese Eigenschaften dazu, dass der Antrieb unter allen Betriebsbedingungen keine nennenswerte Elastizität aufweist, sich also relativ starr verhält. Die elektrische Auslegung des Antriebsmotors ist derart getroffen, dass dieser sich in seinem Leistungsmaximum befindet, wenn der Druckerzeuger seinen maximalen Arbeitsdruck liefert. Dieser maximale Arbeitsdruck liegt bei ca. 200 bar. Er stellt sich beispielsweise bei einem vom Fahrer ausgelösten Bremsvorgang ein, wenn eines der Fahrzeugräder auf trockener Fahrbahn zu blockieren droht, wenn also an wenigstens einem Fahrzeugrad Radschlupf auftritt. Da ein Fahrzeug bei blockierten Rädern nicht mehr lenkbar ist, dient eine Antiblockierschutzregelung dazu, diesen Radschlupf zu vermeiden. Angesteuert durch ein elektronisches Steuergerät reduziert der erwähnte Druckerzeuger dazu den an der betroffenen Radbremse herrschenden Bremsdruck, bis sich das Rad wieder frei drehen und Seitenführungskräfte aufbauen kann.
Neben dem Antiblockierschutzregelbetrieb, bei dem der Fahrer selbst den Aufbau des Bremsdrucks besorgt, ist die Bremsanlage auch für einen Druckaufbau unabhängig vom Fahrer geeignet. Ein solcher aktiver Druckaufbau findet beispielsweise statt, wenn Radschlupf bei einem Beschleunigungsvorgang bzw. während einer Kurvenfahrt oder während eines Ausweichmanövers des Fahrzeugs auftritt. Der Radschlupf wird durch radseitige Sensoren festgestellt und durch ein automatisch eingeleitetes Abbremsen des betroffenen Rades minimiert bzw. vermieden (Antriebsschlupfregelung bzw. elektronische Fahrstabilitätsregelung). Den dazu erforderlichen Bremsdruck erzeugt ebenfalls der erwähnte Druckerzeuger. Allerdings liegen die in diesen Betriebszuständen auftretenden Bremsdrücke bei ca. 50 bar, also deutlich unterhalb des erwähnten maximalen Arbeitsdrucks.
Aufgrund der beschriebenen starren Auslegung des Pumpenantriebs bekannter Aggregate arbeiten diese bei geringeren Systemdrücken (Antriebsschlupfregelung oder Fahrstabilitätsregelung) mit erhöhter Drehzahl. Dies röhrt daher, dass die Kolben aufgrund ihrer geringen hydraulischen Beaufschlagung dem Antriebsmotor lediglich einen geringen, Drehzahl senkenden Widerstand entgegenstellen. Hohe Drehzahlen des Druckerzeugers und seines Antriebs können unerwünschte Geräusche verursachen und zu einem überproportionalen Verschleiß der Bauteile führen. Zudem erwärmen sich die rotierenden Bauteile stark. Mit zunehmender Drehzahl laufen die von mechanischen Ventilen gesteuerten Ladungswechselvorgänge in den Pumpen des Druckerzeugers unvollständig ab. Dies wirkt sich in einem verringerten volumetrischen Wirkungsgrad des Druckerzeugers, sprich einer reduzierten Fördermenge, aus. Reduzierte Fördermengen sind negativ hinsichtlich der Dynamik eines Regelvorgangs, weil in den Radbremsen eventuell vorhandenes Lüftspiel aufgrund der Menge an benötigtem Medium nur zeitverzögert abgebaut werden kann. Darüber hinaus wirkt eine Auslegung der Pumpeneinheit auf den maximalen Arbeitsdruck bei maximaler Motorleistung sich nachteilig auf die Abmessungen der Bauteile aus. Diese nehmen, insbesondere aufgrund ihrer Anpassung an die erwähnt höheren Drehzahlen einen großen Bauraum ein und sind zudem teuer. Letzten Endes sind damit erhöhte Teilekosten und ein erhöhtes Gewicht des Hydroblocks der Fahrzeugbremsanlage verbunden.
Offenbarung der Erfindung
Vorteile der Erfindung
Die Erfindung mit den Merkmalen des Anspruchs 1 hat demgegenüber den Vorteil, dass durch eine erfindungsgemäße Auslegung des Motors, der Lagerung und Gestaltung der Antriebswelle, der Exzentrizität des Exzenters und der Dimensionierung der Pumpen unter allen Betriebsbedingungen einer Fahrzeugbremsanlage der Antriebsmotor in seinem Arbeitspunkt betrieben werden kann. In diesem Arbeitspunkt gibt der Antriebsmotor seine Maximalleistung bei einer auslegungsbedingt festgelegten Drehzahl ab. Die Motorleistung wird also stets optimal ausgenutzt. Bei der Erfindung wird die Förderleistung des Druckerzeugers über die auf die Kolben übertragbare Exzentrizität geregelt, die Motordrehzahl bleibt unter allen Betriebsbedingungen konstant. Dies äußert sich darin, dass bei niedrigen Systemdrücken ein erfindungsgemäßes Aggregat eine höhere Fördermenge aufweist als bei hohem Systemdruck. Damit lässt sich die Fahrzeugbremsanlage im Antriebsschlupfregelungsbetrieb oder im Fahrstabilitätsregelbetrieb mit besonders guter Dynamik regeln. Demgegenüber erfolgt im Antiblockierschutzregelbetrieb, also bei hohen Arbeitsdrücken des Druckerzeugers, die Regelung aufgrund der dann reduzierten Fördermenge besonders feinfühlig und mit geringen Rückwirkungen auf das Bremspedal. Die vorgeschlagene Auslegung des Antriebs erlaubt darüber hinaus eine konstruktive Vereinfachung der Lagerung der Antriebswelle, beispielsweise durch Verzicht auf ein drittes Lager. Als Antriebsmotor kann ein Motor mit kompakteren Außenabmessungen eingesetzt werden. Neben Bauvolumen werden ferner Teilekosten eingespart.
Weitere Vorteile oder vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen oder der nachfolgenden Beschreibung.
Zeichnung
Die Erfindung ist anhand von Zeichnungen dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung im Detail beschrieben. 1 zeigt das aus der bereits eingangs gewürdigten DE 44 30 909 A1 bekannte Motor-Pumpen-Aggregat im Längsschnitt; 2 dieses bekannte Aggregat im Querschnitt entlang einer Schnittlinie II-II nach 1. In der 3 ist dieser bekannte Pumpen-Antrieb nochmals schematisch vereinfacht dargestellt. Die nachfolgenden 4 bis 8 zeigen verschiedene erfindungsgemäße Ausgestaltungsvarianten von Pumpen-Antrieben, ebenfalls in schematisch vereinfachter Darstellung. In allen Figuren sind einander entsprechende Bauteile einheitlich bezeichnet.
Beschreibung der Ausführungsbeispiele
1 zeigt ein gattungsgemäßes Motor-Pumpen-Aggregat 10, wie es aus dem eingangs zitierten Stand der Technik bekannt ist. Dieses Motor-Pumpen-Aggregat 10 umfasst einen elektronisch ansteuerbaren Antriebsmotor 12, der mit seinem Motorgehäuse 14 an ein Pumpengehäuse 16 eines Druckerzeugers 17 einer elektronisch schlupfregelbaren Fahrzeugbremsanlage angebaut ist. Der elektrisch im Nebenschluss betriebene Antriebsmotor 12 weist eine in seinem Gehäuse 14 drehbar gelagerte Antriebswelle 18 auf, die über einen Deckel seines Motorgehäuses 14 hinaus in das Innere des Pumpengehäuses 16 hineinragt. An diesem Abschnitt der Antriebswelle 18 ist ein Exzenter 20 einstückig angeformt. Dies erfolgt bei der bekannten Ausführungsform beispielhaft durch einen Schleifarbeitsgang. Der Exzenter 20 weist zur Längsachse der Antriebswelle 18 eine Exzentrizität 60 auf. An den Exzenter 20 schließt sich ein ebenfalls einstückig an der Antriebswelle 18 angeformter und zur Längsachse der Antriebswelle 18 koaxialer Lagerzapfen 22 an. Dieser ist in seinem Außendurchmesser zurückgenommen, sodass er den Exzenter 20 radial nicht überragt. Der Lagerzapfen 22 ist in einem Wälzlager 24 aufgenommen, das im Pumpengehäuse 16 angeordnet ist. Insgesamt ist die bekannte Antriebswelle 18 in drei Lagern 24, 26, 28 gelagert, wobei sich die beiden Lager 26 und 28 im Motorgehäuse 14 und das dritte Lager sich im Pumpengehäuse 16 befindet. Das Lager 28 ist als Gleitlager, die beiden anderen Lager 24 und 26 sind als Wälzlager ausgebildet, wobei das Lager 26 ein Festlager des Lagerverbands bildet.
Gemäß 2 ist auf dem Exzenter 20 ein Exzenterlager 32 angeordnet. Dieses Exzenterlager 32 umfasst einen mehrere Wälzkörper 34 tragenden Lagerkäfig 30 und einen die Wälzkörper 34 umschließenden Außenring 36. Auf der Umfangsfläche des Außenrings 36 stützen sich zwei einander gegenüberliegende Kolben 38, 40 des Druckerzeugers 17 ab. Diese Kolben 38, 40 sind in Zylinderbohrungen (nicht gezeigt) des Pumpengehäuses 16 verschieblich aufgenommen, wobei sich diese Zylinderbohrungen quer zur Längsachse der Antriebswelle 18 erstrecken. Mit der Rotation der Antriebswelle 18 zwingt der Exzenter 20 den Kolben 38, 40 des Druckerzeugers 17 eine hin und her gehende Hubbewegung auf, wobei der von den Kolben 38, 40 ausgeführte Hub aufgrund der starren Auslegung dieses Pumpenantriebs den doppelten Betrag der Exzentrizität 60 des Exzenters 20 entspricht. Nicht dargestellte Federelemente, beispielsweise angeordnet auf der vom Exzenter 20 abgewandten Seite der Kolben 38, 40, stellen deren Anlage an der Umfangsfläche des Außenrings 36 des Exzenterlagers 32 sicher.
3 zeigt den beschriebenen Antrieb in schematisch vereinfachter Darstellung, wobei auf eine Abbildung des Antriebsmotors der Einfachheit halber verzichtet wurde. Für einander entsprechende Bauteile wurden in 3 sowie in den nachfolgenden Figuren die bereits im Zusammenhang mit den erläuterten 1 und 2 vergebenen Bezugszahlen verwendet. Demnach trägt die Antriebswelle als Bezugszahl die 18, der Exzenter die 20 und die insgesamt drei Lager die 24, 26, 28.
4 zeigt einen Antrieb, bei dem im Unterschied zum oben beschriebenen Antrieb die Antriebswelle 18 lediglich in zwei Lagern, 26, 28 gelagert ist. Diese Anordnung verzichtet auf das bekannte Lager 24 im Pumpengehäuse 16 und weist lediglich die beiden im Motorgehäuse 14 (1) angeordneten Lager 26, 28 auf. Über diese Maßnahme hinaus wurde der Abstand 29 zwischen dem an einem Ende der Antriebswelle 18 angeordneten Exzenter 20 und dem Exzenter 20 zugewandten Lager 26 gegenüber dem entsprechenden Abstand der bekannten Lösung vergrößert. Beide Maßnahmen erhöhen gemeinsam die Elastizität des Pumpenantriebs, so dass die Antriebswelle 18, bedingt durch die auf die Kolben 38, 40 einwirkenden hydraulische Kräfte in den Zylindern (veranschaulicht anhand des Kraftpfeils 42), ausweicht und sich entsprechend durchbiegt. Der Einfachheit halber ist in allen Figuren die Antriebswelle 18 im nicht durchgebogenen Ruhezustand gezeichnet. Das Maximum der Durchbiegung der Antriebswelle 18 tritt bei dieser Art der Wellenlagerung im Bereich des Exzenters 20 auf, wodurch dessen Exzentrizität 60 nicht in vollem Maße in einen Hub der Kolben 38, 40 und damit in die Fördermenge des Druckerzeugers 17 umsetzbar ist. Falls auslegungsbedingt erforderlich, kann dieses Defizit an Förderleistung durch Anpassung des Durchmessers der Kolben 38, 40 und/oder durch Verwendung eines Exzenters 20 größerer Exzentrizität 60 kompensiert werden.
Im Antriebsschlupfregelbetrieb oder im Fahrstabilitätsregelbetrieb, bei denen in den Zylindern der Kolben 38, 40 ein niedrigeres Druckniveau herrscht, findet trotz der elastischeren Auslegung des Antriebs keine nennenswerte Deformation der Antriebswelle 18 statt, da die wirksamen hydraulischen Kräfte 42 wesentlich geringer sind. In diesen Betriebszuständen reduziert sich die Fördermenge des Druckerzeugers deshalb nicht, so dass die Fahrzeugbremsanlage unverändert dynamisch an sich ändernde Schlupfverhältnisse an den einzelnen Rädern des Fahrzeugs anpassbar ist.
5 zeigt eine zweite Variante zur Erhöhung der Elastizität des Pumpenantriebs. Hier wird eine Antriebswelle 18 mit sich in Richtung der Wellenlängsachse verändernden Querschnitten 44, 46, 48 eingesetzt. Im Bereich zwischen den beiden Wellenlagern 26, 28 weist diese Antriebswelle 18 einen verhältnismäßig großen Querschnitt 44 auf. Ab dem exzenterseitigen Lager 26 in Richtung zum Exzenter 20 hin, schließt sich ein Verjüngungsabschnitt 46 an. Der Verjüngungsabschnitt 46 ist exemplarisch konisch geformt und geht in einen Wellenabschnitt konstanten, kleineren Querschnitts 48 über, auf dem schließlich der Exzenter 20 angeordnet ist. Diese Anordnung hat den Vorteil, dass die Antriebswelle 18 bei gleicher Elastizität wie die Antriebswelle 18 nach 4 kürzer baut. Wie im übrigen auch beim Ausführungsbeispiel nach 4 besteht die Möglichkeit, den Abstand 50 zwischen den beiden Lagern 26, 28 zu variieren. Ferner sind Exzenter 20 unterschiedlich großer Exzentrizitäten einsetzbar und/oder die Querschnitte 44, 46, 48 in variablen axialen Längen ausbildbar, um den Antrieb anwendungsspezifisch auszulegen.
In 6 wird anstelle eines sich verjüngenden Abschnitts 46 der Antriebswelle 18 eine Antriebswelle 18 mit einem im Bereich zwischen dem Exzenter 20 und dem exzenterseitigen Lager 26 hohlwellenförmigen Wellenabschnitt 52 eingesetzt. Auch eine durchgehend hohl ausgebildete Antriebswelle 18 wäre grundsätzlich vorstellbar.
7 zeigt eine Antriebswelle 18 mit konstantem, zylindrischem Querschnitt 54, wobei der Wellendurchmesser hier über die gesamte Länge der Antriebswelle 18 im Durchmesser reduziert ist. Selbstverständlich wären auch Antriebswellen 18 mit Abschnitten unterschiedlicher Querschnittsformen und/oder Antriebswellen 18 aus unterschiedlich elastischen Werkstoffen denkbar, um die Elastizität des Pumpenantriebs zu erhöhen.
Um bei der Verwendung einer ausreichend elastischen Antriebswelle 18 die maximale Wellenverformung bei maximalem Zylinderdruck zu begrenzen, schlägt 8 vor, im Pumpengehäuse 16 einen mechanischen Anschlag 56 auszubilden. Dabei kann es sich um eine sacklochförmige Ausnehmung handeln, gegen deren Innendurchmesser die Antriebswelle 18 mit einem an ihrem exzenterseitigen Ende vorgesehenen Wellenstummel 58 anschlägt. Eine mechanische Begrenzung der Wellendurchbiegung kann notwendig werden, wenn ansonsten unter maximalem Pumpendruck aufgrund des gewählten Kolbendurchmessers und der gewählten Exzentrizität der Pumpeneinheit keine ausreichende Fördermenge erreicht werden sollte.
Ein Pumpenantrieb und eine angetriebene Pumpeneinheit sind erfindungsgemäß aufeinander abgestimmt, wenn die Antriebswelle 18 eine maximale Durchbiegung von wenigstens 20 % der maximalen Exzentrizität 60 dieses Exzenters 20 aufweist, sofern sie an der Stelle der Anbringung des Exzenters 20 mit einer Querkraft 42 belastet ist, welche der hydraulischen Druckkraft auf den Kolben 38, 40 bei 200 bar Zylinderdruck entspricht. Diese Querkraft 42 berechnet sich als Produkt aus dem Zylinderdruck (= 200 bar) mit der druckbeaufschlagten Fläche des Kolbens 38, 40.
Wie erläutert, kann eine entsprechende Auslegung konstruktiv durch angepasstes Abstimmen folgender Parameter erreicht werden:

1. Wahl der Anzahl der Lager 24, 26, 28 zur Lagerung der Antriebswelle 18;
2. Variation des Abstands 50 zwischen den Lagern 24, 26, 28;
3. Dimensionierung des Querschnitts und/oder des Materials der Antriebswelle 18;
4. Variation des Wellenquerschnitts in Richtung der Längsachse der Antriebswelle 18;
5. Variation des Abstands zwischen Exzenter 20 und exzenterseitigem Lager 26;
6. Variation der Exzentrizität 60 des Exzenters 20;
7. Variation des Durchmessers der vom Exzenter 20 angetriebenen Kolben 38, 40;
8. Variation der Anzahl gleichphasig angetriebener Kolben 38, 40 etc.

Selbstverständlich können einzelne, mehrere oder alle oben genannten Parameter in Kombination miteinander eingesetzt werden, um zu einer erfindungsgemäß erhöhten Elastizität des Pumpenantriebs zu gelangen. Oben genannte Liste erhebt zudem keinen Anspruch auf Vollständigkeit.

Claims

Motor-Pumpen-Aggregat (10), insbesondere zur Regelung des Drucks in einer hydraulischen Bremsanlage eines Kraftfahrzeugs in Abhängigkeit eines auftretenden Radschlupfs an einem oder mehreren Rädern dieses Kraftfahrzeugs, mit einem elektronisch ansteuerbaren, eine Antriebswelle (18) aufweisenden Antriebsmotor (12), mit einem mit dem Antriebsmotor (12) gekoppelten hydraulischen Druckerzeuger (17) mit wenigstens einem quer zur Längsachse der Antriebswelle (18) angeordneten Kolben (38, 40) und mit einem auf der Antriebswelle (18) drehfest befestigten Exzenter (20), zur Betätigung des wenigstens einen Kolbens (38, 40) des Druckerzeugers (17) zu einer hin- und hergehenden Hubbewegung, dadurch gekennzeichnet, dass durch Abstimmung der Elastizität des Antriebs auf die maximale Förderleistung des Druckerzeugers (17) der vom Exzenter (20) auf den wenigstens einen Kolben (38, 40) übertragbare Hub in Abhängigkeit des Drucks auf den beaufschlagten Kolben (38, 40) des Druckerzeugers (17) veränderbar ist.
Motor-Pumpen-Aggregat nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Antrieb und die maximale Förderleistung des Druckerzeugers (17) derart aufeinander abgestimmt sind, dass die Antriebswelle (18) eine maximale Durchbiegung von wenigstens 20 % der Exzentrizität (60) des Exzenters (20) aufweist, wenn die Antriebswelle (18) an der Stelle der Anbringung des Exzenters mit einer Querkraft (42) beaufschlagt ist, welche in ihrer Höhe der hydraulischen Druckkraft entspricht, mit der der wenigstens eine Kolben (38, 40) bei ca. 200 bar Arbeitsdruck belastet ist.
Motor-Pumpen-Aggregat nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass zur Lagerung der Antriebswelle (18) zwei Lager (26, 28) vorgesehen sind und dass der Exzenter (20) außerhalb des von den Lagern (26, 28) begrenzten Abschnitts der Antriebswelle (18) platziert ist.
Motor-Pumpen-Aggregat nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der außerhalb der beiden Lager (26, 28) liegende Querschnitt (48) der Antriebswelle (18) gegenüber dem zwischen den beiden Lagern (26, 28) liegenden Querschnitt (44) eine höhere Elastizität aufweist.
Motor-Pumpen-Aggregat nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der außerhalb der beiden Lager (26, 28) liegende Querschnitt (48) der Antriebswelle (18) gegenüber dem zwischen den beiden Lagern (26, 28) liegenden Querschnitt (44) im Außendurchmesser reduziert ist.
Motor-Pumpen-Aggregat nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest der außerhalb der beiden Lager (26, 28) liegende Abschnitt der Antriebswelle (18) als Hohlwellenquerschnitt ausgebildet ist.
Motor-Pumpen-Aggregat nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der außerhalb der beiden Lager (26, 28) liegende Abschnitt der Antriebswelle (18) eine größere axiale Länge aufweist als der zwischen den beiden Lagern (26, 28) liegende Abschnitt.
Motor-Pumpen-Aggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Gehäuse (16) des Druckerzeugers (17) ein Anschlag (56) vorgesehen ist, welche die maximale Durchbiegung der Antriebswelle (18) an ihrem außerhalb der beiden Lager (26, 28) liegenden Abschnitt begrenzt.
Motor-Pumpen-Aggregat nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Antriebsmotor (12) elektrisch im Nebenschluss betrieben und von einem elektronischen Steuergerät ansteuerbar ist.