Aufgabe
der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein ökonomisches und technisch einfaches Verfahren
zur Destillation eines Gemisches isomerer Diisocyanatodiphenylmethane,
wenigstens bestehend aus 2,2'-Diisocyanatodiphenylmethan,
2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
und 4,4'-Diisocyanatodiphenylmethan,
(im Folgenden Ausgangsgemisch genannt) bereitzustellen, welches
die Herstellung von 2,4'-MDI
erlaubt, das frei von 2,2'-MDI
ist oder zumindest nur einen sehr geringen 2,2'-MDI-Gehalt in der Größenordnung
von maximal 0,2 Gew.-% aufweist.
Gegenstand
der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von an 2,2'-MDI armem 2,4'-MDI durch Destillation
eines Gemisches isomerer Diisocyanatodiphenylmethane, wenigstens
bestehend aus 2,2'-Diisocyanatodiphenylmethan,
2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
und 4,4'-Diisocyanatodiphenylmethan,
wobei die Destillation mindestens einstufig ausgeführt ist
und in mindestens einer Destillationsstufe eine Trennwandkolonne
eingesetzt wird, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein Gemisch erhalten
wird, welches wenigstens aus maximal 0,2 Gew.-% 2,2'-Diisocyanatodiphenylmethan,
85 bis 99 Gew.-%, bevorzugt 95 bis 98 Gew.-%, besonders bevorzugt
97,5 bis 98 Gew.-% 2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
und maximal 15 Gew.-% 4,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
besteht.
Sofern
nicht anders angegeben, handelt es sich hier und im Folgenden bei
Prozentangaben um Gewichtsprozent, wobei sich die Prozentangaben
immer auf die Zusammensetzung der Isomere beziehen.
Das
bei dem erfindungsgemäßen Verfahren eingesetzte
Gemisch isomerer Diisocyanatodiphenylmethane entsteht bei der Phosgenierung
von Polyaminopolyphenylpolymethanen, welche durch Kondensation von
Anilin und Formaldehyd hergestellt werden, zu Polyisocyanatopolyphenylpolymethanen. Nach
der Phosgenierung, welche vorzugsweise in Monochlorbenzol (MCB)
als Lösungsmittel
durchgeführt
wird, werden auf destillativem Wege zunächst das Lösungsmittel und Phosgen weitgehend
entfernt.
Dann
wird mittels Destillation in einer an sich bekannten, z.B. aus
DE 2 631 168 A ,
Polymerabtrennung ein Gemisch einerseits aus Polyisocyanatopolyphenylpolymethanen
und Diisocyanatodiphenylmethanen und andererseits das Ausgangsgemisch
der drei Isomeren 2,2'-Diisocyanatodiphenylmethan, 2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
und 4,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
erhalten. Nach diesem Verfahrensschritt kann das Ausgangsgemisch
zusätzlich enthalten:
Lösungsmittel,
z.B. Chlorbenzol, und andere leichter siedende Verbindungen, z.B.
Phenylisocyanat, mit einem Anteil von weniger als 2 Gew.-%, maximal
5 Gew.-% Polyisocyanatopolyphenylmethane sowie maximal 5 Gew.-%
höher molekulare
Verbindungen, die aufgrund thermischer Belastung entstanden sind.
Das
erfindungsgemäße Verfahren
beruht auf der destillativen Abtrennung der MDI-Isomeren aus dem
Ausgangsgemisch in einem ein- oder mehrstufigen Verfahren mittels
einer Trennwandkolonne in wenigstens einer der Destillationsstufen.
Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens
gelingt die Auftrennung eines MDI-Rohgemisches in reines 2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
und ein Gemisch aus 2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
und 4,4'-Diisocyanatodiphenylmethan,
wobei die Trennwandkolonne für
unterschiedliche Feed-Zusammensetzungen und Produktspezifikationen
ausgelegt werden kann. Andererseits ist für viele Anwendungszwecke der
Gehalt an 4,4'-MDI
von geringerer Bedeutung, so dass die Abtrennung von 2,4'-MDI nicht die vollständige Trennung
von 4,4'-MDI bedeuten
muss. Der Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt in der
Verwendung einer Trennwandkolonne, womit niedrigere Herstellkosten
aufgrund des geringeren technischen Aufwands gegenüber bekannten
Destillationsverfahren ohne Trennwandkolonne verbunden sind.
Der
Einsatz mindestens einer Trennwandkolonne zur Gewinnung von 2,4'-MDI aus einem Gemisch
isomerer Diisocyanatodiphenylmethane ermöglicht es, im Vergleich zu
Destillationsverfahren nach dem Stand der Technik einen bzw. zwei
Destillationsschritte einzusparen. Damit ist einerseits der apparative
Aufwand erheblich geringer, da neben der Destillationskolonne auch
zusätzliche
Wärmetauscher,
Verrohrungen, usw. eingespart werden. Andererseits reduziert sich
dadurch der Energieaufwand in bedeutendem Maße, da weniger Wärme zugeführt werden
muss. Des Weiteren ist bei einer geringeren Anzahl von Destillationsschritten
aufgrund der geringeren thermischen Belastung der durch Reaktionen der
Isocyanatgruppen bedingte Rückstandsanteil
geringer.
Die
Destillation eines Mehrkomponentengemisches in einer Trennwandkolonne
ist beispielsweise aus
US 2 471
134 bekannt. In einer Trennwandkolonne verläuft eine
Trennwand vertikal im mittleren Teil der Kolonne. Dadurch wird die
Kolonne in vier Zonen unterteilt: eine Vorfraktionierungszone und eine
Hauptfraktionierungszone im Bereich der Trennwand sowie eine Sumpfzone
(Abtriebszone) und eine Rektifizierzone (Kopfzone). In die Vorfraktionierungszone
wird der Mehrkomponentenstrom eingespeist. Nachfolgend wird der
Teil der Vorfraktionierungszone oberhalb der Einspeisung auch als
Zone A, der Teil unterhalb der Einspeisung als Zone B bezeichnet. Das
Kopfprodukt wird der Rektifizierzone (Zone C), das Sumpfprodukt
der Abtriebszone (Zone F) entnommen. Der Hauptfraktionierungszone
wird ein intermediäres
Produkt entnommen, wobei der Teil der Hauptfraktionierungszone oberhalb
der Ausspeisung auch als Zone D, der Teil unterhalb der Ausspeisung als
Zone E bezeichnet wird.
Üblicherweise
wird bei einer Monomer-Polymertrennung ein 2-Kern-Gemisch erhalten,
das zu 0 bis 5 Gew.-% aus 2,2'-MDI,
zu 5 bis 15 Gew.-% aus 2,4'-MDI
und zu 80 bis 95 Gew.-% aus 4,4'-MDI besteht. Ein
solches Gemisch (auch Ausgangsgemisch genannt) kann bei der erfindungs gemäßen Destillation
eingesetzt werden. In einer Ausführungsform
des erfindungsgemäßen Verfahrens
findet jedoch ein zusätzlicher
Destillationsschritt statt, in dem das MDI-Isomerengemisch aus der
Monomer-Polymertrennung (Ausgangsgemisch) einer Isomerendestillation
(destillative Vortrennung) zugeführt
wird. Dieser zusätzliche
Destillationsschritt, der dem Destillationsverfahren gemäß Anspruch
1 vorgeschaltet ist, führt zu
einem Gemisch, welches zu 0 bis 15 Gew.-% aus 2,2'-MDI, zu 12 bis 60
Gew.-% aus 2,4'-MDI
und zu 25 bis 88 Gew.-% aus 4,4'-MDI besteht. Es kann
als Feedstrom zur Trennwandkolonne eingesetzt werden. Bevorzugt
besteht dieses Gemisch, das als Feedstrom zur Trennwandkolonne dienen
kann, aus maximal 3,0 % 2,2'-MDI, 30 bis 60% (z.B.
49,9%) 2,4'-MDI
und 40 bis 70% 4,4'-MDI
(z.B. 46,9%) sowie Spuren von Leichtsiedern.
Das
Ausgangsgemisch oder das MDI-Isomerengemisch nach destillativer
Vortrennung wird nach dem erfindungsgemäßen Verfahren der Trennwandkolonne
seitlich im Bereich der Trennwand zugeführt. Die Trennwand befindet
sich im mittleren Bereich der Kolonne und teilt den Querschnitt
der Kolonne. Die Länge
der Trennwand ist abhängig
von den Prozessbedingungen und von den Eigenschaften der eingesetzten
Stoffaustauschelemente.
Die
Anzahl der erforderlichen Trennstufen in den einzelnen Kolonnenabschnitten
ist abhängig
von den Prozessbedingungen, insbesondere der Zusammensetzung des
Zulaufes und der gewünschten
Produkte. So ist z.B. bei großzügig ausgelegten
Kopf- und Sumpfspezifikationen eine Stoffaustauschzone im Kopfteil
und Sumpfteil verzichtbar und im Bereich der Trennwand minimierbar.
In
einer besonders bevorzugten Ausführungsform
ergibt sich bei dem Einsatz einer Gewebepackung mit z.B. 500 m2/m3 spezifischer
Oberfläche eine
Trennwandlänge
von ca. 6 bis 8 m. Die Stoffaustauschzonen im Kopf und Sumpf der
Kolonne sind jeweils 1,20 bis 2,50 m, z.B. 1,80 m, hoch und haben jeweils
6 bis 12, z.B. 8, Trennstufen. Die Vorfraktionierzone hat oberhalb
der Einspeisung 10 bis 14 Trennstufen und unterhalb der Einspeisung
13 bis 17 Trennstufen. Die Hauptfraktionierzone hat oberhalb der
Ausspeisung des Seitenstroms 14 bis 18 Trennstufen und unterhalb
der Ausspeisung 12 bis 16 Trennstufen.
Das
Ausgangsgemisch oder das MDI-Isomerengemisch nach destillativer
Vortrennung wird als Feedstrom vollständig auf die Vorfraktionierzone der
Trennwandkolonne geführt.
Der Sumpfstrom der Trennwandkolonne wird einem Verdampfer zugeführt und
teilweise verdampft. Der Dampfstrom aus dem Verdampfer wird in die
Trennwandkolonne zurückgeführt, durchströmt zunächst die
Packung der Sumpfzone und teilt sich entsprechend den Druckverhältnissen
auf Vorfraktionier- und Hauptfraktionierzone auf. Die Dampfströme aus diesen
Zonen vereinigen sich beim Verlassen der Trennwandzone und durchströmen zuletzt
die Kopfzone. Die Brüden
am Kopf der Trennwandkolonne werden kondensiert und zu 88 bis 99,6
%, bevorzugt 98 bis 99%, z.B. 98,5%, in die Kopfzone zurückgegeben.
Die zurücklaufende Flüssigkeit
wird unterhalb der Kopfzone zu 20 bis 60%, bevorzugt 30 bis 50%,
z.B. 40%, in die Vorfraktionierzone und zu 40 bis 80%, bevorzugt
50 bis 70 %, z.B. 60%, in die Hauptfraktionierzone geleitet. Der Seitenstrom
wird zunächst
vollständig
abgezogen und dann zu 60 bis 97 %, bevorzugt 75 bis 85%, z.B. 80%,
in die Hauptfraktionierzone zurückgegeben. Die
Dampfströmung
in der Vorfraktionierzone und der Hauptfraktionierzone stellt sich
entsprechend den Packungsdruckverlusten ein. Der Gesamtdruck an
den Ein- und Austrittsbereichen der Trennwand ist für beide
Zonen gleich. Falls aus prozesstechnischer Sicht im Bereich der
Trennwand eine Zone stärker mit
Dampf beaufschlagt werden soll, können die Querschnitte von Vorfraktionierzone
und Hauptfraktionierzone auch unterschiedlich gewählt werden. Durch
entsprechende Wahl der Teilquerschnitte der beiden Zonen kann der
Prozess hinsichtlich des Energiebedarfes optimiert werden.
Als
Stoffaustauschelemente sind Packungen besonders geeignet. Verwendbar
sind aber auch andere in der Destillationstechnik bekannte Stoffaustauschelemente,
wie z.B. Füllkörper oder
Böden.
Die
Trennwandkolonne wird hinsichtlich Druck und Temperatur unter ähnlichen
Prozessbedingungen betrieben wie eine Kolonne der konventionellen
Destillationstechnik. Der absolute Betriebsdruck einer solchen Kolonne
wird bei 0,5 bis 30 mbar eingestellt, der Kopfdruck beträgt bevorzugt
3 bis 16 mbar. Je nach Gemischzusammensetzung beträgt die Kopftemperatur
165 bis 205C. Der Sumpfdruck beträgt bevorzugt 9 bis 25 mbar
bei Temperaturen von 205 bis 225 C.
Bei
der erfindungsgemäßen Destillation
des Gemisches isomerer Diisocyanatodi-phenylmethane in der Trennwandkolonne
wird als Sumpf ein Strom ausgeschleust, der mindestens 80% des eingespeisten
4,4'-Diisocyanatodiphenylmethans
enthält.
Dieser Sumpfstrom kann in die Trennwandkolonne oder in die Polymer-Monomertrennung
zurückgeführt werden.
Als Kopfprodukt wird in Abhängigkeit
vom Feedstrom ein Gemisch, bestehend aus 2,2'-Diisocyanatodiphenylmethan (max. 80
Gew.-%), 2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
(18 bis 80 Gew.-%) und 4,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
(max. 2 Gew.-%) sowie als Seitenstrom ein Gemisch aus 2,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
und 4,4'-Diisocyanatodiphenylmethan
mit einem Gewichtsverhältnis
von 99:1 bis 85:15 erhalten. Erfindungsgemäß bedeutsam ist, dass im Seitenstrom
der Gehalt an 2,2'-MDI
sehr klein ist, d.h. es werden Konzentrationen von maximal 0,2 Gew.-%,
bevorzugt maximal 0,1 Gew.-%, erreicht.
In
einer besonders bevorzugten Ausführungsform
des erfindungsgemäßen Verfahrens
wird im Seitenstrom ein Gemisch aus 95 bis 98 Gew.-% 2,4'-MDI und maximal
15 Gew.-% 4,4'-MDI,
insbesondere 1 bis 5 Gew.-% 4,4'-MDI
abgezogen. Durch geeignete Flüssigkeitsaufteilung
zwischen Vorfraktionierzone und Hauptfraktionierzone kann die Konzentration
von 2,4'-MDI im Seitenstrom
in Grenzen von 95 bis 99 Gew.-% variiert werden. Das Rücklaufverhältnis im
Kopf wird insbesondere im Bereich von 7,5 bis 250 eingestellt, liegt
jedoch besonders bevorzugt im Bereich von 30 bis 90, wobei der Kopfstrom
2 bis 12 Gew.-% bezogen auf den Feedstrom beträgt. Der Sumpfstrom beträgt 20 bis
85 Gew.-%, vorzugsweise 40 bis 60 Gew.-%, des Feedstromes.
Alternativ
kann das erfindungsgemäße Verfahren
auch mit einer weiteren Seitenstromentnahme unterhalb der ersten
Seitenstromentnahme ausgeführt
werden. Die zweite Seitenstromentnahme liegt dabei auch in der Hauptfraktionierzone.
Hier kann ein Gemisch aus 4,4'-MDI
und 2,4'-MDI mit
18 bis 82 Gew.-% 2,4'-MDI
entnommen werden. Besonders bevorzugt wird ein kommerziell verwertbares
Gemisch aus 50 bis 60 Gew.-% 2,4'-MDI
mit maximal 0,2 Gew.-% 2,2'-Diisocyanatodiphenylmethan
entnommen.
Nach
dem erfindungsgemäßen Verfahren wird
das Hauptprodukt, nämlich
weitgehend reines 2,4'-MDI, als Seitenstrom
der Trennwandkolonne in der Hauptfraktionierzone entnommen. Die
Menge des Seitenstromes beträgt
bevorzugt mindestens 3 Gew.-% des Feedstroms. Besonders bevorzugt
beträgt
der Anteil des Seitenstromes 38 bis 50 Gew.-%, z.B. 44%, des Feedstroms.
Das Hauptprodukt besteht vorzugsweise zu, 85 bis 99 Gew.-% aus 2,4'-MDI und maximal
15 Gew.-%, insbesondere 1 bis 15 Gew.-%, 4,4'-MDI, wobei der Anteil an 2,2'-MDI maximal 0,2
Gew.-% beträgt.
Besonders bevorzugtes Produkt im Seitenstrom ist ein Gemisch aus
95 bis 98 Gew.-% 2,4'-MDI
und 2,5 bis 5 Gew.-% 4,4'-MDI,
wobei der Anteil an 2,2'-MDI
maximal 0,2 Gew.-% beträgt.
Das Sumpfprodukt besteht bevorzugt aus 2 bis 35 Gew.-% 2,4'-MDI und 65 bis 98 Gew.-% 4,4'-MDI, besonders bevorzugt
aus 8 bis 12 Gew.-% 2,4'-MDI
und 88 bis 92 Gew.-% 4,4'-MDI.
In diesem Fall kann das Sumpfprodukt in die vorgeschaltete Destillation
(destillative Vortrennung) zurückgeführt werden.
Das Kopfprodukt besteht vorzugsweise aus 20 bis 67 Gew.-% 2,2'-MDI, 33 bis 80 Gew.-%
2,4'-MDI, wobei
der Anteil an 4,4'-MDI
maximal 2 Gew.-% beträgt.
In
einer ersten Ausführungsform
gemäß 1 erfolgt
die Destillation des MDI-Isomerengemisches einstufig mittels einer
Trennwandkolonne. Dabei wird ein MDI-Rohgemisch aus der Polymer-Monomerabtrennung
(Ausgangsgemisch) der Trennwandkolonne im mittleren Bereich der
Trennwand zugeführt. Über die
Zone A werden insbesondere chlorhaltige Leichtsieder, Lösungsmittel
und der größte Anteil
an 2,2'-MDI in die
Zone C übergeführt. Des Weiteren
werden Anteile des 2,4'-Isomeren
in diese Zone transportiert und je nach eingestelltem Rücklaufverhältnis entweder über Kopf
abgezogen oder in die Zone D gedrückt. In Zone D treffen diese
Anteile auf einen Strom, der die Trennwand am unteren Ende passiert
und über
die Zonen B und E eine Vortrennung in 2,4'-MDI und 4,4'-MDI erfährt.
Je
nach Abnahmestelle in der Hauptfraktionierzone, d.h. im Bereich
D, E, können
sowohl unterschiedliche Isomerengemische, bestehend aus 2,2'-, 2,4'- und 4,4'-MDI, als auch reine
Isomere entnommen werden. Unter reinen Isomeren sind hier Isomere
zu verstehen, die kommerziell verwertbar sind und keiner weiteren
Trennung mehr bedürfen.
In
einer zweiten Ausführungsform
gemäß 2b wird der Rohdestillatstrom aus der
Polymer-Monomertrennung
(Ausgangsgemisch) zunächst
in einer ersten Kolonne in einen Kopfstrom, bestehend aus Leichtsieder,
2,2'-MDI, 2,4'-MDI und 4,4'-MDI, sowie einen
Sumpfstrom, bestehend aus Resten an 2,4'-MDI und dem Hauptanteil an 4,4'-MDI aufgetrennt.
Der
Sumpfstrom dieser ersten Destillationsstufe ohne Trennwandkolonne
kann in an sich bekannter Art und Weise in einer nachgeschalteten
Kolonne in einen Kopfstrom aus reinem 4,4'-MDI
und einen Sumpfstrom aufgetrennt werden, wobei letzterer z.B. wieder
in die Polymer-Monomer-Destillation
zurückgeführt werden
kann.
Der
Kopfstrom der ersten Destillationsstufe dient der Gewinnung von
an 2,2'-MDI armem 2,4'-MDI und einem an 2,2'-MDI armen 2,4'-/4,4'-MDI-Gemisch mittels Trennwandkolonne. Zu
diesem Zweck wird dieser Kopfstrom in die Vorfraktionierzone A,
B einer Trennwandkolonne eingespeist. Am Kopf der Trennwandkolonne
wird ein Leichsiederstrom entnommen, der den größten Teil des mit dem Feed
eingespeisten 2,2'-MDI
enthält, während aus
der Hauptfraktionierzone D, E ein 2,2'-MDI-armes 2,4'-MDI (max. 0,2% 2,2'-MDI) mit geringem Gehalt an 4,4'-MDI (max. 5%) entnommen werden
kann. Über
den Sumpf der Trennwandkolonne fällt
ein Strom an, der ca. 90 % 4,4'-MDI
und- ca. 10 % 2,4'-MDI
enthält
und beispielsweise zur Reingewinnung von 4,4'-MDI einer Kristallisation oder einer weiteren
destillativen Trennung zugeführt
werden kann.
In
einer dritten Ausführungsform
gemäß 3 wird
das MDI-Isomerengemisch ebenfalls zweistufig mit einer Trennwandkolonne
in der zweiten Stufe destilliert. Analog zu der zuvor beschriebenen
zweistufigen Ausführungsform
gemäß 2b wird der Rohdestillatstrom aus der
Polymer-Monomertrennung (Ausgangsgemisch) zunächst in einer ersten Kolonne
in einen Kopfstrom, bestehend aus Leichtsieder, 2,2'-MDI, 2,4'-MDI und 4,4'-MDI, sowie einen
Sumpfstrom, bestehend aus Resten an 2,4'-MDI und dem Hauptanteil an 4,4'-MDI, aufgetrennt.
Der
Sumpfstrom der ersten Destillationsstufe kann wieder in an sich
bekannter Art und Weise in einer nachgeschalteten Kolonne in einen
Kopfstrom aus reinem 4,4'-MDI
und einen Sumpfstrom aufgetrennt werden, wobei letzterer beispielsweise
in die Polymer-Monomer-Destillation zurückgeführt werden kann.
Der
Kopfstrom der ersten Destillationsstufe dient analog zu der oben
beschriebenen zweistufigen Destillation gemäß 2 der Gewinnung
von an 2,2'-MDI
armem 2,4'-MDI und
einem an 2,2'-MDI armen 2,4'-/4,4'-MDI-Gemisch in einer
Trennwandkolonne. Zu diesem Zweck wird der Kopfstrom der ersten
Destillationsstufe in die Vorfraktionierzone A, B einer Trennwandkolonne
eingespeist. Am Kopf der Trennwandkolonne wird ein Leichtsiederstrom
entnommen, der den größten Teil
des mit dem Feed eingespeisten 2,2'-MDI enthält, während aus der Hauptfraktionierzone
D, E ein erster Seitenstrom, bestehend aus 2,2'-MDI-armem 2,4'-MDI (maximal 0,2% 2,2'-MDI) mit geringem Gehalt an 4,4'-MDI (maximal 15%),
entnommen wird. Anders als in der zweistufigen Destillation gemäß der zweiten
Ausführungsform (2)
wird gemäß der dritten
Ausführungsform (3)
zusätzlich
in der Hauptfraktionierzone D, E unterhalb der Entnahmestelle des
2,2'-MDI-armen 2,4'-MDI ein weiterer
2,2'-MDI-armer Seitenstrom, besonders
bevorzugt bestehend aus 50 bis 60% 2,4'-MDI, entnommen.
Über den
Sumpf der Trennwandkolonne fällt ein
Strom an, der ca. 90 % 4,4'-MDI
und ca. 10 % 2,4'-MDI
enthält
und beispielsweise zur Reingewinnung von 4,4'-MDI einer Kristallisation oder einer
weiteren destillativer Trennung zugeführt werden kann.
11
kg/h eines Isomerengemisches, bestehend aus 3,0 Gew.-% 2,2'-MDI, 50,0 Gew.-% 2,4'-MDI und 47,0 Gew.-%
4,4'-MDI werden
der Trennwandkolonne auf der 13. Stufe von oben in der Vorfraktionierzone
im Bereich der Trennwand zugeführt.
Der Trennwandkolonne werden vier Produktströme entnommen: 0,6 kg/h Kopfstrom,
bestehend aus 53,3 Gew.-% 2,2'-MDI,
46,6 Gew.-% 2,4'-MDI
mit maximal 0,1 Gew.-% 4,4'-MDI;
2,6 kg/h aus dem oberen Seitenstrom, bestehend aus 0,1 Gew.-% 2,2'-MDI, 97,5 Gew.-%
2,4'-MDI, 2,4 Gew.-% 4,4'-MDI; 4,5 kg/h eines
unteren Seitenstroms, bestehend aus 0,07 Gew.-% 2,2'-MDI, 55 Gew.-% 2,4'-MDI, 44,93 Gew.-%
4,4'-MDI und ein
Sumpfstrom von 3,3 kg/h mit einer Isomerenreinheit von 92,8 % 4,4'-MDI und 7,2 % 2,4'-MDI.