DE10027074A1 - Verfahren zur Analyse von Gasgemischen mit mehreren Komponenten unter Verwendung von FTIR-Spektroskopie - Google Patents
Verfahren zur Analyse von Gasgemischen mit mehreren Komponenten unter Verwendung von FTIR-SpektroskopieInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Analyse von Gasgemischen mit mehreren Komponenten unter Verwendung von FTIR-Spektroskopie. Mit dem Analysenverfahren kann der Einfluss koexistierender Gase korrigiert werden, der in Abhängigkeit von der Zusammensetzung des Basisgases eine Änderung der Intensität im Spektrum selbst verursacht. Dies ermöglicht, Messungen mit hoher Genauigkeit auszuführen. DOLLAR A Bei dem Verfahren zur Analyse eines Gasgemisches mit mehreren Komponenten unter Verwendung von FTIR-Spektroskopie wird zunächst aus dem durch FTIR-Spektroskopie erhaltenen Absorptionsspektrum eine Anzahl von Komponenten der Probe quantitativ bestimmt. Nach der Bestimmung der Konzentration der verschiedenen Komponenten aus dem Spektrum des Gasgemisches werden mit Hilfe eines quantitativen Algorithmus weitere Berechnungen angestellt, um eine Veränderung im Spektrum zu korrigieren, die durch koexistierende Gaskomponenten verursacht wird.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bestimmung der Konzentration einer
Komponente in einem Gasgemisch, welches neben der Komponente mindestens
eine koexistierende Komponente umfasst, welche die Absorption der Komponente
beeinflusst.
Fig. 1 zeigt schematisch den Aufbau eines Gasanalysengerätes (im Weiteren als
FTIR-Gasanalysator bezeichnet), für die Fourier-Transformations-Infrarotspek
troskopie. In Fig. 1 bezeichnet das Bezugszeichen 1 einen Analysenabschnitt,
und 2 bezeichnet einen Datenverarbeitungsabschnitt, in dem das vom Analysen
abschnitt 1 ausgegebene Interferogramm verarbeitet wird.
Der Analysenabschnitt 1 umfasst eine Interferenzvorrichtung 7, welche eine
Infrarotlichtquelle 3 umfasst, die parallele Infrarotlichtwellen emittiert, einen
Strahlungsteiler 4, einen festen Spiegel 5 sowie einen beweglichen Spiegel 6, der
beispielsweise in X-Y-Richtung mit Hilfe eines nicht dargestellten Antriebs in pa
ralleler Richtung verschoben werden kann, eine Zelle 8, in der eine Probe bzw.
eine Referenzprobe angeordnet ist, und in die von der Infrarotlichtquelle 3 emit
tierte Infrarotstrahlen über die Interferenzvorrichtung 7 eintreten, sowie einen
Halbleiterdetektor 9.
Der Datenverarbeitungsabschnitt 2, der beispielsweise durch einen Computer
gebildet sein kann, ist so aufgebaut, dass das Interferogramm gemittelt werden
kann, das gemittelte Interferogramm durch schnelle Fourier-Transformation in
ein Absorptionsspektrum transformiert wird und aus dem Absorptionsspektrum
die Konzentrationen der interessierenden Komponenten berechnet werden.
Mit dem FTIR-Gasanalysator kann auf die folgende Weise eine Vielzahl von
Komponenten quantitativ bestimmt werden. In die Zelle 8 werden jeweils Refe
renzproben oder Testproben eingeführt. Von der Infrarotlichtquelle 3 werden die
Infrarotstrahlen in der Weise in die Zelle 8 geleitet, dass jeweils Interferogramme
der Referenzproben oder der Testproben gemessen werden. Diese Interfero
gramme werden jeweils im Datenverarbeitungsabschnitt 2 Fourier-transformiert,
so dass ein Spektrum erhalten wird. Anschließend wird das Verhältnis des Spek
trums der Testprobe und des Spektrums der Referenzprobe bestimmt und durch
Umwandlung in einen Absorptionswert ein Absorptionsspektrum erhalten;
anschließend werden die in der Testprobe enthaltenen Komponenten mit Hilfe
der Absorption bei mehreren Wellenzahlen im Absorptionsspektrum quantitativ
bestimmt.
Die Anmelderin hat für die Bestimmung der Konzentration mehrerer Komponen
ten in einem Gasgemisch in den Beschreibungen der folgenden japanischen Pa
tente verschiedene quantitative Algorithmen vorgeschlagen (JP Nr. 2649667,
2741376, 2926277 sowie 2926278). Beispielweise wird in der JP Nr. 2649667
ein Verfahren zur Analyse von Substanzgemischen beschrieben, bei dem die
Summe der relativen Absorptionen bestimmt wird, die jeweils die Differenz zwi
schen dem Wert eines lokalen Peaks und eines lokalen Tales an jedem Punkt ei
ner Mehrzahl von Wellenzahlenpunkten im Absorptionsspektrum darstellt, und
aus der Summe die Konzentrationen der verschiedenen Komponenten jeweils un
abhängig voneinander bestimmt.
Zusätzlich zu den oben erwähnten Verfahren können zur quantitativen Bestim
mung von Komponentengemischen quantitative Algorithmen für die multivaria
ble Analyse verwendet werden, wie die Methode der kleinsten Fehlerquadrate,
Regressionsverfahren, usw. Bei jedem dieser Verfahren wird zunächst zur Be
stimmung der Konzentrationen die Kalibrationsmatrix auf Basis eines Referenz
spektrums erstellt, von dem die Konzentration bekannt ist. Durch Anwendung
der Kalibrationsmatrix auf eine Probe mit unbekannter Konzentration können
die Konzentrationen der Komponenten aus dem Spektrum der Probe jeweils ein
zeln bestimmt werden.
Werden jedoch Abgase von Motoren mit Hilfe des oben beschriebenen FTIR-Ver
fahrens vermessen, so weiß man, dass bei Verwendung der üblichen quantita
tiven Algorithmen, wie dem Verfahren der kleinsten Fehlerquadrate, die schein
baren Konzentrationen von CO, CO2 und NO wegen des Einflusses der im Pro
bengas zum Zeitpunkt der Messung hohen Konzentration an koexistierendem
Wasser höher sind als die tatsächlichen Konzentrationen. Dies wird nicht durch
Interferenzen verursacht, die durch eine unzureichende Trennung überlappen
der Spektren auch bei Verwendung der quantitativen Algorithmen auftreten,
sondern ist darauf zurückzuführen, dass, wie beispielsweise in Fig. 6 gezeigt,
auch im Fall gleicher Komponenten und gleicher Konzentrationen in Abhängig
keit von der Zusammensetzung des Basisgases Abweichungen in der Absorption
dieser Verbindungen beobachtet weren. Dies ist insbesondere darauf zurückzu
führen, dass CO in einer Probe mit einem Basisgas aus N2 und H2O eine größe
re Absorption zeigt als CO in einem Gas, das nur N2 als wesentlichen Bestand
teil enthält. In Fig. 6 bezeichnen die Bezugsziffern 10, 11 und 12 jeweils die Ab
sorptionsspektren von CO, CO + H2O sowie H2O, wobei N2-Gas als Basisgas
verwendet wurde. Dasselbe Phänomen kann auch bei Anwesenheit von O2, H2
beobachtet werden, die keine Absorption im infraroten Bereich aufweisen.
Der Mechanismus des oben beschriebenen Phänomens ist noch nicht vollständig
verstanden. Man nimmt jedoch an, dass als einer der Gründe ein Quenchen
durch die Wechselwirkung zwischen den Molekülen das Phänomen verursacht.
Fig. 7 zeigt ein Modell der durch Quenchen verursachten Änderung der Infraro
tabsorption, wobei nach diesem Modell eine Änderung im Grad der Infrarotab
sorption auf die Wahrscheinlichkeit einer Kollision zwischen einer Gaskompo
nente X und einem Basisgas sowie deren Wechselwirkung zurückzuführen ist.
Fig. 7(A) zeigt den Fall, in dem sowohl die Wahrscheinlichkeit für eine Kollision
wie auch die Wechselwirkung zwischen dem Basisgas A und der Gaskomponente
X gering sind, wobei in diesem Fall nur eine geringe Auswirkung auf das Gleich
gewicht zwischen dem Grundzustand und dem angeregten Zustand der Gaskom
ponente X beobachtet wird, so dass die Gegenwart des Basisgases A nahezu kei
ne Auswirkung auf den Grad der IR-Absorption der Gaskomponente X verur
sacht. In Fig. 7(B) wird jedoch der Fall gezeigt, in dem sowohl die Wahrschein
lichkeit für eine Kollision wie auch die Wechselwirkung zwischen dem Basisgas
B und der Gaskomponente X groß ist, wobei in diesem Fall, da das Gleichge
wicht der Gaskomponente X auf die Seite des Grundzustandes verschoben wird,
eine erneute Absorption von Licht wahrscheinlicher ist. Die Anwesenheit des Ba
sisgases B vergrößert daher die Intensität der Absorption der Gaskomponente X,
wodurch eine im Vergleich zum Fall der Basisgaskomponente A stärkere Absorp
tion beobachtet wird. In dem in Beispiel 6 gezeigten Beispiel steht N2 für die
Komponente A, H2O für die Komponente B und CO für die Komponente X.
Ein weiterer möglicher Mechanismus ist die Verbreiterung durch Kollision, wobei
die Linienbreite des Absorptionsspektrums durch die Koexistenz einer anderen
Komponente vergrößert wird.
Mit der Erfindung sollen die oben beschriebenen Schwierigkeiten überwunden
werden. Es ist daher Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren zur Bestimmung der
Konzentration einer interessierenden Komponente in einem Gasgemisch zur Ver
fügung stellen, welches neben der interessierenden Komponente mindestens eine
koexistierende Komponente umfasst, welche die Absorption der interessierenden
Komponente beeinflusst, so dass es möglich ist, Messungen mit hoher Genauig
keit auszuführen.
Zur Lösung dieser Aufgabe wird ein Verfahren zur Bestimmung der Konzentrati
on einer Komponente in einem Gasgemisch vorgeschlagen, das neben der
Komponente mindestens eine koexistierende Komponente umfasst, welche die
Absorption der Komponente beeinflusst, wobei mit einem FTIR-Spektrometer ein
Absorptionsspektrum des Gasgemisches aufgenommen wird, aus dem Absorp
tionsspektrum mit einem quantitativen Algorithmus eine scheinbare Konzen
tration R der Komponente ermittelt wird und aus der scheinbaren Konzentration
R mit einem Korrekturalgorithmus die Konzentration C der Komponente
ermittelt wird.
Wird die koexistierende Komponente bei der Aufnahme des Absorptionsspek
trums vermessen, kann nach der Ausführung des oben beschriebenen Korrek
turalgorithmus das Ergebnis der Messungen verwendet werden. In diesem Fall
tritt keine zeitliche Verzögerung bei der Ausgabe der Messwerte auf. Wird die ko
existierende Komponente während der Aufnahme des Absorptionsspektrums
nicht vermessen, können die entsprechenden Daten aus einem externen Analy
sengerät eingelesen und verwendet werden. In diesem Fall muss eine zeitliche
Abstimmung mit der CPU des FTIR-Gerätes durchgeführt werden.
Mit dem Verfahren zur Bestimmung der Konzentration einer interessierenden
Komponente in einem Gasgemische mit mehreren Komponenten unter Verwen
dung von FTIR-Spektroskopie können Fehler korrigiert werden, die durch eine
Änderung der Intensität im Spektrum selbst verursacht werden und die durch
einen herkömmlichen quantitativen Algorithmus nicht berücksichtigt werden,
weshalb die Genauigkeit einer Gasanalyse durch FTIR-Spektroskopie verbessert
werden kann. Das Verfahren eignet sich insbesondere zur Korrektur von Ein
flüssen, die durch Unterschiede in der Zusammensetzung des Basisgases eines
Abgases und eines Kalibrierungsgases verursacht werden, insbesondere durch
einen Unterschied in der H2O-Konzentration sowie durch Änderungen der H2O-
Konzentration in einer zu vermessenden Gasprobe.
Die Erfindung wird unter Bezugnahme auf eine Zeichnung beschrieben. Dabei
zeigen die einzelnen Figuren:
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Vorrichtung, mit der das
erfindungsgemäße Verfahren ausgeführt werden kann;
Fig. 2 einen Grafik, die den Einfluss von H2O auf die Abweichung der
Absorption von CO zeigt; Fig. 2(A) den Einfluss bei konstanter
CO-Konzentration und Fig. 2(B) den Einfluss bei konstanter
H2O-Konzentration;
Fig. 3 eine Grafik zur Erklärung der Herleitung des Korrekturalgorith
mus; Fig. 3(A) zeigt die Abhängigkeit der Abweichung der CO-Ab
sorption von der Absorption des Wassers bei verschiedenen CO-
Konzentrationen und Fig. 3(B) zeigt die Abhängigkeit der Stei
gung S aus Fig. 3(A) von der theoretischen CO-Absorption;
Fig. 4 eine Grafik, in der die Überprüfung des Korrekturalgorithmus
gezeigt ist; Fig. 4(A) zeigt die Abweichung der CO-Absorption in
Abhängigkeit von der eingesetzten CO-Konzentration bei ver
schiedenen Mengen von H2O, Fig. 4(B) zeigt die Abweichung
nach der Anwendung des Korrekturalgorithmus;
Fig. 5 eine Grafik, in der der Zusammenhang zwischen der theoretisch
erwarteten und der gemessenen scheinbaren CO-Konzentration
gezeigt ist; Fig. 5(A) zeigt den Zusammenhang ohne Anwendung
des Korrekturalgorithmus und Fig. 5(B) den Zusammenhang
nach Anwendung des Korrekturalgorithmus;
Fig. 6 eine Grafik, in der die Absorption in Abhängigkeit von der Wel
lenzahl für verschiedene Basisgase dargestellt ist;
Fig. 7 ein Modell zur Erklärung der durch Quenchen verursachten Ver
änderungen der Intensitäten von Absorptionen im Infrarot
bereich.
Wie bereits beschrieben, wird die Vermessung einer Gasprobe stark durch ihren
Gehalt an H2O beeinflusst. Nachfolgend wird anhand eines Beispiels die Ermitt
lung und Überprüfung einer Korrekturgleichung beschrieben, mit der der Ein
fluss von H2O, das selbst mit einem FTIR-Verfahren vermessen werden kann,
auf CO und andere Komponenten korrigiert werden kann, nachdem mit Hilfe ei
nes quantitativen Algorithmus die scheinbare Konzentration des CO ermittelt
wurde. Es wird dabei angenommen, dass der Einfluss anderer Komponenten als
H2O vernachlässigt werden kann.
Fig. 2 zeigt den Einfluss von koexistierendem H2O auf die gemessene scheinbare
CO-Konzentration. Die CO-Konzentration wurde dabei im Bereich von ungefähr
10% gewählt. Fig. 2(A) zeigt den Fall einer konstanten CO-Konzentration und
Fig. 2(B) zeigt den Fall einer konstanten H2O-Konzentration. Wie Fig. 2 zeigt,
werden die Abweichungen der Werte im Fall einer konstanten H2O-Konzentrati
on sehr gut durch eine lineare Gleichung (Y = a.X) angenähert. Für einige Fälle
eignet sich in Abhängigkeit von den Komponenten besser eine quadratische Glei
chung (Y = aX2 + bX) für die Annäherung.
Fig. 3(A) zeigt die Abhängigkeit der Abweichung der CO-Absorption von der
Absorption des Wassers bei verschiedenen CO-Konzentrationen und Fig. 3(B)
zeigt die Abhängigkeit der Steigung S aus Fig. 3(A) von der theoretischen CO-
Absorption. Unter einer theoretischen CO-Absorption wird dabei die Absorption
des CO ohne Einfluss von koexistierendem H2O verstanden. Bei der Aufstellung
des Korrekturalgorithmus wird zunächst angenommen, dass die Intensität x des
H2O-Peaks, die ungefähr dem Wert der unkorrigierten berechneten Konzen
tration W von H2O entspricht, und die Abweichung y der gemessenen Intensität
des CO-Peaks von der theoretisch berechneten Intensität des CO-Peaks einen
Zusammenhang aufweisen, der durch eine lineare Gleichung (y = Sx) dargestellt
werden kann. Wie Fig. 3(A) zeigt, ändert sich die Steigung S dieser linearen
Gleichung proportional zur Intensität des CO-Peaks. Wie Fig. 3(B) zeigt, kann
die Beziehung zwischen der Steigung S und der Intensität X des CO-Peaks ohne
Beeinflussung durch H2O (was der zu bestimmenden CO-Konzentration C ent
spricht) durch eine quadratische Gleichung (S = aX2 + bX) angenähert werden.
Der Wert R der CO-Konzentration, der durch konventionelle quantitative Algo
rithmen ermittelt wurde, kann dargestellt werden durch:
R = y + X = {(aX2 + bX).x} + X
R = y + X = {(aX2 + bX).x} + X
Wird diese Gleichung nach X ( = C) aufgelöst, wird eine Gleichung erhalten, mit
der die Intensität des CO-Peaks aufgefunden werden kann, wobei der Einfluss
von H2O korrigiert ist.
Bei dem oben beschriebenen Verfahren werden zur Berechnung der Korrektur
koeffizienten a und b die in Fig. 3(B) gezeigten Daten verwendet, d. h. Messwerte
zum Einfluss der Koexistenz, die erhalten werden, wenn nur die CO-Konzentrati
on verändert wird, und die H2O-Konzentration im Wesentlichen konstant gehal
ten wird (Daten, die bei Veränderung der H2O-Konzentration gemessen werden,
sind nicht erforderlich).
Die CO-Konzentration C kann nach der Korrektur wie folgt dargestellt werden:
mit a = 0 (Y = bX),
C = R/(1 + bW)
mit a ≠ 0 (Y = aX2 + bX),
C = [√{(1 + bW)2 + 4aWR} - (1 + bW)]/2aW
wobei R: CO-Konzentration vor der Korrektur,
W: H2O-Konzentration.
mit a = 0 (Y = bX),
C = R/(1 + bW)
mit a ≠ 0 (Y = aX2 + bX),
C = [√{(1 + bW)2 + 4aWR} - (1 + bW)]/2aW
wobei R: CO-Konzentration vor der Korrektur,
W: H2O-Konzentration.
Fig. 4 zeigt ein Beispiel (CO-Bereich von 10%) für eine Korrektur, die mit der in
(2) ermittelten Gleichung durchgeführt wurde. In Fig. 4(A) sind die Daten vor der
Korrektur und in Fig. 4(B) die Daten nach der Korrektur dargestellt. Als Ergeb
nis dieses Korrekturverfahrens kann die Abweichung der gemessenen Werte, die
im Maximum bis zu annähernd 12% betragen kann, innerhalb eines Bereiches
von ±1% oder etwas mehr gehalten werden.
Zur Bestimmung der Korrekturkoeffizienten auf Basis der Abweichung von den
theoretischen Werten unter Berücksichtigung des Einflusses von H2O muss für
die jeweilige Vorrichtung festgestellt werden, wie die Korrektur der Daten durch
geführt werden soll. Es wurden daher drei Vorrichtungen verwendet um die Ab
weichungen zu bestimmen und Möglichkeiten für eine Vereinfachung des Kor
rekturverfahrens aufzufinden.
Fig. 5 zeigt die Abweichungen der gemessenen Werte bei einer CO-Konzentration
in einem Bereich bis ungefähr 10%. Fig. 5(A) zeigt die Beziehung zwischen der
Intensität des CO-Peaks und den Abweichungen der Messdaten (CO 10%). Fig.
5(B) zeigt die Beziehung zwischen der Intensität des CO-Peaks und Abwei
chungen nach einer Korrektur (CO 10%). Fig. 5 zeigt, dass trotz erheblicher
Lücken in den Werten der absoluten Werte ein gemeinsamer Trend aufgefunden
werden kann. Vermutlich liegt einer der Gründe für die Abweichungen in der
unterschiedlichen Anzahl von Punkten für die Wellenzahlen, die bei den jeweili
gen Geräten für die Durchführung des PCR-Verfahrens verwendet wurden.
Die folgende Tabelle 1 zeigt Abweichungen der Messwerte, wobei andere Kom
ponenten mit aufgenommen wurden. Aus Tabelle 1 ergibt sich, dass CO, CO2,
NO und N2O großen Einflüssen unterworfen sind und wegen der großen Breite
der Abweichungen die Korrekturgleichungen jeweils für jedes Gerät einzeln
bestimmt werden müssen.
Anhand der in Tabelle 1 dargestellten Ergebnissen der mit den drei Geräten A
bis C durchgeführten Messungen werden nachfolgend die Ergebnisse diskutiert,
die durch Korrekturen erhalten wurden, die für CO, CO2 und NO durchgeführt
wurden. In diesen drei Fällen wurden die folgenden drei Korrekturverfahren
angewandt:
- a) Für die Korrektur wird eine quadratische Gleichung (a ≠ 0 in Fig. 3) verwen det, wobei die Gleichung für jedes Gerät bestimmt wurde.
- b) Es wird eine quadratische Gleichung verwendet (a ≠ 0 in Fig. 3) und auf der Basis des Korrekturgleichung einer der drei Vorrichtungen I, II, III die Steigung für jede der Vorrichtungen bestimmt.
- c) Für die Korrektur wird eine lineare Gleichung verwendet (a = 0 in Fig. 3), wo bei die Gleichung für jede der Vorrichtungen bestimmt wurde.
Im Folgenden werden die jeweiligen Korrekturverfahren und deren Ergebnisse
diskutiert:
- a) Im Fall, dass die Korrekturgleichung (quadratische Gleichung) für jede
Vorrichtung bestimmt wurde, wurden 5 Punkte (1/5 Teilpunkt bis 5/5 Teil
punkte) des Spektrums eines feuchten Gases (N2 + H2O-Basis) für jede der
Komponenten CO. CO2 und NO bestimmt und auf Basis dieser Werte die Korrek
turgleichung für jede Vorrichtung ermittelt. Die Resultate sind in Tabelle 2 dar
gestellt.
- b) Anpassung der Steigung unter Verwendung derselben Korrekturgleichung
(quadratische Gleichung)
Unter den (in Tabelle 2) verwendeten Vorrichtungen wurde die Korrekturglei chung (quadratische Gleichung) ausgewählt und die Berechnung für einen Punkt (4/5 Teilpunkt) für eine Vorrichtung A durchgeführt. Die Ergebnisse der Korrektur der restlichen vier Punkte wurden anschließend bewertet. Die Ergeb nisse sind in Tabelle 3 dargestellt. Die Ergebnisse für die Vorrichtung A stim men mit denen in Tabelle 2 überein.
- c) Verwendung einer linearen Gleichung zur Korrektur.
Der Korrekturgleichung (lineare Gleichung) wurde unter Verwendung lediglich eines Punktes (4/5 Teilpunkt) aus den in Tabelle 2 angegebenen Daten für die jeweilige Vorrichtung bestimmt und die Resultate der Korrekturen der restlichen vier Punkte bewertet. Die Resultate sind in Tabelle 4 dargestellt.
Die Tabellen 2 bis 4 zeigen, dass auch im Fall einer linearen Gleichung (c) die
Ergebnisse der Korrektur innerhalb einer Abweichung von ungefähr ±2%
gehalten werden. Es ist daher möglich, Korrekturen auch durch Aufnahme nur
eines Punktes der Messdaten für jede(n) Komponente/Bereich durchzuführen.
Mit dem oben beschriebenen Analysenverfahren für Gasgemische mit mehreren
Komponenten unter Verwendung von FTIR-Verfahren, können mehrere Kompon
ten in einer Probe aus einem mit dem FTIR-Verfahren erhaltenen Absorptions
spektrum quantitativ bestimmt werden, wobei nachdem die Konzentrationen
mehrerer Komponenten aus dem Spektrum mit Hilfe eines multi-variablen
Analysenverfahrens bestimmt worden sind, für einen Teil der Komponenten
weitere Berechnungen durchgeführt werden, um Veränderungen im Spektrum zu
korrigieren, die durch koexistierende Gaskomponenten verursacht werden.
Damit ist es möglich, einen Fehler zu korrigieren, der durch eine Veränderung
der Intensität im Spektrum verursacht wird, der durch die normalen quantita
tiven Algorithmen nicht korrigiert werden kann und so die Genauigkeit der
Gasanalyse unter Verwendung eines FTIR-Verfahrens zu verbessern.
Insbesondere im Fall von beispielsweise H2O, d. h. im Fall, in dem die Korrektur
unter Verwendung von Messwerten durchgeführt wird, die nach dem FTIR-
Verfahren erhalten wurden, ist die Methode vorteilhaft, da die Messwerte für die
jeweiligen Komponenten vernachlässigt werden können. Weiter können im Fall
von Komponenten wie O2 und H2, die nicht nach dem FTIR-Verfahren ver
messen werden können, auch Signale aus einem externen Analysengerät heran
gezogen werden, die in der CPU des FTIR zeitlich angepasst werden und dann
für die Korrektur verwendet werden. Damit können dieselben Ergebnisse
erreicht werden.
Das oben beschriebene Analysenverfahren für Gasgemische mit mehreren
Komponenten lässt sich besonders gut zur Korrektur von Einflüssen verwenden,
die durch Unterschiede in der Wasserkonzentration im Auspuffgas und in einem
Kalibrationsgas oder durch eine Änderung der H2O-Konzentration in einem zu
vermessenden Probengas verursacht werden. Weiter können auch Einflüsse, die
durch O2 und H2 verursacht werden, korrigiert werden.
Claims (7)
1. Verfahren zur Bestimmung der Konzentration einer Komponente in einem
Gasgemisch, das neben der Komponente mindestens eine koexistierende Kompo
nente umfasst, welche die Absorption der Komponente beeinflusst, wobei mit
einem FTIR-Spektrometer ein Absorptionsspektrum des Gasgemisches
aufgenommen wird, aus dem Absorptionsspektrum mit einem quantitativen
Algorithmus eine scheinbare Konzentration R der Komponente ermittelt wird
und aus der scheinbaren Konzentration R mit einem Korrekturalgorithmus die
Konzentration C der Komponente ermittelt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Korrekturalgorithmus ist:
R = {(aC2 + bC).W} + C
wobei bedeutet
R die scheinbare Konzentration der Komponente,
C die Konzentration der Komponente,
W die Konzentration der mindestens einen koexistierenden Komponente,
a, b messspezifische Korrekturkoeffizienten.
R = {(aC2 + bC).W} + C
wobei bedeutet
R die scheinbare Konzentration der Komponente,
C die Konzentration der Komponente,
W die Konzentration der mindestens einen koexistierenden Komponente,
a, b messspezifische Korrekturkoeffizienten.
3. Verfahren nach Anspruch 2, wobei der Korrekturalgorithmus ist:
C = [√{(1 + bW)2 + 4aWR} - (1 + bW)]/2aW.
C = [√{(1 + bW)2 + 4aWR} - (1 + bW)]/2aW.
4. Verfahren nach Anspruch 2, wobei der Korrekturalgorithmus ist
C = R/(1 + bW).
C = R/(1 + bW).
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei das Gasgemisch ein
Abgas ist.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei die Komponente aus
gewählt ist aus der Gruppe, die gebildet ist von CO, CO2, NO, N2O.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei die koexistierende
Komponente H2O ist.
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