DE10021448A1

DE10021448A1 - Verfahren und Vorrichtung für die Verbrennung von organischem Reststoff

Info

Publication number: DE10021448A1
Application number: DE10021448A
Authority: DE
Inventors: Gerhard Gros; Paul Ludwig; Diana Wasmann; Hans Peter Theis
Original assignee: Messer Griesheim GmbH; Infraserv GmbH and Co Hoechst KG
Current assignee: Air Liquide Deutschland GmbH; Infraserv GmbH and Co Hoechst KG
Priority date: 2000-05-03
Filing date: 2000-05-03
Publication date: 2001-11-08
Also published as: PL359338A1; ATE312316T1; CN1227478C; EP1281026B1; CZ305308B6; EP1281026A1; JP2004538432A; US6857379B2; DE50109216D1; DK1281026T3; BR0110575A; BR0110575B1; WO2001084051A1; US20040103832A1; ES2256263T3; CA2408026A1; PL196981B1; CA2408026C; CN1447888A; AU2001267396A1

Abstract

Bei einem bekannten Verfahren für die Verbrennung von organischem Reststoff wird der Reststoff in einem Verbrennungsraum von einem sauerstoffhaltigen Fluidisierungsgas unter Bildung einer fluidisierten Partikelschicht durch eine Fluidisierungseinrichtung von unten durchströmt und verbrannt, und entstehendes Rauchgas über einen Freiraum oberhalb der Partikelschicht abgezogen und in einer Nachreaktionszone oder Nachbrennkammer nachverbrannt. Um hiervon, ausgehend bei geringer Stickoxidbildung eine hohe Durchsatzleistung für das Verbrennungsgut zu ermöglichen, und die Produktivität für die Verbrennung von organischem Reststoff zu erhöhen, wird erfindungsgemäß einerseits vorgeschlagen, die fluidisierte Partikelschicht mit Sauerstoff anzureichern, derart, dass sich im Freiraum ein mittlerer Sauerstoffgehalt im Bereich von 0-3 Vol.-% einstellt, andererseits in die Nachreaktionszone oder Nachbrennkammer Sauerstoff einzuspeisen, derart, dass sich im Rauchgas hinter der Nachrekationszone oder der Nachbrennkammer ein Sauerstoffgehalt von mindestens 6 Vol.-% einstellt. Bei einer zur Durchführung des Verfahrens geeigneten Vorrichtung ist ein Verbrennungsraum für die Aufnahme eines organischen Reststoffs vorgesehen, und eine Fluidisierungseinrichtung für die Einleitung eines Fluidisierungsgases zur Erzeugung einer fluidisierten Partikelschicht, ein Einlass für einen sauerstoffhaltigen Gasstrom in die fluidisierte Partikelschicht, und eine Messeinrichtung, die mindestens zwei im ...

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren für die Verbrennung von organischem Reststoff, indem der Reststoff in einem Verbrennungsraum von einem sauerstoffhaltigen Fluidisierungsgas unter Bildung einer fluidisierten Partikelschicht durch eine Fluidisierungseinrichtung von unten durchströmt und verbrannt, und entstehendes Rauchgas über einen Freiraum oberhalb der Partikelschicht abgezogen und in einer Nachreaktionszone oder Nachbrennkammer nachverbrannt wird.

Weiterhin betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens, mit einem Verbrennungsraum für die Aufnahme eines organischen Reststoffs, mit einer Zufuhreinrichtung für die Zufuhr des organischen Reststoffs zu dem Verbrennungsraum, mit einem Gaseinlass, umfassend eine Fluidisierungseinrichtung für die Einleitung eines Fluidisierungsgases zur Erzeugung einer fluidisierten Partikelschicht und mit einer Messeinrichtung zur Messung einer Gaskonzentration in einem Freiraum oberhalb der Partikelschicht.

Verbrennungsreaktionen von Brennstoffen in stationären oder zirkulierenden Wirbelschichtreaktoren mit Luft als Fluidisierungsgas sind bekannt und Stand der Technik. Insbesondere wird organischer Reststoff in stationären Wirbelschicht- Reaktoren verbrannt, um zu vermeiden, dass unverbrannter Feinstaub aus der Wirbelschicht ausgetragen wird, der als unverbrannter organischer Kohlenstoff in der Filterasche abgeschieden wird.

Bei dem organischen Reststoff handelt es sich zum Beispiel um Klärschlamm, Abwasser, Laugen, granulierte Kunststoffabfälle, Black Liquor aus der Papierproduktion, Deinkingschlamm, usw.

Fluidisierte Partikelschichten oder Wirbelschichten werden erzeugt, indem ein Fluidisierungsgas mittels einer geeigneten Fluidisierungseinrichtung - wie zum Beispiel einem Anströmboden oder Düsen - von unten durch eine Schicht oder ein Bett aus feinkörnigen oder fließfähigen Feststoffpartikeln durchgeleitet werden. Ab einer, von der Größe, Form und Dichte der Feststoffpartikel abhängigen, charakteristischen Fluidisierungsgeschwindigkeit, der Lockerungsgeschwindigkeit, beginnen die Partikel zu schweben, die Partikelschicht ist fluidisiert. Durch Steigern der Fluidisierungsgeschwindigkeit wird die Höhe des Wirbelbettes vergrößert, wobei die Fluidisierungsgeschwindigkeit proportional zum Volumenstrom des Fluidisierungsgases ist.

Bei Erreichen einer charakteristischen Grenzgeschwindigkeit, der sogenannten Ausblasgeschwindigkeit, wird feinkörniges Bettmaterial aus der Wirbelschicht ausgetragen. Dieser Geschwindigkeitsbereich zwischen Lockerungsgeschwindigkeit und Ausblasgeschwindigkeit kennzeichnet den Bereich der stationären Wirbelschicht. Bei höheren Fluidisierungsgeschwindigkeiten werden neben dem Feinstaub auch größere Partikel ausgetragen, so dass eine ausgeprägte Wirbelschicht nicht mehr vorhanden ist. Dies ist der Bereich der zirkulierenden Wirbelschicht.

Bei Verbrennungsreaktionen in fluidisierten Partikelschichten wird üblicherweise Luft als Fluidisierungsgas verwendet und der Brennstoff von oben auf die Wirbelschicht aufgegeben. Dadurch werden die Feststoffpartikel, bestehend aus dem Bettmaterial und dem Brennstoff in Schwebe gehalten und gleichzeitig die brennbaren Bestandteile oxidiert. Üblicherweise besteht das Bettmaterial aus inerten feinkörnigen Materialien, wie z. B. SiO₂ oder Al₂O₃.

Abhängig vom Heizwert und Wassergehalt des organischen Reststoffes muss zusätzlich Brennstoff in die fluidisierte Partikelschicht eingebracht werden, um die technisch sinnvolle oder gesetzlich notwendige Verbrennungstemperatur im Wirbelbett aufrechtzuerhalten. Als Brennstoffe kommen Brenngase, Heizöl oder Kohle in Frage, die über geeignete Injektoren, in der Wand oder im Anströmboden eingebaut, in die Wirbelschicht zugegeben werden. Falls Kohle verwendet wird, wird diese üblicherweise dem organischen Reststoff vor Eintritt in den Ofen zugemischt.

Ein Verfahren und eine Vorrichtung der eingangs genannten Gattung sind aus der WO 97/44620 bekannt. Darin ist ein Verfahren zum Betrieb eines Wirbelschichtofens für die Verbrennung von Klärschlamm, Müll oder Kohle beschrieben, wobei das Verbrennungsgut in eine Brennzone des Ofens eingebracht und unter Bildung einer Wirbelschicht über einen Anströmboden von Luft durchströmt und dabei verbrannt wird. Im Freiraum oberhalb der Wirbelschicht werden die Rauchgase abgezogen und nachverbrannt. Bei der Verbrennung organischer Reststoffe bilden sich giftige Stickoxide (NO_x), deren Konzentration möglichst gering zu halten ist und eine bestimmte, gesetzlich vorgegebene Obergrenze nicht überschreiten darf. Um den NO_x-Gehalt der Rauchgase zu senken, wird in der WO 97/44620 vorgeschlagen, im Freiraum eine turbulente Bewegung durch Eindüsen eines Inertgas- oder Wasserdampfstroms zu erzeugen. Das bei der Verbrennung gebildete NO_x wird im Freiraum durch Anwesenheit reduzierend wirkender Substanzen, wie z. B. CO oder NH₃ zu molekularem Stickstoff reduziert. Der NO_x-Gehalt wird mittels einer im Freiraum vorgesehenen Messvorrichtung erfasst und aufgezeichnet.

In einer direkt an den Freiraum anschließenden Nachverbrennungszone oder Sekundärbrennkammer werden die unverbrannten gasförmigen und festen brennbaren Bestandteile des Rauchgases durch Zugabe von Luft und Zusatzbrennstoff nachverbrannt und das entstehende Rauchgas auf die vorgeschriebene Temperatur aufgeheizt und die gesetzlich vorgeschriebene Sauerstoffkonzentration von zum Beispiel mindestens 6 Vol.-% eingestellt.

In derartigen stationären Wirbelschichtreaktoren ist die Durchsatzleistung von organischem Reststoff durch den vorhandenen Querschnitt des Anströmbodens limitiert. Darüber hinaus ist häufig die maximale Förderleistung des Saugzuggebläses begrenzt, da dessen Förderleistung auf den maximalen Rauchgasvolumenstrom, der proportional zur organischen Reststoffmenge ist, ausgelegt wird.

Die Fluidisierungsgasmenge lässt sich damit bei fest vorgegebenen Wirbelbett- Querschnitten nur in einem sehr engen Bereich variieren mit der Folge, dass bei geringer Menge an organischem Reststoff mehr Luft für die Fluidisierung in den Ofen zugegeben werden muss als für die Verbrennung notwendig. Um die Wirbelschicht- Temperatur konstant zu halten muss die spezifische Zusatzbrennstoffmenge erhöht werden, d. h. der Verbrennungswirkungsgrad wird reduziert. Höhere Sauerstoffgehalte in der Wirbelschicht als stöchiometrische notwendig bewirken aber bei organischem Brennstoff mit elementar gebundenem Stickstoff, wie z. B. Eiweißverbindungen etc., höhere Stickoxidbildungsraten. Zur Einhaltung der gesetzlichen Grenzwerte sind dann aufwendige Verfahren zur Entstickung des Rauchgases notwendig.

Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren anzugeben, das bei geringer Stickoxidbildung eine hohe Durchsatzleistung für das Verbrennungsgut ermöglicht, d. h. die Produktivität für die Verbrennung von organischem Reststoff erhöht und eine dafür geeignete Vorrichtung bereitzustellen.

Hinsichtlich des Verfahrens wird diese Aufgabe ausgehend von dem eingangs beschriebenen Verfahren erfindungsgemäß einerseits dadurch gelöst, dass die fluidisierte Partikelschicht mit Sauerstoff angereichert wird, wobei im Freiraum ein mittlerer Sauerstoffgehalt im Bereich von 0 bis 3 Vol.-% eingestellt und in einer Nachreaktionszone oder Nachbrennkammer nachverbrannt wird.

Es hat sich gezeigt, dass trotz Anreicherung der Wirbelschicht mit Sauerstoff die NO_x-Konzentration gesenkt werden kann. Dies ist zunächst überraschend, denn durch Zugabe eines derart starken Oxidationsmittels wie Sauerstoff sollte an für sich eher eine Erhöhung der NOx Konzentration erwartet werden. Dies gilt insbesondere im Hinblick auf die konventionellen, oben erwähnten SCR- oder SNCR-Verfahren, bei denen sogar ein zusätzliches Reduktionsmittel zur Verringerung der NO_x- Konzentration eingesetzt wird.

Durch den Sauerstoffeintrag in die Partikelschicht wird die Verbrennung des organischen Reststoffs beschleunigt und der gasförmige (CO) und feste (organischer Kohlenstoff) Ausbrand verbessert. Darüberhinaus wird eine Reduzierung der CO₂- Emission erreicht, indem weniger Zusatzbrennstoff zur Aufrechterhaltung der Temperatur in der Wirbelschicht verbrannt wird.

Diese Wirkungen werden jedoch nur unter der Bedingung erzielt, dass sich im Freiraum eine reduzierend oder allenfalls wenig oxidierend wirkende Atmosphäre einstellt. Als Anhaltspunkt dafür dient ein mittlerer Sauerstoffgehalt im Bereich von 0 bis 3 Vol.-% im Freiraum. Der Ausdruck "mittlerer" Sauerstoffgehalt bezieht sich darauf, dass der Sauerstoffgehalt in mindestens einem Bereich innerhalb des Freiraums ermittelt wird, in dem weder ein extrem hoher, noch ein extrem niedriger Sauerstoffgehalt zu erwarten ist. Aus Gründen der Messgenauigkeit wird der "mittlere" Sauerstoffgehalt jedoch vorzugsweise als Mittelwert aus mindestens zwei Messungen des Sauerstoffgehalts im Freiraum ermittelt. Diese Messungen können zeitlich hintereinander und/oder in voneinander beabstandeten Bereichen des Freiraums vorgenommen werden.

Die fluidisierte Partikelschicht wird mit Sauerstoff angereichert. Für die Sauerstoff- Anreicherung der fluidisierten Partikelschicht wird entweder reiner Sauerstoff oder ein Gasgemisch mit einem Sauerstoffgehalt von mindestens 80 Vol.-% eingesetzt. Hierzu wird Sauerstoff unmittelbar oder mittelbar - beispielsweise durch Einbringen in das Fluidisierungsgas - in die Partikelschicht eingeleitet. Es ist auch möglich, einen sauerstoffhaltigen Gasstrom zusätzlich zum Fluidisierungsgas durch die Fluidisierungseinrichtung in die Partikelschicht einzuleiten.

Besonders bewährt hat sich jedoch eine Verfahrensvariante, bei der dem Fluidisierungsgas in einer ersten Einspeisungszone, in Strömungsrichtung gesehen vor der Fluidisierungseinrichtung, Sauerstoff zugeführt wird. Dadurch wird der Sauerstoff vor Einleitung in die Partikelschicht auf die Temperatur des Fluidisierungsgases temperiert, so dass die Ausbildung eines Temperaturgradienten in der Partikelschicht möglichst gering gehalten wird. Um einen ausreichenden Ausbrand zu gewährleisten ist eine gleichmäßige Temperaturverteilung in der Wirbelschicht anzustreben.

Bei dieser Verfahrensvariante wird der Sauerstoffgehalt des Fluidisierungsgases nach der ersten Einspeisungszone vorzugsweise auf einen Sauerstoff-Grenzwert im Bereich von 10 Vol.-% bis 28 Vol.-% eingestellt. In erster Näherung nimmt der Durchsatz des zu verbrennenden organischen Reststoffs mit dem Sauerstoffgehalt zu. Ein weiterer Parameter, der den Durchsatz des zu verbrennenden organischen Reststoffs beeinflusst, ist die Temperatur des Fluidisierungsgases. Als Fluidisierungsgas kann sowohl nicht vorgewärmte Umgebungsluft als auch vorgewärmte oder auf hohe Temperaturen erhitzte Luft verwendet werden. Bei einer Verfahrensweise mit vorgewärmter oder erhitzter Luft kann sich die Temperaturbeständigkeit der Fluidisierungseinrichtung, insbesondere gegenüber dem sauerstoffhaltigen, oxidierend wirkendem Fluidisierungsgas als begrenzender Faktor erweisen. Daher wird der Sauerstoffgehalt bevorzugt auf einen Sauerstoff- Grenzwert von maximal 26 Vol.-% eingestellt, wenn das Fluidisierungsgas auf eine Temperatur von weniger als 500°C vorgewärmt wird.

Das Vorwärmen des Fluidisierungsgases erfolgt vorzugsweise rekuperativ durch das heiße Rauchgas. Dadurch lässt sich das Fluidisierungsgas energiesparend auf bis zu 500°C erwärmen. Die Energieeinsparung bringt darüberhinaus eine Verringerung der CO₂-Emission mit sich.

In einer anderen, gleichermaßen bevorzugten Verfahrensvariante wird das Fluidisierungsgas auf eine Temperatur zwischen 500°C und 750°C vorgeheizt, wobei der Sauerstoffgehalt auf einen Sauerstoff-Grenzwert von maximal 24 Vol.-% eingestellt wird. Das Erhitzen des Fluidisierungsgases auf derartig hohe Temperaturen bewirkt eine möglichst vollständige und rasche Verbrennung des organischen Reststoffs.

Vorzugsweise erfolgt das Vorheizen des Fluidisierungsgases durch Verbrennung mit einem Brennstoff. Durch entsprechende Regelung der Verbrennung lässt sich eine vorgegebene Temperatur des Fluidisierungsgases definiert und reproduzierbar einstellen. Beispielsweise wird das Fluidisierungsgas durch direkte überstöchiometrische Verbrennung mit einem Brennstoff in einer Vorbrennkammer auf bis zu 750°C erhitzt. Noch höhere Vorheiztemperaturen sind theoretisch möglich, praktisch jedoch durch die Hochtemperaturkorrosionsbeständigkeit der Fluidisierungseinrichtung begrenzt.

Auch das erhitzte Fluidisierungsgas kann mit dem bei der Verbrennung entstehendem Rauchgas verdünnt und so die Sauerstoffkonzentration im Fluidisierungsgas auf einen vorgegebenen Wert zwischen 10 Vol.-% und 21 Vol.-% eingestellt werden.

Bei den bisher beschriebenen, bevorzugten Verfahrensweisen erfolgt die Einspeisung von Sauerstoff in die Partikelschicht dadurch, dass dem Fluidisierungsgas Sauerstoff zugeführt wird. Der Sauerstoffgehalt des Fluidisierungsgases wird dabei jedoch durch die Beständigkeit der Fluidisierungseinrichtung - etwa einem Anströmboden - gegenüber einem korrosiven Angriff, beschränkt. Bei einer alternativen und gleichermaßen bevorzugten Verfahrensweise wird der fluidisierten Partikelschicht Sauerstoff in einer zweiten Einspeisungszone oberhalb der Fluidisierungseinrichtung zugeführt. Dabei wird ein sauerstoffhaltiger Gasstrom direkt in die Partikelschicht eingeleitet. Diese Verfahrensweise wird im folgenden als "Direkteinspeisung" bezeichnet. Die Direkteinspeisung kann alternativ oder zusätzlich zu den oben erläuterten Verfahrensweisen eingesetzt werden, der fluidisierten Partikelschicht den erforderlichen Sauerstoff zuzuführen. Ein besonderer Vorteil der Direkteinspeisung liegt darin, dass der Sauerstoffeintrag durch den sauerstoffhaltigen Gasstroms durch die Korrosion der Fluidisierungseinrichtung nicht beeinflusst wird und daher - mit der Maßgabe, dass sich im Freiraum ein mittlerer Sauerstoffgehalt im Bereich von 0 bis 3 Vol.-% einstellt - beliebig hoch eingestellt werden kann. Dadurch lässt sich die Verbrennung des organischen Reststoffs weiter verbessern.

Als besonders günstig hat es sich erwiesen, den Sauerstoff durch transversale Überschallinjektion der Partikelschicht zuzuführen. Durch die transversale Überschallinjektion wird ein besonders tiefes Eindringen des Sauerstoffs in die Partikelschicht und eine innige Vermischung von Sauerstoff und dem organischen Reststoff erreicht.

Vorteilhafterweise wird dabei der äquivalente Sauerstoffgehalt in der fluidisierten Partikelschicht oberhalb der zweiten Einspeisungsstelle auf eine Konzentration größer als 28 Vol.-% eingestellt. Der hohe Sauerstoffgehalt gewährleistet eine möglichst rasche und vollständige Verbrennung. Unter einem äquivalenten Sauerstoffgehalt wird derjenige Sauerstoffgehalt verstanden, der entstehen würde, wenn der Sauerstoff direkt in das Fluidisierungsgas zugegeben wird und sich dort anreichert.

Im Hinblick auf einen möglichst geringen NO_x-Gehalt des Abgases ist es bei allen oben erläuterten Verfahrensweisen wesentlich, dass sich im Freiraum ein mittlerer Sauerstoffgehalt im Bereich von 0 bis 3 Vol.-% einstellt. Daher hat es sich als vorteilhaft erwiesen, dass der Sauerstoffgehalt im Freiraum fortlaufend gemessen und aus der Messung ein mittlerer Sauerstoffgehalt ermittelt wird, und dass anhand des Mittelwerts die Zufuhr von Sauerstoff in die fluidisierte Partikelschicht und I oder die Zufuhr des organischen Reststoffs zum Verbrennungsraum geregelt wird.

Die Genauigkeit der Sauerstoff-Messung im Freiraum wird verbessert, indem der mittlere Sauerstoffgehalt aufgrund von Messungen an mindestens zwei voneinander beabstandeten Messstellen im Freiraum ermittelt wird. Im Bereich der Messstellen wird entweder der Sauerstoffgehalt direkt gemessen, oder es wird dort Gas aus dem Freiraum entnommen und einer Sauerstoff-Messung zugeführt.

Es wird eine Verfahrensweise bevorzugt, bei der mindestens ein Teil des Fluidisierungsgases durch rückgeführtes Rauchgas gebildet wird. Diese Verfahrensweise zeichnet sich durch eine besonders deutliche Reduzierung der NO_x- Konzentration im Rauchgas aus, was auf die Reduzierung des molekularen Stickstoffs und der Konzentration an atomarem Sauerstoff in der fluidisierten Partikelschicht, sowie auf partielle CO-Bildung zurückgeführt werden kann.

Eine weitere Verbesserung ergibt sich bei einer Verfahrensweise, bei der unverbrannte, feste oder gasförmige Brennstoffe im Rauchgas in einer Nachverbrennungszone oder einer Nachbrennkammer zusammen mit einem Sekundärbrennstoff unter Zugabe von Sekundärluft verbrannt werden, wobei das Rauchgas mit Sekundärsauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas mit mindestens 80 Vol.-% Sauerstoff angereichert wird. Diese Verfahrensweise erleichtert die Einhaltung von vorgeschriebenen Mindestanforderungen an die Rauchgastemperatur und an die Sauerstoffkonzentration im Rauchgas. Das Rauchgas wird mit Sekundärsauerstoff oder mit einem sauerstoffhaltigen Gas mit mindestens 80 Vol.-% Sauerstoff derart angereichert, wie dies zur Einhaltung eines vorgegebenen Mindestsauerstoffgehalts im Rauchgas erforderlich ist.

Aufgrund der Sauerstoffanreicherung des Rauchgases kann die Sekundärluft reduziert werden, ohne dass die Mindest-Rauchgastemperatur unterschritten wird. Darüberhinaus verringert sich der in der Sekundärluft mitaufzuheizende Stickstoffballast, so dass der spezifische Brennstoffbedarf reduziert werden kann. Die dabei eingesparte Brennstoffmenge entspricht der Wärmemenge, die ansonsten notwendig wäre, um den weggefallenen Stickstoffballast auf Rauchgastemperatur aufzuheizen.

Die Wirkung der Sauerstoff-Anreicherung des Rauchgases wird noch verstärkt, wenn der Sekundärsauerstoff oder das sauerstoffhaltige Gas direkt in die Nachverbrennungszone oder in die Nachbrennkammer mit einer Geschwindigkeit entsprechend einer Austrittsmachzahl M von 0,25 < M < 1 eingeblasen wird.

Es hat sich als günstig erwiesen, den Sekundärsauerstoff oder das sauerstoffhaltige Gas in die Sekundärluft zuzugeben.

Die oben genannte technische Aufgabe wird daher andererseits ausgehend von dem eingangs genannten Verfahren erfindungsgemäß auch dadurch gelöst, dass in die Nachreaktionszone oder Nachbrennkammer Sekundärsauerstoff eingespeist wird derart, dass sich im Rauchgas hinter der Nachreaktionszone oder der Nachbrennkammer ein Sauerstoffgehalt von mindestens 6 Vol.-% einstellt.

Unverbrannte, feste oder gasförmige Brennstoffe im Rauchgas werden in der Nachverbrennungszone oder der Nachbrennkammer zusammen mit einem Sekundärbrennstoff unter Zugabe von Sekundärluft verbrannt werden, wobei das Rauchgas mit Sekundärsauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas angereichert wird. Der Sauerstoffgehalt eines derartigen sauerstoffhaltigen Gases beträgt mindestens 80 Vol.-%. Die Mindestanforderungen an die Sauerstoffkonzentration im Rauchgas lassen sich dadurch einhalten und diese Verfahrensweise erleichtert darüberhinaus die Einhaltung von vorgeschriebenen Mindestanforderungen an die Rauchgastemperatur. Das Rauchgas wird mit Sekundärsauerstoff oder mit einem sauerstoffhaltigen Gas mit mindestens 80 Vol.-% Sauerstoff derart angereichert, wie dies zur Einhaltung eines vorgegebenen Mindestsauerstoffgehalts im Rauchgas erforderlich ist.

Aufgrund der Sauerstoffanreicherung des Rauchgases kann die Sekundärluft reduziert werden, ohne dass die Mindest-Rauchgastemperatur unterschritten wird. Darüberhinaus verringert sich der in der Sekundärluft mitaufzuheizende Stickstoffballast, so dass der spezifische Brennstoffbedarf reduziert werden kann.

Hinsichtlich der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens wird die oben angegebene Aufgabe ausgehend von der eingangs beschriebenen Vorrichtung erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass ein Einlass für einen sauerstoffhaltigen Gasstrom in die fluidisierte Partikelschicht vorgesehen ist, und dass die Messeinrichtung mindestens zwei im Freiraum voneinander beabstandet angeordnete Sauerstoff-Messstellen zur fortlaufenden Messung je eines Sauerstoffgehalts im Freiraum umfasst, und dass die Messeinrichtung mit einer Einrichtung zur Bildung eines Mittelwerts aus den gemessenen Sauerstoffgehalten und mit einer Regelung für die Zufuhr des organischen Reststoffs und I oder für die Zufuhr des sauerstoffhaltigen Gasstroms zu der fluidisierten Partikelschicht verbunden ist.

Bei der erfindungsgemäßen Vorrichtung ist mindestens ein Einlass für einen sauerstoffhaltigen Gasstrom in die fluidisierte Partikelschicht vorgesehen. Hinsichtlich der Wirkung und Funktion des sauerstoffhaltigen Gasstroms auf den Durchsatz und die Produktivität der Verbrennung wird auf die obigen Ausführungen zum erfindungsgemäßen Verfahren verwiesen.

Weiterhin umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung eine Messeinrichtung mit mindestens zwei im Freiraum voneinander beabstandet angeordneten Sauerstoff- Messstellen zur fortlaufenden Messung je eines Sauerstoffgehalts im Freiraum. Im Bereich der Messstellen wird entweder der Sauerstoffgehalt direkt gemessen, oder es wird Gas aus dem Freiraum entnommen und nachfolgend analysiert. Dadurch, dass der Sauerstoffgehalt als Mittelwert mindestens zweier Messungen ermittelt wird, wird die Genauigkeit der Sauerstoff-Messung im Freiraum verbessert. Lokale oder zeitliche Schwankungen des Sauerstoffgehalts werden so mindestens teilweise kompensiert.

Zur Berechnung des Mittelwerts ist eine Einrichtung - beispielsweise ein Prozessrechner - vorgesehen. Dieser ist mit einer Regelung für die Zufuhr des organischen Reststoffs und/oder einer Zufuhr für einen sauerstoffhaltigen Gasstrom zu der fluidisierten Partikelschicht verbunden. Für diese Regelung wird der Mittelwert des Sauerstoffgehalts als Regelgröße verwendet. Da sich der so ermittelte Mittelwert durch eine hohe Stabilität und Genauigkeit auszeichnet, wird eine entsprechend genaue und stabile Regelung der Zufuhr des organischen Reststoffs und I oder der Zufuhr für den sauerstoffhaltigen Gasstrom zu der fluidisierten Partikelschicht erhalten. Durch die stabile Prozessführung lässt sich der NO_x-Gehalt des Rauchgases weiter verringern.

Weiterhin umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung eine Einrichtung mit der der Stickstoffballast und damit der Rauchgasvolumenstrom bei Verwendung von Luft als Oxidationsmedium zur Verbrennung von unverbrannten festen und gasförmigen Rauchgasbestandteilen in einer Nachverbrennungszone oder in einer Sekundär- Brennkammer reduziert werden kann, indem im Bereich der Nachbrennkammer oder in der Sekundärbrennkammer die notwendige Sekundärverbrennungsluftmenge durch eine Sauerstoffmenge entsprechend der vorgeschriebenen Sauerstoff- Konzentration von zum Beispiel 6 Vol.-% im Rauchgas ersetzt wird und die Sekundärbrennstoffmenge zum Aufheizen des Rauchgases auf die geforderte Mindesttemperatur von zum Beispiel 850°C reduziert wird. Die eingesparte Brennstoffmenge entspricht mindestens der Wärmemenge, die notwendig ist, um den fehlenden Stickstoffballast in dem Oxidationsmedium auf Rauchgastemperatur aufzuheizen.

Der Sauerstoff wird dabei in reiner Form oder als sauerstoffhaltiges Gas an mindestens einer Stelle mit geeigneten Düsen mit einer Geschwindigkeit entsprechend einer Austrittsmachzahl "M" von 0,25 < M < 1 in die Nachverbrennungszone oder Sekundärbrennkammer eingeblasen oder in den Sekundärluftstrom vor Eintritt in den Verbrennungsraum zugegeben.

Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen und Zeichnungen näher erläutert. Die Zeichnungen zeigen in schematischer Darstellung im einzelnen:

Fig. 1 einen stationären Wirbelschichtofen gemäß der Erfindung zur Durchführung einer ersten Verfahrensvariante des erfindungsgemäßen Verfahrens,

Fig. 2 einen stationären Wirbelschichtofen gemäß der Erfindung zur Durchführung einer zweiten Verfahrensvariante des erfindungsgemäßen Verfahrens, und

Fig. 3 einen stationären Wirbelschichtofen gemäß dem Stand der Technik.

Ein aus dem Stand der Technik bekannter Wirbelschichtofen 1 zur Verbrennung von Klärschlamm ist schematisch in Fig. 3 dargestellt. Im unteren Bereich des Ofens 1 ist ein Anströmboden 2 vorgesehen, über dem eine Wirbelschicht 3 aus Bettmaterial und Klärschlamm erzeugt wird, indem von unten ein mittels Gebläse 11 erzeugter Luftstrom 4 durch den Anströmboden 2 eingeblasen wird. Der Luftstrom dient gleichzeitig als Verbrennungs- und als Fluidisierungsgas. Der Durchmesser des Wirbelschichtofens 1 beträgt 5,7 m und die Höhe des Wirbelschichtofenfreiraumes liegt bei etwa 10,6 m.

Über der Wirbelschicht 3 ist ein Freiraum 6 vorgesehen, über den Rauchgas 12 abgezogen wird. Über einen Zulauf 7 im Freiraum 6 wird dem Ofen 1 kontinuierlich Klärschlamm zugeführt.

Zum Erhitzen und Verbrennen des Klärschlamms in der Wirbelschicht 3 wird dem Luftstrom 4 ein Brennstoff 5 beigemischt; der Brennstoff 5 kann aber auch direkt in die Wirbelschicht 3 eingeleitet werden.

Vom Freiraum 6 gelangt das Rauchgas 12 in eine Nachverbrennungszone 13, in der unverbrannte, feste oder gasförmige Brennstoffe zusammen mit einem Sekundärbrennstoff 8 und unter Zugabe von Sekundärluft 9 verbrannt werden. Das Rauchgas 12 wird über einen Wärmetauscher 14, der zur Vorwärmung der des Luftstromes 4 dient, abgezogen.

Nachfolgend wird ein Verfahren zur Klärschlammverbrennung unter Einsatz des in Fig. 3 schematisch dargestellten Ofens 1 erläutert, wobei die wesentlichen Verfahrensparameter und -ergebnisse tabellarisch zusammengefasst sind.

Vergleichsbeispiel 1

Klärschlammdurchsatz: 8500 kg/h
Trockensubstanzgehalt: 40%
Heizwert: 14.000 KJ/kgGV
Wirbelschichttemperatur: 850°C
Wirbelgastemperatur: 702°C
Freiraumtemperatur: 920°C
Wirbelgasmenge: 14.881 m³

/h i. N.
Wirbelluftmenge: 14.275 m³

/h i. N.
Erdgasmenge: 606 m³

/h i. N.
Rauchgasmenge im Freiraum: 22.616 m³

/h i. N.
Sauerstoffkonzentration im Freiraum: 2 Vol.-% trocken
Stickstoffkonzentration im Freiraum: 49,7 Vol.-%
Stickoxidkonzentration im Freiraum: 180 bis 350 mg/m³

Zur Vorwärmung des Wirbelgases auf 702°C wurden 321 m³/h Erdgas mit der Wirbelluft überstöchiometrisch verbrannt. Der Sauerstoffgehalt im Wirbelgas reduzierte sich dabei von 21 Vol.-% auf ca. 20,1 Vol.-%.

Sofern bei den nachfolgend in den Fig. 1 und 2 dargestellten Wirbelschichtofen 1 gemäß dieser Erfindung identische Bezugsziffern wie in Fig. 3 verwendet sind, so werden damit gleiche oder äquivalente Bestandteile des oben beschriebenen Wirbelschichtofens 1 bezeichnet. Auf die entsprechenden Erläuterungen wird verwiesen.

Der in Fig. 1 dargestellte erfindungsgemäße Wirbelschichtofen 1 weist zusätzlich im Bereich der Wirbelschicht 3 einen Sauerstoffeinlass 16 auf, über den der Wirbelschicht 3 ein erster Zusatzsauerstoffstrom 16 (in Form von reinem Sauerstoff) zugeführt werden kann.

In einer Einspeisestelle 20 unterhalb des Anströmbodens 2 wird dem Luftstrom 4 ein zweiter Zusatzsauerstoffstrom 21 (ebenfalls reiner Sauerstoff) beigemischt.

In den Luftstrom 4 wird vor der Einspeisestelle 20 ein Zusatzbrennstoff 22 gemischt. Durch die Verbrennung des Zusatzbrennstoffs 22 wird der Luftstrom 4 auf eine Temperatur von etwa 702°C aufgeheizt.

Weiterhin sind im Freiraum 6 zwei voneinander entfernte Messstellen 17 für die Messung des Sauerstoffgehalts im Freiraum 6 vorgesehen. Von den Messstellen 17 werden Gasproben abgezogen und mittels einer Sauerstoffsonde 18 kontinuierlich analysiert. Der so ermittelte mittlere Sauerstoffgehalt im Freiraum 6 dient zur Regelung der Sauerstoffzufuhr über den ersten Zusatzsauerstoffstrom 16 und/oder den zweiten Zusatzsauerstoffstrom 21 oder/oder der Zufuhr 7 der Klärschlammmenge.

Außerdem wird entweder der Luftstrom 9 zur Nachverbrennung des Rauchgases 12 mit Sauerstoff 15 angereichert, oder zusätzlicher Sauerstoff 15 wird direkt in die Nachverbrennungszone 13 eingespeist.

Nachfolgend wird ein Vergleichsbeispiel für ein Verfahren zur Klärschlammverbrennung unter Einsatz des in Fig. 1 schematisch dargestellten Ofens 1 erläutert (ohne Regelung der Sauerstoffzufuhr):

Vergleichsbeispiel 2

Klärschlammdurchsatz: 12.750 kg/h
Trockensubstanzgehalt: 40%
Heizwert: 14.000 KJ/kgGV
Wirbelschichttemperatur: 850°C
Wirbelgastemperatur: 702°C
Freiraumtemperatur: 920°C
Wirbelgasmenge: 14.932 m³

/h i. N.
Wirbelluftmenge: 12.344 m³

/h i. N.
Zusatzsauerstoffmenge: 1887 m³

/h i. N.
Erdgasmenge: 701 m³

/h i. N.
Rauchgasmenge im Freiraum: 26.522 m³

/h i. N.
Sauerstoffkonzentration im Freiraum: 5,2 Vol.-% trocken
Stickstoffkonzentration im Freiraum: 37,0 Vol.-%
Stickoxidkonzentration im Freiraum: 310 bis 450 mg/m³

Der Vergleich der beiden Vergleichsbeispiele 1 und 2 zeigt, dass durch Zugabe von Sauerstoff, entsprechend einer äquivalenten Sauerstoffkonzentration von 30 Vol.-% in dem Wirbelgas, die Durchsatzleistung zwar um ca. 50% gesteigert werden konnte. Nachteilig war jedoch, dass dadurch die Stickoxidkonzentration von 310 bis 450 mg/m³, und damit über den zulässigen Grenzwert angestiegen ist. Zur Einhaltung des Stickoxid-Grenzwertes ist daher eine zusätzliche Maßnahme, wie zum Beispiel die Nachrüstung mit einer SCR- oder SNCR-Anlage erforderlich. Durch die zusätzlichen Investitionskosten und Betriebsmittelkosten für das Reduktionsmittel wird die Wirtschaftlichkeit des Sauerstoffverfahrens beeinträchtigt.

Diese Erhöhung der Stickoxidkonzentration ist ursächlich bedingt durch die proportional zur Klärschlammmenge erzeugte Stickoxidfracht bei nahezu konstanten Rauchgasmengen.

Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist nicht nur die Durchsatzsteigerung von organischem Reststoff in Wirbelschichtreaktoren ohne wesentliche Erhöhung des Rauchgasvolumens, sondern auch die Reduzierung von Schadstoffkonzentrationen, wie z. B. Stickoxide.

Aus der DE 37 03 568 ist ein Stickoxidminderungsverfahren bekannt, bei dem als Fluidisierungsgas anstelle von Wirbelluft ein Gemisch aus Luft und Rauchgasen verwendet wird, wobei die Rauchgase temperatur- und mengengeregelt durch Rauchgasrückführung nach dem Wirbelschichtreaktor bzw. dem Abhitzekessel und Filter der Verbrennungsluft zugeführt werden.

Überraschend wurde nun gefunden, dass das Problem der höheren Stickoxid- Konzentrationen bei konstantem Rauchgasvolumen und gleichzeitiger Klärschlamm- Durchsatzsteigerung mit Sauerstoffzusatz dadurch gelöst werden kann, indem die Sauerstoffkonzentration in der Wirbelschicht 3 entsprechend der höheren Klärschlammmenge angereichert und ein Teil des Luftstroms 4 durch nach dem Wärmetauscher 14 entnommenes, rückgeführtes Rauchgas 23 ersetzt wird, so dass sich im Freiraum 6 über der Wirbelschicht 3 ein mittlerer Sauerstoffgehalt von 0 bis 3 Vol.-% O₂ einstellt.

Ein derartiges Ausführungsbeispiel für das Verfahren gemäß der vorliegenden Erfindung unter Einsatz des in Fig. 1 schematisch dargestellten Ofens 1 wird nachfolgend erläutert, wobei die wesentlichen Verfahrensparameter und - ergebnisse wieder tabellarisch zusammengefasst sind. Der Sollwert des Sauerstoffgehalts beträgt hierbei 1,3 Vol.-%.

Beispiel 1

Klärschlammdurchsatz: 12.750 kg/h
Trockensubstanzgehalt: 40%
Heizwert: 14.000 KJ/kgGV
Wirbelschichttemperatur: 850°C
Wirbelgastemperatur: 702°C
Freiraumtemperatur: 920°C
Wirbelgasmenge: 15.191 m³

/h i. N.
Wirbelluftmenge: 6.844 m³

/h i. N.
Rückgasmenge: 5.500 m³

/h i. N.
Zusatzsauerstoffmenge: 2203 m³

/h i. N.
Erdgasmenge: 644 m³

/h i. N.
Rauchgasmenge im Freiraum: 26.695 m³

/h i. N.
Sauerstoffkonzentration im Freiraum: 1,3 Vol.-%
Stickstoffkonzentration im Freiraum: 28,6 Vol.-%
Stickoxidkonzentration im Freiraum: 60 bis 180 mg/m³

Der Zusatzsauerstoffstrom 21 wird vor dem Anströmboden 2 in den Luftstrom 4 gemischt. Im Fall, dass der Luftstrom nicht vorgewärmt ist, wird aus Sicherheitsgründen eine Sauerstoffkonzentration von maximal 28 Vol.-% nach der Einspeisestelle 20 eingehalten. Bei Vorwärmung des Luftstroms 4 auf bis zu 500°C muss der sicherheitsrelevante Grenzwert für die Sauerstoffkonzentration im O₂- angereicherten Luftstrom 4 nach der Einspeisestelle 20 auf 26 Vol.-% vermindert werden. Dieser Grenzwert reduziert sich auf 24 Vol.-%, wenn der O₂-angereicherte Luftstrom 4 auf eine Temperatur zwischen 500°C und 750°C vorgewärmt wird. Keine Mengenbegrenzungen bzw. NOx-Konzentrationslimitierungen liegen vor, wenn der Sauerstoff durch Hochgeschwindigkeitsdüsen mit Austrittsmachzahlen von mindestens Mach 0,8, vorzugsweise mit Mach größer 1, als Zusatzsauerstoffstrom 16 direkt in die Wirbelschicht 4 eingeblasen wird. Die hohen Geschwindigkeiten sind für eine ausreichende Durchmischung des Sauerstoffes mit der Wirbelschicht 3 notwendig, um bei Steigerung des Klärschlammdurchsatzes und konstanten Rauchgasmengen, d. h. Fluidisierungsgeschwindigkeiten eine gleichmäßige Vermischung des Klärschlammes mit dem Sauerstoff, d. h., eine homogene Temperatur in der Wirbelschicht 4 zu erreichen.

In Fig. 2 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel für einen Wirbelschichtofen 1 gemäß der Erfindung dargestellt.

Im Unterschied zu der in Fig. 1 gezeigten Ausführungsform kann bei diesem Wirbelschichtofen 1 der Luftstrom 4 sowohl rekuperativ im Wärmetauscher 14 durch das Rauchgas 12 vorgewärmt und gleichzeitig dem Luftstrom 4 Rauchgas 12 beigemischt werden.

Claims

1. Verfahren für die Verbrennung von organischem Reststoff, indem der Reststoff in einem Verbrennungsraum von einem sauerstoffhaltigen Fluidisierungsgas unter Bildung einer fluidisierten Partikelschicht durch eine Fluidisierungseinrichtung von unten durchströmt und verbrannt, und entstehendes Rauchgas über einen Freiraum oberhalb der Partikelschicht abgezogen und in einer Nachreaktionszone oder Nachbrennkammer nachverbrannt wird, dadurch gekennzeichnet, dass die fluidisierte Partikelschicht (3) mit Sauerstoff angereichert wird, wobei sich im Freiraum (6) ein mittlerer Sauerstoffgehalt im Bereich von 0-3 Vol.-% einstellt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass dem Fluidisierungsgas (4) in einer ersten Einspeisungszone (20), in Strömungsrichtung gesehen vor der Fluidisierungseinrichtung (2), Sauerstoff zugeführt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Sauerstoffgehalt des Fluidisierungsgases (4) nach der ersten Einspeisungszone (20) auf einen Sauerstoff-Grenzwert im Bereich von 10 Vol.-% bis 28 Vol.-% eingestellt wird.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Sauerstoffgehalt auf einen Sauerstoff-Grenzwert von maximal 26 Vol.-% eingestellt wird, mit der Maßgabe, dass das Fluidisierungsgas auf eine Temperatur von weniger als 500°C vorgewärmt wird.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Fluidisierungsgas durch das Rauchgas (12) rekuperativ vorgewärmt wird.

6. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Sauerstoffgehalt auf einen Sauerstoff-Grenzwert von maximal 24 Vol.-% eingestellt wird, mit der Maßgabe, dass das Fluidisierungsgas (4) auf eine Temperatur zwischen 500°C und 750°C vorgeheizt wird.

7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Fluidisierungsgas (4) durch Verbrennung mit einem Brennstoff (22) vorgeheizt wird.

8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der fluidisierten Partikelschicht (3) Sauerstoff in einer zweiten Einspeisungszone (16) oberhalb der Fluidisierungseinrichtung (2) zugeführt wird.

9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Sauerstoff in der zweiten Einspeisungszone (16) durch transversale Überschallinjektion in die Partikelschicht (3) zugeführt wird.

10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass der äquivalente Sauerstoffgehalt in der fluidisierten Partikelschicht (3) oberhalb der zweiten Einspeisungsstelle (16) auf eine Konzentration größer als 28 Vol.-% eingestellt wird.

11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Sauerstoffgehalt im Freiraum (6) fortlaufend gemessen und aus der Messung ein mittlerer Sauerstoffgehalt ermittelt wird, und dass anhand des Mittelwerts die Zufuhr von Sauerstoff in die fluidisierte Partikelschicht (3) und/ oder die Zufuhr des organischen Reststoffs (7) zum Verbrennungsraum geregelt wird.

12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der mittlere Sauerstoffgehalt aufgrund von Messungen an mindestens zwei voneinander beabstandeten Messstellen (17) im Freiraum (6) ermittelt wird.

13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Teil des Fluidisierungsgases (4) durch rückgeführtes Rauchgas (23) gebildet wird.

14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass unverbrannte, feste oder gasförmige Brennstoffe im Rauchgas in einer Nachverbrennungszone (13) oder einer Nachbrennkammer zusammen mit einem Sekundärbrennstoff (8) unter Zugabe von Sekundärluft (9) verbrannt werden, wobei zur Einhaltung eines vorgegebenen Mindestsauerstoffgehalts im Rauchgas (12) das Rauchgas (12) mit Sekundärsauerstoff (15) oder einem sauerstoffhaltigen Gas mit mindestens 80 Vol.-% Sauerstoff angereichert wird.

15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Sekundärsauerstoff (15) oder das sauerstoffhaltige Gas direkt in die Nachverbrennungszone (13) oder in die Nachbrennkammer mit einer Geschwindigkeit entsprechend einer Austrittsmachzahl M von 0,25 < M < 1 eingeblasen werden.

16. Verfahren nach Anspruch 14 oder 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Sekundärsauerstoff (15) oder das sauerstoffhaltige Gas in die Sekundärluft (9) zugegeben werden.

17. Verfahren für die Verbrennung von organischem Reststoff, indem der Reststoff in einem Verbrennungsraum von einem sauerstoffhaltigen Fluidisierungsgas unter Bildung einer fluidisierten Partikelschicht durch eine Fluidisierungseinrichtung von unten durchströmt und verbrannt, und entstehendes Rauchgas über einen Freiraum oberhalb der Partikelschicht abgezogen und in einer Nachreaktionszone oder Nachbrennkammer nachverbrannt wird, dadurch gekennzeichnet, dass in die Nachreaktionszone (13) oder Nachbrennkammer Sekundärsauerstoff eingespeist wird derart, dass sich im Rauchgas (12) hinter der Nachreaktionszone (13) oder der Nachbrennkammer ein Sauerstoffgehalt von mindestens 6 Vol.-% einstellt.

18. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 16, mit einem Verbrennungsraum für die Aufnahme eines organischen Reststoffs mit einer Zufuhreinrichtung für die Zufuhr des organischen Reststoffs zu dem Verbrennungsraum, mit einem Gaseinlass, umfassend eine Fluidisierungseinrichtung für die Einleitung eines Fluidisierungsgases zur Erzeugung einer fluidisierten Partikelschicht, und mit einer Messeinrichtung zur Messung einer Gaskonzentration in einem Freiraum oberhalb der Partikelschicht, dadurch gekennzeichnet, dass ein Einlass für einen sauerstoffhaltigen Gasstrom (16; 21) in die fluidisierte Partikelschicht (3) vorgesehen ist, und dass die Messeinrichtung mindestens zwei im Freiraum (6) voneinander beabstandet angeordnete Sauerstoff-Messstellen (17) zur fortlaufenden Messung je eines Sauerstoffgehalts im Freiraum (3) umfasst, und dass die Messeinrichtung mit einer Einrichtung (19) zur Bildung eines Mittelwerts aus den gemessenen Sauerstoffgehalten und mit einer Regelung für die Zufuhr des organischen Reststoffs (7) und/oder für die Zufuhr des sauerstoffhaltigen Gasstroms (16; 21) zu der fluidisierten Partikelschicht (3) verbunden ist.