CZ430099A3 - Způsob řízení proudu kyslíku a systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu - Google Patents
Způsob řízení proudu kyslíku a systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ430099A3 CZ430099A3 CZ19994300A CZ430099A CZ430099A3 CZ 430099 A3 CZ430099 A3 CZ 430099A3 CZ 19994300 A CZ19994300 A CZ 19994300A CZ 430099 A CZ430099 A CZ 430099A CZ 430099 A3 CZ430099 A3 CZ 430099A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- oxygen
- generator
- flow
- compressor
- valve
- Prior art date
Links
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 184
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 184
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 183
- 238000002309 gasification Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 15
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 38
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 26
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 16
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 15
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 14
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 14
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 14
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 5
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 3
- 230000004044 response Effects 0.000 description 3
- 230000011664 signaling Effects 0.000 description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100498160 Mus musculus Dach1 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007259 addition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/50—Fuel charging devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/723—Controlling or regulating the gasification process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/466—Entrained flow processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/50—Fuel charging devices
- C10J3/506—Fuel charging devices for entrained flow gasifiers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1846—Partial oxidation, i.e. injection of air or oxygen only
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
Odkaz na patenty : Tato přihláška nárokuje prioritu vyplývající z provizorní patentové přihlášky, sériové číslo 60/048834, která byla podána 6. června 1997 pod názvem „Jediný generátorový systém pro řízení sledu proudění kyslíku a vodíku“.
Oblast techniky
Přihlašovaný vynález se jako celek zaměřuje na způsob a systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu.
Dosavadní stav techniky
Výchozí materiály na bázi ropy obsahují nečistý ropný koks a další uhlovodíkové materiály, jako je tuhý odpad obsahující uhlík, zbytkové oleje a vedlejší produkty z těžké surové ropy. Tyto výchozí materiály se běžně podrobují zplyňovacím reakcím produkujícím plynné směsi vodíku a oxidu uhelnatého, které se často označují jako „syntézní plyn“ nebo jednoduše „synplyn“. Synplyn se používá jako základní materiál pro vytváření hostitele užitečných organických sloučenin a často je použitelný jako čisté palivo pro výrobu energie.
Zplyňovací reakce typicky zahrnuje dodávání výchozího materiálu, plynu obsahujícího volný kyslík a některých dalších materiálů do zplyňovacího reaktoru, který se často označuje jako „zplýňovací reaktor pro částečné okysličováni“ nebo jednoduše „reaktor“ nebo „generátor“. Vzhledem k využívám vysokých teplot existuje souvislost takového generátoru se žáruvzdorným materiálem, který se připravuje tak, aby vydržel teplotu reakce.
Základní materiál a kyslík se účinně směšují a podrobují reakci v generátoru, výsledkem čehož je vyprodukování synplynu. I když reakce probíhá v širokém rozsahu teplot, užitná teplota musí být natolik vysoká, aby zajistila roztavení všechny kovy, které se mohou vyskytovat ve výchozím materiálu. Jestliže teplota není tak vysoká, může dojít z zablokování výstupu z reaktoru neroztavenými kovy. Na druhé straně však musí být teplota natolik nízká, aby se žáruvzdorné materiály ve vyzdívce reaktoru nepoškodily.
• · · · · · • · « · · • · · · ·
Jedním způsobem řízení teploty reakce je řízení množství kyslíku, který se mísí s výchozím materiálem a následně s tímto výchozím materiálem reaguje. Jestliže je potřebné zvýšit teplotu reakce, pak se v souladu s tímto způsobem zvyšuje množství kyslíku. Jestliže je na druhé straně potřebné snížit teplotu reakce, pak se množství kyslíku snižuje.
Kyslík, který je určen pro využití v reakci, se vede známým způsobem v potrubí ze zdroje kyslíku do kompresoru a následovně přes druhé potrubí z kompresoru do generátoru. Mezi kompresor a generátor se často umisťuje zásobník. Kyslík se přivádí do generátoru skrze otvor v horním konci reaktoru a mísí se s výchozím materiálem. Řízení množství kyslíku, který vstupuje skrze vstupní otvor, se provádí s použitím ventilu umístěného v blízkosti otvoru. Je-li ventil otevřen, kyslík proudí do reaktoru. Vznikne-li potřeba zpomalení reakce a snížení její teploty, a to například v důsledku zpomalení postupu výchozího materiálu, pak se proudění kyslíku skrze ventil uškrtí, nebo-li ventil se přemístí do polohy uškrcení přívodu kyslíku.
Výše popisovaný systém bohužel neřídí přívod kyslíku s potřebnou přesností. Toto je zaviněno tím, že i přes skutečnost přemístění ventilu do polohy uškrcení přívodu kyslíku kompresor pokračuje v pumpování kyslíku do druhého potrubí. Takto kyslík postupuje od kompresoru k uškrcenému ventilu a tlak kyslíku se zvyšuje. Proto je dosažení dobrého řízem přívodu kyslíku obtížné.
Jedním řešením je umístění velkého zásobníku na výstupu z kompresoru. Toto však představuje značné nebezpečí, protože v poměrně malé vzdálenosti se vyskytují vysoké teploty a uhlovodíkové materiály. Proto by bylo potřebné vyvinout takový způsob a systém pro řízení přívodního proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu, který hy přímo omezoval množství kyslíku v potrubí.
Podstata vynálezu
Systém pro řízem proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu podle přihlašovaného vynálezu obsahuje první potrubí, které ovladatelně propojuje kyslíkový zdroj s kyslíkovým kompresorem. Mezi kyslíkovým zdrojem a kyslíkovým kompresorem je umístěn sací řídicí ventil. Sací řídicí ventil je upraven tak, aby při otevření dodával kyslík ze zdroje do kompresoru a aby se přemisťoval do polohy uškrcení přívodního proudu kyslíku za účelem znemožnění nadměrného dodávání kyslíku ze zdroje do kompresora. Tento řídicí systém rovněž obsahuje • · · · • · · » • · · · · · · • · • · · · • · • · · · ·
-3druhé potrubí, které ovladatelně propojuje kyslíkový kompresor se vstupním otvorem generátoru. Mezi kyslíkovým kompresorem a vstupním otvorem generátoru je do systému včleněn vyrovnávací ventil, kteiý je za normálních provozních podmínek uzavřen. Systém dále obsahuje prostředky pro detekování toho, kdy je nezbytné měnit proud kyslíku přiváděného do generátoru a uvádět do činnosti sací řídicí ventil postačující pro provedení změny proudění kyslíku, přičemž tyto prostředky jsou umístěny v generátoru nebo ve vývodu z generátoru. Konečně lze uvést, že tento systém obsahuje prostředky pro řízení sacího řídicího ventilu a vyrovnávacího ventilu při regulování množství kyslíku přiváděného do generátoru. Mezi prostředky pro detekování toho, kdy je potřebné snížit nebo zvýšit proud kyslíku přiváděného do generátoru, je možné zařadit přístroj pro měřeni proudění uhlovodíku, termoelektrický článek, pyrometr, plynový detektor nebo měřič proudění ve vývodu z generátoru.
V této patentové specifikaci používaný výraz „kyslíkový kompresor“ označuje takové zařízení, které je použitelné pro účely zplyňování a které má schopnost dodávání kyslíku při zvýšeném tlaku, který je zpravidla vyšší než tlak 1 afcmosféty nebo 101 kPa.
Zde používaný výraz „kyslíkový' zdroj“ označuje takové zařízení, přístroj nebo zdroj, kteiý poskytuje kyslík, jímž je v podstatě čistý kyslík nebo kyslíkem obohacený vzduch mající více než přibližně 21 molámích procent kyslíku. Může se používat některý z plynů obsahujících volný kyslík v takové podobě, která je použitelná pro účely reakce ve zplyňovacím procesu. V podstatě čistým kyslíkem je takový plyn, který obsahuje více než přibližně 90 molámích procent, častěji od přibližně 95 do přibližně 99,5 molámích procent kyslíku. Je všeobecně známo, že plyn obsahující volný kyslík obsahuje kyslík plus další plyn odvozený ze vzduchu, z něhož byl kyslík připraven, a to dusík, argon nebo některé jiné netečné plyny. K typickým kyslíkovým zdrojům patří vzduchová třídicí jednotka, která odděluje kyslík od vzduchu. Takové jednotky jsou komerčně dostupné.
Zde používaný výraz „sací řídicí ventil“ označuje pohyblivou součást, která se umisťuje na vedení mezi kyslíkovým zdrojem a kyslíkovým kompresorem. Sací řídicí ventil umožňuje proudění kyslíku v potrubí, které vytváří ovladatelné propojení kyslíkového zdroje s kyslíkovým kompresorem tehdy, když je řečený ventil částečně nebo úplně „otevřen“. Když je řečený ventil „uzavřen“, kyslík nemůže vstupovat do kompresoru. Je-li řečený ventil v „poloze uškrcení proudu“, pak je tento ventil částečně otevřen a ve srovnání s úplně „otevřeným“ ventilem omezuje proudění kyslíku do kompresoru. Sací řídicí ventily jsou výhodně seřizovatelné • · · · • · · · • · · · • · · · · · · • * • · · · · z „otevřené“ polohy přes určitý počet řečených „poloh uškrcení proudu“ do konečné, „uzavřené“ polohy.
Zde používaný výraz „vyrovnávací ventil“ se týká ventilu, který při svém otevření umožňuje unikání plynu, v tomto případě kyslíku, vpodstatě čistého kyslíku nebo kyslíkem obohaceného plynu, z potrubí do ovzduší nebo do nádrže nebo do jiného procesu, v němž se kyslík může využívat, nebo do jiného místa. Není důležité, kde se kyslík vypouští. Výraz „normálně uzavřený vyrovnávací ventil“ označuje stav, kdy je vyrovnávací ventil uzavřen v průběhu normální, plynulé činností. V případě tohoto vynálezu není důležité, zda je bezpečnostní poloha ventilu otevřená či uzavřená. Vyrovnávací ventil se výhodně přizpůsobuje konkrétní provozní situaci a nastavuje svou otevřenou polohu, uzavřenou polohu a celou řadu částečně otevřených poloh.
Přihlašovaný vynález je využitelný pro řízení proudu kyslíku přiváděného do reaktoru, ve kterém probíhá reakce uhlovodíkového výchozího materiálu a kyslíku s výsledným vytvářením synplynu. Pro účely přísunu výchozího materiálu do reaktoru je možné využívat přijatelné účinné prostředky. Obecně lze uvést, že výchozí materiál, kyslík a některé další materiály se vpravují do reakční zóny skrze jeden nebo více vstupů nebo otvorů v reaktoru. Je typické, že výchozí materiál a kyslík se přivádějí k palivovému injektoru, který se nachází ve stupu do reaktoru. Pro podporu adiční reakce nebo interakce výchozího materiálu a plynu v reaktoru je možné používat jakékoli účinné konstrukční řešení přívodního injektoru, jako je například palivový injektor prstencovitého typu popisovaný v patentu USA číslo 2 928 460 vydaném na jméno Eastman a spol., v patentu USA číslo 4 328 006 vydaném na jméno Muenger a spol. nebo v patentu USA číslo 4 328 008 vydaném na jméno Muenger a spol. Všechny tyto patenty jsou zde zahrnuty ve formě odkazu.
Výchozí materiál se může alternativně dodávat do horního konce reaktoru skrze otvor. Plyn obsahující volný kyslík se typicky zavádí do reaktoru při vysoké rychlosti prostřednictvím palivového injektoru nebo zvláštního otvoru, kteiý vypouští kyslíkový plyn přímo do proudu výchozího materiálu. V podmínkách tohoto uspořádání se dávky výchozích materiálů směšují v reakční zóně a současně se znemožňuje přímé dopadání proudu kyslíkového plynu na stěny reaktoru, které by jinak způsobovalo poškozování stěn reaktoru.
Je možné uplatňovat každé konstrukční řešení reaktoru, které je účinné pro zplyňování. Typicky je možné používat svislou, válcovitě tvarovanou, ocelovou tlakovou nádobu. Příklady • · · ·
reaktorů a souvisejících zařízení jsou uvedeny v patentu USA číslo 2 809 104 vydaném na jméno Strasser a spol., v patentu USA číslo 2 818 326 vydaném na jméno Eastman a spol., v patentu USA číslo 3 544 291 vydaném na jméno Schlinger a spol., v patentu USA číslo 4 637 823 vydaném na jméno Dach, v patentu USA číslo 4 653 677 vydaném na jméno Peters a spol., v patentu USA číslo 4 872 886 vydaný na jméno Henley a spol., v patentu USA číslo 4 456 546 vydaném na jméno Van Der Berg, v patentu USA číslo 4 671 806 vydaném na jméno Stil a spol., v patentu USA číslo 4 760 667 vydaném na jméno Eckstein a spol., v patentu USA číslo 4 146 370 vydaném na jméno van Herwijner a spol., v patentu USA číslo 4 823 741 vydaném na jméno Davis a spol., v patentu USA číslo 4 889 540 vydaném na jméno Segerstrom a spol., v patentu USA číslo 4 959 080 vydaném na jméno Stemlíng a v patentu USA číslo 4 979 964 vydaném na jméno Sterling. Všechny tyto patenty jsou zde zahrnuty ve formě odkazu. Reakční zóna má výhodně podobu volně průchozí, žáruvzdorným materiálem vyzděné komory s prouděním vedeným směrem dolů mající středový vstup na svém vrchu a osově vyrovnaný výstup na svém spodku.
Zplyftovací reakce se provádí pod vlivem podmínek, které postačují pro převádění požadovaného množství výchozího materiálu na synplyn. Teploty reakce jsou typicky v rozsahu od přibližně 900°C do přibližně 2000°C, výhodně od přibližně 1200°C do přibližně 1500°C. Tlaky jsou typicky v rozsahu od přibližně 1 atmosféry do přibližně 250 atmosfér, výhodně od přibližně 10 atmosfér do přibližně 150 atmosfér. Průměrná doba zdržení v reakční zóně se obecně pohybuje v rozsahu od přibližně 0,5 sekundy do přibližně 20 sekund a normálně od přibližně 1 sekundy do přibližně 10 sekund.
Pro úěefy reakce ve zptyňovacím procesu se může používat některý plyn, který obsahuje volný kyslík a je v takové podobě, jež je vhodná pro zplyňovací reakci. Kyslík se typicky připravuje odlučováním kyslíku ze vzduchu procházejících skrze zvlášntní odlučovací jednotku. Ze vzduchové odlučovací jednotky se kyslík odvádí potrubím do kompresoru, který zvyšuje tlak kyslíku a dodává kyslík druhým potrubím do vstupu na horním konci generátoru.
Optimální poměry výchozího materiálu na bázi ropy a plynu obsahujícího volný kyslík, jakož i dalších možných složek, se mohou široce obměňovat na základě takových faktorů, jako je typ výchozího materiálu, typ kyslíku, a rovněž tak i zvláštností technického vybavení pro účely zplyňovací reakce, mezi něž patří Mastnosti žáruvzdorného materiálu a parametry reaktoru. Je typické, že atomový poměr kyslíku v plynu obsahujícím volný kyslík vůči uhlíku ve • · ·
-6• ··· · · · · 9 • · · · · · · ·· · · « ······ • · · · · tt ······· ·· ·· výchozím materiálu je v rozsahu od přibližně 0,6 do přibližně 1,6, výhodně od přibližně 0,8 do přibližně 1,4. Je-li plynem obsahujícím volný kyslík v podstatě čistý kyslík, pak atomový poměr může být v rozsahu od přibližně 0,7 do přibližně 1,5 a výhodně přibližně 0,9. Je-li plynem obsahujícím volný kyslík vzduch,, pak atomový poměr může být v rozsahu od přibližně 0,8 do přibližně 1,6 a výhodně přibližně 1,3.
Systém pro řízení proudu kyslíku podle přihlašovaného vynálezu se může používat bez ohledu na optimální poměry výchozího materiálu na bázi ropy a plynu obsahujícího volný kyslík. Systém pro řízem proudu kyslíku detekuje, je-li to nezbytné, potřebu omezování přívodu kyslíku kvůli zpomalení proudu uhlovodíku. Podobně systém pro řízení proudu kyslíku detekuje, je-li to nezbytné, potřebu zesilování přívodu kyslíku kvůli zesílení proudu uhlovodíku. Takové detektory jsou snadno dostupné na trhu. Mezi takové detektory patří měřiče pro měření proudu uhlovodíku, termoelektrické články, měřiče rychlosti, pyrometry, čidla pro detekování plynu a další detekční nebo měřicí přístroje.
Na základě detekování potřeby omezení proudu kyslíku se vysílá povel do sacího řídicího ventilu zajišťující přemístění tohoto ventilu do polohy omezení proudu kyslíku, čímž se minimalizuje nebo úplně znemožňuje přívod kyslíku do kompresoru. Tento signál mohou vysílat vhodné signální prostředky, jako je například kontrolní poměrové zařízení. Použitelné signální prostředky jsou komerčně dostupné v řadě příslušných technických zdrojů.
Vznikne-li znovu potřeba zesílení proudu kyslíku, provede se vyslání takového signálu do sacího řídicího ventilu, který zajistí částečné nebo úplné otevření tohoto ventilu, čímž se zesiluje přívod kyslíku do kompresoru a výkon kompresoru stoupá. Tento signál může vysílat stejné zařízení, jaké provedlo vyslání předchozí signál pro uzavření sacího řídicího ventilu, nebo druhé signální zařízení. Tímto způsobem lze řídit přivádění proudu kyslíku v toleranci 3 procent, výhodně 2 procent a výhodněji 1 procenta požadovaného množství.
Pro účely zachovávání tychlé reakce na změny detekované čidlem se jako výhodné jeví to, aby u výstupu z kompresoru nebyl umístěn žádný kyslíkový zásobník, vyrovnávací komora nebo buben. Podobně se délka potrubí mezi kompresorem a vstupem do generátoru udržuje na minimu, což představuje vzdálenost, která je výhodně menší než 2000 stop (tj. 610 metrů).
Ačkoli použití konvenčního modulačního uzavíracího ventilu, kteiý se umisťuje u vstupu do reaktoru, a konvenčního výpustného ventilu není obvykle po spuštění zplyňovací reakce nutné, může být použití těchto ventilů potřebné v souvislosti s činností systému podle • · · ·
-7přihlašovaného vynálezu. Tímto způsobem se může poměr proudění kyslíku snížit o přinejmenším 10 procent, výhodně o přinejmenším 15 procent a výhodněji o přinejmenším 20 procent celkového objemu kyslíku za sekundu tehdy, když dojde k omezení proudu uhlovodíku.
Pokud nelze dostatečně rychle snížit přívod kyslíku do kompresoru, k čemuž může dojít například při přerušení provozu generátoru v důsledku provozní poruchy, existuje možnost otevření vyrovnávacího ventilu. Kyslík proudí do ovzduší nebo do jiného prostoru pro snižování tlaku snadněji než do generátoru, v důsledku čehož se omezuje přívod kyslíku do generátoru. Toto je obzvláště závažné tehdy, když jeden nebo více než jeden generátor je obsluhován jediným kyslíkovým kompresorem. Vyrovnávací ventil se může otevřít rychle, a proto se žádná významná změna (< 1%) tlaku kyslíku neprojeví tehdy, když se provede náhlé (< 5 sekund) přerušení přívodu kyslíku do generátoru v systému s několika generátory.
Pokud se větší počet generátorů než jeden generátor obsluhuje jediným kyslíkovým kompresorem a jeden z těchto generátorů vykazuje poruchu, otvírá se vyrovnávací ventil porouchaného generátoru, zatímco řídicí ventil na potrubí vedoucím k porouchanému generátoru se uzavírá. Tato činnost umožňuje pokračování přívodu významného množství kyslíku z kompresoru do neporouchaných generátorů, v nichž nadále pokračuje zplyňovací reakce. Navíc s ohledem na mechanické omezující vlastnosti kompresoru může dojít k tomu, že v důsledku poklesu proudění může dojít k selhání kompresoru a/nebo k vážnému poškození kompresoru. Selhání kompresoru by mohlo způsobit uzavření neporouchaného generátoru. Proto je schopnost systému pro řízení proudu kyslíku vypouštět kyslík do ovzduší v případě zastavení generátoru velmi důležitá z bezpečnostního hlediska zejména tehdy, když jediný kompresor obsluhuje několik generátorů.
Zde popisovaný systém pro řízení proudu kyslíku se může používat pro pro řízení proudu kyslíku přiváděného do dvou nebo více než dvou generátorů , které mají společný kyslíkový zdroj a jsou obsluhovány společným, jediným kyslíkovým kompresorem. Toto lze například dosahovat s použitím systému, jehož blokové schéma je nakresleno na obr. 2.
Použití systému pro řízení proudu kyslíku podle přihlašovaného vynálezu umožňuje řízení proudu kyslíku přiváděného do generátoru v toleranci 1%. Proud kyslíku přiváděného do generátoru se může prudce snížit v důsledku poklesu proudění výchozího materiálu (až do 20% za sekundu), aniž by byla způsobena významná změna (< 1%) tlaku kyslíku, v reakci jak
-8modulačního uzavíracího ventilu, tak i vyrovnávacího ventilu na prokázaný pokles proudu paliva. Tento systém se rovněž může upravit tak, aby v případě poklesu proudu kyslíku prudce snížil proud paliva (až do 10% za sekundu). Tyto činnosti systému udržují stálý poměr kyslíku/uhlovodíku přiváděného do generátoru.
Přehled obrázků na výkrese
Nyní bude proveden příkladů provedení přihlašovaného vynálezu s odkazem na připojená vyobrazení, na nichž :
obr. 1 je blokové schéma systému pro řízení proudu kyslíku podle přihlašovaného vynálezu používaného ve spojení s jediným generátorem;
obr. 2 je blokové schéma systému pro řízení proudu kyslíku podle přihlašovaného vynálezu používané ve spojení s několika generátory obsluhovanými společným kyslíkovým kompresorem, kdy jednotlivé generátoiy pracují nezávisle na sobě.
Příklady provedení vynálezu
S odkazem na obr. 1 lze uvést, že plyn obsahující kyslík vystupuje ze zdroje, jako je vzduchová odlučovací jednotka (není předvedena), a prochází skrze sací řídicí ventil 12 do vzduchového kompresoru 14. Stlačený plyn se odvádí z kompresoru prostřednictvím potrubí do generátoru 10. Na tomto potrubí je umístěn vyrovnávací ventil 16. U vstupu do generátoru se podle případné volby také umisťuje modulační uzavírací ventil 18. Uvnitř generátoru 10 je umístěn detektor 26 mající schopnost detekovat potřebu provádět změny proudu kyslíku přiváděného do generátoru a uvádět do činnosti sací řídicí ventil 12, což postačuje pro provedení změny proudu kyslíku. Na tomto vyobrazení je předveden zdroj uhlovodíkového paliva 22 a ovladač 22 přívodu uhlovodíkového paliva. Řídicí prostředky 24 porovnávají údaje o přívodu paliva do reaktoru 10 s výstupními údaji detektoru 26 umístěného uvnitř generátoru a, začne-E se projevovat nerovnováha provozu, mohou řídicí prostředky 24 uzavřít modulační uzavírací ventil 18 a otevřít vyrovnávací ventil 16. Toto opatření rychle sníží přívod plynu do generátoru 10 před tím, než dojde k uzavření sacího řídicího ventilu 12.
• 9 · ·
9 9 9999 999«
9 9 9999·
99 · · 9 9999«·
9 9 «9 9 9
999 99 9·· 999 9 99 ··
-9Na obr. 2 je předvedeno blokové schéma systému pro řízení proudu kyslíku podle přihlašovaného vynálezu používané ve spojení s několika generátory (nejsou předvedeny), které jsou obsluhovány společným kyslíkovým kompresorem 36, kdy jednotlivé generátory pracují nezávisle na sobě. Plyn obsahující kyslík se přivádí ze vzduchové odlučovací jednotky (není předvedena) propojujícím potrubím 30. Plyn obsahující kyslík musí procházet skrze sací řídicí ventil 34 do vstupu kompresoru 36. Na propojovacím potrubí 30 je instalován vyrovnávací ventil 32 pro odvedení nízkotlakého plynu obsahujícího kyslík v případě, kdy je kompresor vyřazen z činností nebo dojde k úplnému uzavření sacího řídicího ventilu. Kompresor 34 stlačuje plyn obsahující kyslík, který se po výstupu z kompresoru rozvádí do dvou nebo více než dvou generátorů. Na vedení vytvořeném mezi kompresorem a rozvaděčem stlačeného kyslíku je umístěn velkokapacitní vyrovnávací ventil 38- Za rozvaděčem je na každém vedení instalováno zařízení 40 a 42 pro měření proudu kyslíku. Poté je na každém vedení umístěn druhý vyrovnávací ventil 44 a 46. Toto je ventil, který účinkuje podle potřeby ve spolupráci s modulačními ventily 48 a 50 umístěnými na každém vedení při rychlém uškrcovánr proudu přiváděného do generátorů (nejsou předvedeny) v případě nutnosti. V alternativním provedení mohou být funkce vyrovnávacího ventilu 32 a vyrovnávacích ventilů 44 a 46 opačné. Prvotní řízení požadavků na dodávání kyslíku ze systému všech kompresorů se provádí s pomoct sacího řídicího ventilu 34 a modulačních ventilů 48 a 50, které ovládají rozvedené proudění plynu do jednotlivých generátorů. Na každém z vedení 56 a 58 přiváděných ke generátorům jsou rovněž instalovány podpůrné uzavírací ventily, protože modulační ventily 48 a 50 nejsou často schopny provádět úplnou zástavu proudění. Po průchodu těmito podpůrnými uzavíracími ventily vstupuje plyn do generátorů (nejsou předvedeny) přes propojovací prostředky 56 a 58. Na obr. 2 je rovněž předvedeno přivádění paliva do jednoho z generátorů, kdy zdroj 60 uhlovodíkového paliva posílá palivo v podobě suspenze k zařízení 62 pro měření proudu paliva a poté do generátoru. Poměr plynu dopravovaného do jednoho generátoru závist na poměru proudění paliva od měřicího zařízení 62 do generátoru a na výstupních údajích detektoru (není předveden), který je umístěn v generátoru nebo v potrubí vystupujícím z generátoru a kteiý detekuje, zda v reaktoru existuje přebytek nebo nedostatek kyslíku.
Příklad 1. Generátor pracuje v částečně okysličovacím režimu. Reaktor je vybaven pyrometrem a termoelektrickými články, které nejsou předvedeny, pro snímání teploty reaktoru na vrchu, uprostřed a na spodku reakční komory.
-10• ·
Přívod kyslíku se řídí na základě činnosti systému pro řízení proudu kyslíku, který byl v předcházejícím textu podrobně popsán s odkazem na obr. 1. Zplyňovací reakce probíhá při teplotách od přibližně 1200°C (tj. 2192°F) do přibližně 1500°C (tj. 2732°F) a tlacích od přibližně 10 atmosfér do přibližně 200 atmosfér. Výchozí materiál reaguje s plynem v reaktoru a výsledným produktem je syntézní plyn a vedlejší produkty. Syntézní plyn a proud vedlejších produktů se z reaktoru odvádí do chladicí komory nebo nádoby, která není předvedena, pro účely dalšího zpracování a regenerace.
Použití systému pro řízení proudu kyslíku znázorněného na obr. 1 umožňuje řízení proudu kyslíku přiváděného do generátoru v toleranci 1%. Proud kyslíku přiváděný do generátoru se může prudce snížit v důsledku poklesu proudění výchozího materiálu (až do 20% za sekundu), aniž by byla způsobena významná změna (< 1%) tlaku kyslíku, v reakci jak modulačního uzavíracího ventilu, tak i vyrovnávacího ventilu na prokázaný pokles proudu paliva. Tento systém se rovněž může upravit tak, aby v případě poklesu proudu kyslíku prudce snížil proud paliva (až do 10% za sekundu). Tyto činnosti systému udržují stálý poměr kyslíku/uhlovodíku přiváděného do generátoru. Neexistuje žádný důvod vyžadující umístění vyrovnávacího bubnu nebo tlakového řídicího ventilu a mezi kyslíkovým kompresorem a generátorem existuje minimální délka potrubí (< 2000 stop, tj. 610 metrů).
Příklad 2. Dva generátory pro částečné okysličování pracují v částečném okysličovacím režimu tak, jak je to znázorněno na obr. 2. Reaktor je vybaven pyrometrem a termoelektrickými články, které nejsou předvedeny, pro snímání teploty reaktoru na vrchu, uprostřed a na spodku reakční komory.
Kompresor 36 dodává plyn obsahující volný kyslík. Způsob ovládání dvou reaktorů pro částečné okysličování v paralelním uspořádání vychází z činnosti systému, kteiý je předveden na obr. 2. Je třeba vzít v úvahu, že oba reaktory jsou napojeny na společnou vzduchovou odlučovací jednotku a společný kompresor. Zplyňovací reakce probíhá při teplotách od přibližně 1200°C (tj. 2192°F) do přibližně 1500°C (tj. 2732°F) a tlacích od přibližně 10 atmosfér do přibližně 200 atmosfér. Výchozí materiál reaguje s plynem v reaktoru a výsledným produktem je syntézní plyn a vedlejší produkty. Syntézní plyn a proud vedlejších produktů se z reaktoru odvádí do chladicí komory nebo nádoby, která není předvedena, pro účely dalšího zpracování a regenerace.
9 9 9 • · · 9 9 9 9 9 • 9 9 · · · 9·····
9 · · · · ·
999 ·· 99· ···· 99 99
-11 Použití systému pro řízení proudu kyslíku znázorněného na obr. 2 umožňuje řízení proudu kyslíku přiváděného do generátoru v toleranci 1%. Proud kyslíku přiváděný do generátoru se může prudce snížit v důsledku poklesu proudění výchozího materiálu (až do 20% za sekundu), aniž by byla způsobena významná změna (< 1%) tlaku kyslíku, v reakci jak modulačního uzavíracího ventilu (48 a 50), tak i vyrovnávacího ventilu (44 a 46) na prokázaný pokles proudu suspenze. Tento systém se rovněž může upravit tak, aby v případě poklesu proudu kyslíku prudce snížil proud (62) suspenze (až do 10% za sekundu). Tyto činnosti systému udržují stálý poměr kyslíku/uhlovodíku přiváděného do generátoru. Neexistuje žádný důvod vyžadující umístění vyrovnávacího bubnu nebo tlakového řídicího ventilu a mezi kyslíkovým kompresorem a generátorem existuje minimální délka potrubí (< 2000 stop, tj. 610 metrů). Navíc platí, že vyrovnávací ventil 38 se může otevřít rychle, a proto se žádná významná změna (< 1%) tlaku kyslíku neprojeví tehdy, když se provede náhlé (< 5 sekund) přerušení přívodu kyslíku do jednoho generátoru.
Claims (7)
- PATENTOVĚ NÁROKY1. Systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu, vyznačující se tím , že obsahuje (a) první potrubí, které ovladatelně propojuje kyslíkový zdroj s kyslíkovým kompresorem;(b) sací řídicí ventil umístěný mezí kyslíkovým zdrojem a kyslíkovým kompresorem, kdy tento sací řídicí ventil je upraven tak, aby při otevření dodával kyslík ze zdroje do kompresoru a aby se přemisťoval do polohy uškrcení proudu kyslíku za účelem snížení přívodu kyslíku ze zdroje do kompresoru;(c) druhé potrubí, které ovladatelně propojuje kyslíkový kompresor se vstupním otvorem generátoru;(d) vyrovnávací ventil umístěný mezi kyslíkovým kompresorem a vstupním otvorem generátoru;(e) detektor umístěný v generátoru, v přívodu do generátoru nebo ve vývodu z generátoru mající schopnost detekování toho, kdy je nezbytné měnit proud kyslíku přiváděného do generátoru a uvádět do činnosti sací řídicí ventil postačující pro provedení změny proudění kyslíku; a (f) ovladač pro ovládání sacího řídicího ventilu a ovladač pro ovládání vyrovnávacího ventilu při regulování množství kyslíku přiváděného do generátoru.
- 2. Systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu podle nároku 1, vyznačující se t í m , že dále obsahuje modulační ventil, kteiý je umístěn u vstupu do generátoru a je upraven pro regulování přívodu kyslíku přiváděného do generátoru druhým potrubím.
- 3. Systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu podle nároku 2, vyznačující se t í m , že rozdíl v tlaku na předělu vytvořeném modulačním ventilem je 280 kPa nebo méně.
- 4. Systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu podle nároku 1, vyznačující se t í m , že obsahuje přinejmenším dvě druhá potrubí, která ovladatelně propojují kyslíkový kompresor se vstupním otvorem generátoru, modulační ventil, který je umístěn na φ φφ φ φ φφ φφ φ φ φ φ φ φ φ · φ φφφ φφφ φ φ φ · φ φ-13každém z druhých potrubí a je upraven pro regulování přívodu kyslíku přiváděného do generátoru druhým potrubím, a vyrovnávací ventil, jenž je umístěn mezi kyslíkovým kompresorem a modulačním ventilem na každém z druhých potrubí.
- 5. Systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu podle nároku 3, vyznačující se tím, že detektor, který je umístěn v generátoru nebo ve vývodu z generátoru a kteiý detekuje, kdy je nezbytné měnit proud kyslíku přiváděného do generátoru, se volí ze skupiny obsahující termoelektrický článek, pyrometr a čidlo pro měření rychlosti ve vývodu z generátoru.
- 6. Systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu podle nároku 3, vyznačující se tím , že detektorem, který je umístěn v generátoru nebo ve vývodu z generátoru a který detekuje, kdy je nezbytné měnit proud kyslíku přiváděného do generátoru, je pyrometr.
- 7. Způsob pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu, vyznačující se tím , že obsahuje kroky :(a) detekování, kdy je nezbytné měnit proud kyslíku přiváděného do generátoru;(b) ovládání sacího řídicího ventilu umístěného mezi kyslíkovým zdrojem a kysbkovým kompresorem při seřizování poloh většího průtoku nebo menšího průtoku, čímž se zesiluje nebo zeslabuje proud kyslíku v potrubí, které ovladatelně propojuje kyslíkový zdroj s kyslíkovým kompresorem; a (c) uvádění vyrovnávacího ventilu do činností, jestliže více než 2% nadměrného kystíku proudí do zplyňovacího procesu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US4883497P | 1997-06-06 | 1997-06-06 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ430099A3 true CZ430099A3 (cs) | 2000-06-14 |
| CZ295216B6 CZ295216B6 (cs) | 2005-06-15 |
Family
ID=21956689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19994300A CZ295216B6 (cs) | 1997-06-06 | 1998-06-05 | Systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu a způsob řízení proudu kyslíku v tomto procesu |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6093372A (cs) |
| EP (1) | EP0986623B1 (cs) |
| JP (1) | JP4234213B2 (cs) |
| KR (1) | KR100525488B1 (cs) |
| CN (1) | CN1138845C (cs) |
| AT (1) | ATE303425T1 (cs) |
| AU (1) | AU739547B2 (cs) |
| BR (1) | BR9809949B1 (cs) |
| CA (1) | CA2291814C (cs) |
| CZ (1) | CZ295216B6 (cs) |
| DE (1) | DE69831407T2 (cs) |
| ES (1) | ES2247697T3 (cs) |
| PL (1) | PL189837B1 (cs) |
| WO (1) | WO1998055566A1 (cs) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6269286B1 (en) * | 1998-09-17 | 2001-07-31 | Texaco Inc. | System and method for integrated gasification control |
| DE19860639A1 (de) * | 1998-12-29 | 2000-07-06 | Man Turbomasch Ag Ghh Borsig | Verfahren zum Betreiben eines Kompressors mit nachgeschaltetem Verbraucher, und nach dem Verfahren arbeitende Anlage |
| US7401577B2 (en) * | 2003-03-19 | 2008-07-22 | American Air Liquide, Inc. | Real time optimization and control of oxygen enhanced boilers |
| US20050095183A1 (en) * | 2003-11-05 | 2005-05-05 | Biomass Energy Solutions, Inc. | Process and apparatus for biomass gasification |
| US8480769B2 (en) | 2010-07-29 | 2013-07-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method for gasification and a gasifier |
| CN102965154B (zh) * | 2012-12-12 | 2017-05-24 | 天津渤化永利化工股份有限公司 | 一种改进的超高压氮气、二氧化碳切换方法 |
| CN113654359B (zh) * | 2021-07-27 | 2023-04-28 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | 一种用于燃气燃烧的供氧系统及调节方法 |
Family Cites Families (47)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2928460A (en) * | 1956-07-13 | 1960-03-15 | Texaco Inc | Annulus type burner assembly with face cooling and replaceable inner tip |
| US2809104A (en) * | 1955-07-22 | 1957-10-08 | Texas Co | Gasification of liquid fuels |
| US2818326A (en) * | 1956-08-07 | 1957-12-31 | Texas Co | Method of shutting down the gas generator |
| US3166381A (en) * | 1961-12-26 | 1965-01-19 | Ingersoll Rand Co | Air feed system |
| FR1516809A (fr) * | 1966-11-10 | 1968-02-05 | Peugeot | Procédé de régulation d'une installation de production de gaz comprimé, et installation en comportant application |
| US3544291A (en) * | 1968-04-22 | 1970-12-01 | Texaco Inc | Coal gasification process |
| US3737252A (en) * | 1971-02-23 | 1973-06-05 | Carrier Corp | Method of and apparatus for controlling the operation of gas compression apparatus |
| US3860363A (en) * | 1973-05-10 | 1975-01-14 | Chicago Pneumatic Tool Co | Rotary compressor having improved control system |
| NL7514128A (nl) * | 1975-12-04 | 1977-06-07 | Shell Int Research | Werkwijze en inrichting voor de partiele verbran- ding van koolpoeder. |
| US4217243A (en) * | 1976-04-30 | 1980-08-12 | Phillips Petroleum Company | Catalyst regenerator control |
| US4060339A (en) * | 1976-09-23 | 1977-11-29 | United States Steel Corporation | Method and apparatus for controlling a gas-producing facility |
| US4158552A (en) * | 1977-08-29 | 1979-06-19 | Combustion Engineering, Inc. | Entrained flow coal gasifier |
| US4273514A (en) * | 1978-10-06 | 1981-06-16 | Ferakarn Limited | Waste gas recovery systems |
| EP0011430A1 (en) * | 1978-11-10 | 1980-05-28 | Ferakarn Limited | Improvements in waste gas recovery systems |
| US4328006A (en) * | 1979-05-30 | 1982-05-04 | Texaco Development Corporation | Apparatus for the production of cleaned and cooled synthesis gas |
| US4328008A (en) * | 1979-05-30 | 1982-05-04 | Texaco Development Corporation | Method for the production of cleaned and cooled synthesis gas |
| NL8004971A (nl) * | 1980-09-02 | 1982-04-01 | Shell Int Research | Werkwijze en reactor voor de bereiding van synthesegas. |
| US4637823A (en) * | 1981-06-19 | 1987-01-20 | Texaco Inc. | High temperature furnace |
| JPS587363A (ja) * | 1981-07-06 | 1983-01-17 | Seiko Epson Corp | インクジエツトヘツド |
| US4392347A (en) * | 1981-07-27 | 1983-07-12 | General Motors Corporation | Gas turbine engine fuel system |
| FR2515382B1 (fr) * | 1981-10-27 | 1985-07-12 | Maco Meudon Sa | Dispositif regulateur pour un compresseur, et notamment un compresseur a vis |
| US4489562A (en) * | 1982-11-08 | 1984-12-25 | Combustion Engineering, Inc. | Method and apparatus for controlling a gasifier |
| JPS59134331A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-02 | Hitachi Eng Co Ltd | 加圧式ガス化複合発電プラントの変圧運転制御方法およびその装置 |
| GB8312103D0 (en) * | 1983-05-04 | 1983-06-08 | Shell Int Research | Cooling and purifying hot gas |
| US4531359A (en) * | 1983-11-04 | 1985-07-30 | General Motors Corporation | Gas turbine engine fuel system |
| DE3403811A1 (de) * | 1984-02-03 | 1985-08-08 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V., Den Haag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas durch teilverbrennung eines kohlenstoffhaltigen brennstoffes mit einem sauerstoffhaltigen gas |
| JPS60226794A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-12 | Toshiba Corp | ２次チヨツパ制御装置 |
| JPH0824267B2 (ja) * | 1984-10-02 | 1996-03-06 | キヤノン株式会社 | データ処理装置 |
| JPS61126197A (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-13 | Hitachi Ltd | 石炭ガス化プラント酸素量制御方式 |
| JPS61134763A (ja) * | 1984-12-06 | 1986-06-21 | Canon Inc | リソグラフイ−用マスク構造体 |
| US4653677A (en) * | 1985-04-16 | 1987-03-31 | The Dow Chemical Company | Vessel having a molten material outlet |
| JPH073178B2 (ja) * | 1985-10-14 | 1995-01-18 | 株式会社日立製作所 | 石炭ガス化複合発電プラント |
| US4872886A (en) * | 1985-11-29 | 1989-10-10 | The Dow Chemical Company | Two-stage coal gasification process |
| JPS62241990A (ja) * | 1986-04-14 | 1987-10-22 | Hitachi Ltd | 石炭ガス化複合発電プラント |
| JPS62291404A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-18 | Toshiba Corp | 石炭ガス化コンバインドサイクルの制御方法 |
| US4741674A (en) * | 1986-11-24 | 1988-05-03 | American Standard Inc. | Manifold arrangement for isolating a non-operating compressor |
| US4889540A (en) * | 1987-10-26 | 1989-12-26 | Shell Oil Company | Apparatus for determination of slag tap blockage |
| US4823741A (en) * | 1987-12-11 | 1989-04-25 | Shell Oil Company | Coal gasification process with inhibition of quench zone plugging |
| FI83808C (fi) * | 1988-10-05 | 1991-08-26 | Tampella Oy Ab | Foerfarande foer styrning av luftproduktionen i en skruvkompressor. |
| US4891950A (en) * | 1988-11-07 | 1990-01-09 | Texaco Inc. | Control system and method for a synthesis gas process |
| US4975024A (en) * | 1989-05-15 | 1990-12-04 | Elliott Turbomachinery Co., Inc. | Compressor control system to improve turndown and reduce incidents of surging |
| US4979964A (en) * | 1989-06-22 | 1990-12-25 | Shell Oil Company | Apparatus for preventing slag tap blockage |
| US4959080A (en) * | 1989-06-29 | 1990-09-25 | Shell Oil Company | Process for gasification of coal utilizing reactor protected interally with slag coalescing materials |
| JP2614794B2 (ja) * | 1991-11-18 | 1997-05-28 | 宇部興産株式会社 | 炭素質原料のガス化方法 |
| EP0550242B1 (en) * | 1991-12-30 | 1996-11-20 | Texaco Development Corporation | Processing of synthesis gas |
| WO1994016210A1 (en) * | 1992-12-30 | 1994-07-21 | Combustion Engineering, Inc. | Control system for integrated gasification combined cycle system |
| US5309707A (en) * | 1993-03-12 | 1994-05-10 | Pyropower Corporation | Control methods and valve arrangement for start-up and shutdown of pressurized combustion and gasification systems integrated with a gas turbine |
-
1998
- 1998-06-05 DE DE69831407T patent/DE69831407T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-05 PL PL98337216A patent/PL189837B1/pl unknown
- 1998-06-05 WO PCT/US1998/012063 patent/WO1998055566A1/en active Search and Examination
- 1998-06-05 CZ CZ19994300A patent/CZ295216B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-06-05 ES ES98926533T patent/ES2247697T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-05 BR BRPI9809949-3A patent/BR9809949B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-06-05 CN CNB988073056A patent/CN1138845C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-05 AU AU78347/98A patent/AU739547B2/en not_active Ceased
- 1998-06-05 KR KR10-1999-7011503A patent/KR100525488B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-06-05 US US09/092,629 patent/US6093372A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-05 JP JP50317199A patent/JP4234213B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-05 CA CA002291814A patent/CA2291814C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-05 AT AT98926533T patent/ATE303425T1/de active
- 1998-06-05 EP EP98926533A patent/EP0986623B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE303425T1 (de) | 2005-09-15 |
| PL189837B1 (pl) | 2005-09-30 |
| DE69831407D1 (de) | 2005-10-06 |
| ES2247697T3 (es) | 2006-03-01 |
| CN1138845C (zh) | 2004-02-18 |
| CA2291814A1 (en) | 1998-12-10 |
| AU739547B2 (en) | 2001-10-18 |
| EP0986623B1 (en) | 2005-08-31 |
| JP4234213B2 (ja) | 2009-03-04 |
| CN1277629A (zh) | 2000-12-20 |
| WO1998055566A1 (en) | 1998-12-10 |
| BR9809949A (pt) | 2000-08-01 |
| DE69831407T2 (de) | 2006-06-14 |
| US6093372A (en) | 2000-07-25 |
| PL337216A1 (en) | 2000-08-14 |
| AU7834798A (en) | 1998-12-21 |
| CZ295216B6 (cs) | 2005-06-15 |
| BR9809949B1 (pt) | 2011-08-23 |
| EP0986623A1 (en) | 2000-03-22 |
| KR20010013497A (ko) | 2001-02-26 |
| CA2291814C (en) | 2008-05-06 |
| KR100525488B1 (ko) | 2005-11-02 |
| JP2002504173A (ja) | 2002-02-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2006220417B2 (en) | Method for starting high-performance entrained flow gasification reactors with combination burner and multiple burner array | |
| KR100570316B1 (ko) | 통합 가스화 제어시스템 및 방법 | |
| US20120182827A1 (en) | Process for continuous dry conveying of carbonaceous materials subject to partial oxidization to a pressurized gasification reactor | |
| CZ430099A3 (cs) | Způsob řízení proudu kyslíku a systém pro řízení proudu kyslíku ve zplyňovacím procesu | |
| US5087271A (en) | Partial oxidation process | |
| US4544375A (en) | Apparatus and process for controlling fluidized beds | |
| US4664678A (en) | Apparatus for controlling fluidized beds | |
| JPS5846237B2 (ja) | 粉末状燃料ガス化設備の運転法 | |
| EP3250662B1 (en) | Standpipe-fluid bed hybrid system for char collection, transport, and flow control | |
| JP5911137B2 (ja) | ガス化システム | |
| WO2017199192A1 (en) | A process and system for the flow gasification of solid fuel for energy production, in particular bituminous coal, brown coal or biomass | |
| US8075846B2 (en) | Pressure control system | |
| US20160200991A1 (en) | Process and plant for at least partial gasification of solid organic feed material | |
| MXPA99011283A (es) | Control de flujo de oxigeno para gasificacion | |
| RU2218418C2 (ru) | Устройство для предотвращения нарушения кипящего слоя, предназначенное для восстановительного реактора с кипящим слоем | |
| US4511371A (en) | Method for preventing plugging of a slag outlet in a substoichiometric slagging combustor | |
| JP2711863B2 (ja) | 固体と気体との混合物のストリッピングおよび減圧 | |
| RU132800U1 (ru) | Установка для производства синтез-газа и установка газификации | |
| JPS6365601B2 (cs) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20170605 |