CZ307654B6 - Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi - Google Patents
Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi Download PDFInfo
- Publication number
- CZ307654B6 CZ307654B6 CZ2011-192A CZ2011192A CZ307654B6 CZ 307654 B6 CZ307654 B6 CZ 307654B6 CZ 2011192 A CZ2011192 A CZ 2011192A CZ 307654 B6 CZ307654 B6 CZ 307654B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- final extract
- extract
- final
- cooled
- temperature
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 5
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 4
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/673—Quenching devices for die quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2221/00—Treating localised areas of an article
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2261/00—Machining or cutting being involved
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Při první variantě provádění způsobu výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi je polotovar (1) z ocelového plechu v prvním kroku výroby v zařízení (2) pro ohřev ohřátý na teplotu materiálu, ze kterého je polotovar (1) vyroben, v dalším kroku je polotovar (1) z ocelového plechu v nástroji (3) pro hluboké tažení přepracován deformací na finální výtažek (4) a v dalším kroku je finální výtažek (4) v nástroji (3) pro hluboké tažení ochlazen. Při druhé variantě provádění způsobu výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi je v prvním kroku výroby polotovar (1) z ocelového plechu v nástroji (3) pro hluboké tažení přepracován deformací na finální výtažek (4), v druhém kroku je finální výtažek (4) ohřátý v zařízení (2) pro ohřev, přičemž finální výtažek (4) je ohřátý na teplotu materiálu, ze kterého je finální výtažek (4) vyroben, a v dalším kroku je finální výtažek (4) v nástroji (3) pro hluboké tažení ochlazen. Při provádění obou variant způsobu výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi se v procesu ochlazování vybrané části finálního výtažku (4) přiléhající k nástroji ochlazují na vůči sobě odlišnou teplotu a/nebo vůči sobě odlišnou rychlostí ochlazování, v dalším kroku je finální výtažek (4) uložen do temperovacího zařízení (7), kde se provádí stabilizace zbytkového austenitu difusním přerozdělením uhlíku v materiálu, ze kterého je finální výtažek (4) vyroben, a po ukončení stabilizace je finální výtažek (4) vyjmut z temperovacího zařízení (7) a volně vychlazen na vzduchu na teplotu okolí.
Description
Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi
Oblast techniky
Navrhovaný vynález spadá do oblasti tepelného zpracování určitých výrobků, konkrétně hlubokotažených plechů.
Dosavadní stav techniky
Prostorově tvarované plechové díly jsou vyráběny zpravidla hlubokým tažením. Tento postup se vyznačuje tím, že se plech s vhodnou, dobře deformovatelnou strukturou tvaruje pomocí tažníku přes hranu tažnice, zpravidla za současného působení přidržovače. Toto tažení může být provedeno i jiným způsobem, například jednostranným tlakem media, nebo elektromagnetickou silou. Podle tvaru nástrojů vzniká požadovaný tvar. Tímto postupem se deformací za studená materiál zpevňuje, a čím vyšší je mez kluzu výchozího materiálu, tím větší je i efekt odpružení. Toto odpružení vede k problémům s přesností a opakovatelností výroby. Proto byla v poslední době zavedena nová technologie tažení za tepla s vychlazením výtažku v nástroji. Tato technologie je založena na zpracování plechu, který je ohřát do teplotní oblasti austenitu, poté ve stavu austenitu tažen a díky intenzivnímu odvodu tepla do tažnice je v nástroji ochlazen tak, že ve výtažku vznikne zákalná, tedy martenzitická struktura. Díky tomu je menší rozptyl odchylek způsobených efektem odpružení. V některých případech je použit postup, kde je již za studená vyrobený prostorový výtažek ohřát do stavu austenitu a pak je bez deformace v nástroji pouze zakalen.
Pro uvedenou aplikaci je zpravidla využíván především materiál 23MnB5, u kterého je po zakalení dosahována mez pevnosti cca. 1500 MPa. Při dalším zvyšování pevnosti změnou legování vznikají zpravidla problémy s dosažením potřebných tažností.
Zejména v automobilovém průmyslu aplikace pro bezpečnostní komponenty vyžadují co nejvyšší podíl součinu pevnosti a tažností tak, aby při nárazu komponenta dokázala pojmout co nevětší množství nárazové energie deformací při vysokém přetvářném odporu a nedošlo k její příliš časné tvarové destabilitě a k destrukci lomem. Tyto nároky jsou z části zabezpečovány vhodnou konstrukcí komponent společně s použitím plechů o nestejných tloušťkách.
Nevýhodou doposud užívaných řešení je kombinace pevnosti a zároveň tažností ocelového výlisku, která je po celém objemu výlisku stejná a není přizpůsobená lokálním požadavkům na funkci součásti. V případě, že je vhodných vlastností dosahováno pomocí pouze změny tloušťky plechu, je výsledná komponenta těžká a výrobně náročná.
Popsané nevýhody odstraňuje předkládaný vynález.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi. Lokálně modifikovanými vlastnostmi jsou zejména pevnost a tažnost.
V prvním kroku výroby plechového ocelového výlisku podle vynálezu je polotovar z ocelového plechu v zařízení pro ohřev ohřát na teplotu austenitu materiálu, ze kterého je polotovar vyroben. Teplota austenitu použitelných materiálů se pohybuje přibližně v rozsahu cca od 727 °C do 1492 °C.
Ve druhém kroku je polotovar z ocelového plechu v nástroji pro hluboké tažení přepracován deformací na finální výtažek. Deformace v nástroji pro hluboké tažení může probíhat v lisu nebo
- 1 CZ 307654 B6 tvářením pomocí výbuchu nebo tvářením elektromagnetickými silami. Ve třetím krokuje finální výtažek v nástroji pro hluboké tažení ochlazen.
V praxi je využitelná i varianta postupu, která má odlišnou posloupnost prvního a druhého kroku.
V takovém případě je v prvním kroku výroby polotovar z ocelového plechu v nástroji pro hluboké tažení nejprve přepracován deformací na finální výtažek.
Ve druhém kroku je finální výtažek ohřát v zařízení pro ohřev, přičemž finální výtažek je ohřát na teplotu austenitu materiálu, ze kterého je finální výtažek vyroben. Ve třetím kroku je finální výtažek v nástroji pro hluboké tažení ochlazen.
Shodně pro obě výše popsané varianty jsou v průběhu procesu ochlazování různé části finálního výtažku ochlazeny na různou teplotu a/nebo různou rychlostí. Tato zásada zajišťuje ve výtažku vytvoření oblastí s modifikovanou pevností a tažností.
V dalším kroku je finální výtažek uložen do temperovacího zařízení. V temperovacím zařízení je provedena stabilizace zbytkového austenitu difuzním přerozdělením uhlíku v materiálu, ze kterého je finální výtažek vyroben. Temperovací zařízení může být ve formě lázně nebo pece. V posledním kroku je po ukončení stabilizace finální výtažek vyjmut z temperovacího zařízení a volně vychlazen na vzduchu na teplotu okolí.
Po vychlazení finálního výtažku na teplotu okolí může být ve variantním provedení, v závislosti na požadavcích na přesnost, oříznut pomocí laseru v požadované kontuře přebytečný okraj finálního výtažku.
Popsaným postupem je dosaženo zvýšení pevnosti a tažností materiálu a to zejména v závislosti na lokálních požadavcích v jednotlivých komponentách. Pro dosažení celkově vyšší deformační stability plechového prostorového výtažku má tento výtažek v závislosti na zatěžování lokálně specifické vlastnosti. Například v některých částech může mít vysokou pevnost, která vytvoří vysoký odpor proti deformaci a na okrajích zvýšenou tažnost, která oddálí destrukci a vznik lomu. Tyto vlastnosti lze ovlivnit modifikací struktury. Toho je dosaženo zejména způsobem řízeného ochlazování v procesu deformace a kalení v nástroji. Tam, kde je dostatečně vysoký gradient odvodu tepla, lze dosáhnout stavu zakalení, tedy martenzitické struktury. Na místech s požadavkem na jinou strukturu lze zpomaleným chladnutím dosáhnout struktur bainitických nebo perliticko-feritických, tedy struktur s nižší pevností ale vyšší tažností. To lze realizovat buď modifikací tepelných vlastností nástroje, kdy bude nástroj nestejnoměrně odvádět teplo z polotovaru podle požadavků na vývoj struktury, nebo bude lokálně chlazen, resp. vyhříván. Jednou z možných variant je, že i na místech s požadavkem na pomalé ochlazování, bude polotovar od nástroje odizolován nebo nebude v přímém kontaktu s nástrojem.
Pro zvýšení tažností v oblasti, kde se bude vyskytovat zákalná struktura, tedy ve vysokopevné části komponenty, lze aplikovat i tzv. Q-P proces (Quenching and Partitioning). Q-P proces je postup, kterým se z teploty austenitu součást rychle podchladí na teplotu, která leží mezi teplotou počátku a teplotou konce tvorby martenzitu. Tím nedojde k úplné transformaci austenitu na martenzit. Část austenitu zůstane v metastabilním stavu a následně je tento austenit obohacen difuzním přerozdělením uhlíku, a tím stabilizován. Toto se děje při poněkud zvýšených teplotách nad teplotou původní úrovně předchozího zachlazení. Po několika minutách je proces difůzní stabilizace ukončen a produkt je ochlazen na teplotu okolí. Tímto postupem vzniká struktura, která má oproti běžným postupům vyšší zbytkovou tažnost při porovnatelných hodnotách pevností. Principem je vytvoření tenkých fóliovitých útvarů plastického, deformace schopného zbytkového austenitu na hranicích pevných a tvrdých jehlic, nebo desek martenzitu. Při přetížení zpomaluje zbytkový austenit prudký rozvoji lomu a zvyšuje tím zbytkovou tažnost až na dvojnásobnou hodnotu, která se pak pohybuje kolem hodnot až přes 10 %. Čím jemnější jsou útvary martenzitu, tím lepších mechanických hodnot lze tímto postupem dosáhnout. Vzhledem k tomu, že martenzit vzniká při ochlazování z austenitu, závisí výsledná struktura na velikosti
-2CZ 307654 B6 zrna austenitu. Při klasickém postupu tepelného zpracování zrno při ohřevu roste, tím se zvětšuje, a tím se zvětšují i výsledné martenzitické útvary. Pro zjemnění těchto útvarů je potřeba zjemnit strukturu zbytkového austenitu. To lze provést pouze tvářením a to při vhodných, dostatečně nízkých teplotách deformace v jedno fázové austenitické oblasti.
Objasnění výkresů
Příkladné provedení navrhovaného řešení je popsáno s odkazem na výkresy, na kterých je na
- obr. 1 - schéma výrobního postupu v šesti krocích,
- obr. 2 - detail umístění výtažku v nástroji.
Příklady uskutečnění vynálezu
Podle předkládaného vynálezu je vyroben plechový ocelový výlisek s lokálně modifikovanými vlastnostmi.
V prvním kroku (I) je polotovar _l_ z ocelového plechu, v tomto případě z materiálu 42SiCr (Tab. 1) ohřát v zařízení 2 pro ohřev. Zařízení 2 pro ohřev je v tomto případě ve formě pece. Polotovar 1 z ocelového plechuje ohřát na teplotu austenitu, tomto případě na teplotu cca. 920 °C.
V druhém kroku (II) je polotovar 1_ z ocelového plechu přesunut do tvářecího zařízení, v tomto případě lisu, kde je deformován v nástroji 3 pro hluboké tažení na tvar finálního výtažku 4. Deformace zde probíhá v rozmezí teplot 900 °C až 420 °C.
Ve třetím kroku (III) je materiál finálního výtažku 4 na místech bezprostředně přiléhajících ke stěně nástroje 3 pro hluboké tažení intenzivně chlazen. Nástroj 3 pro hluboké tažení je tvořen spodní částí 5 a horní částí 6, které jsou od sebe odděleny izolací 10. Spodní část 5 nástroje 3 pro hluboké tažení je vyhřívána na teplotu 200 °C. Část finálního výtažku 4, která bezprostředně přiléhá ke spodní části 5 nástroje 3 pro hluboké tažení, je zde z původní teploty ochlazena na teplotu 200 °C. Tím v této části finálního výtažku 4 dojde k neúplné transformaci austenitu na martenzit s tím, že v materiálu zůstane řádově kolem 10 % metastabilního austenitu.
Horní část 6 nástroje 3 pro hluboké tažení je vyhřívána na teplotu 550 °C. Část finálního výtažku 4, která bezprostředně přiléhá k horní části 6 nástroje 3 pro hluboké tažení, je zde z původní teploty ochlazena na teplotu 550 °C. Tím v této části finálního výtažku 4 dojde díky pomalejšímu ochlazení ke vzniku bainitické, perliticko-feitické, nebo jejich směsné struktury.
V dalším kroku (IV) je finální výtažek 4 uložen do temperovacího zařízení 7. Temperovací zařízení 7 je zde ve formě lázně o teplotě 250 °C. Teplota 250 °C je potřebná pro stabilizaci austenitu po dobu 10 minut.
Po ukončení stabilizace je v dalším kroku (V) finální výtažek 4 vyjmut z temperovacího zařízení 7 a volně vychlazen na vzduchu na teplotu okolí, například na vychlazovacím dopravníku 8.
V posledním kroku (VI) je v požadované kontuře pomocí laseru 9 oříznut přebytečný okraj finálního výtažku 4.
Popsaným postupem je vytvořen boční sloupek automobilu, který se vyznačuje vysokým podílem součinu pevnosti a tažnosti tak, aby při nárazu dokázal pojmout co nevětší množství nárazové energie deformací při vysokém přetvářném odporu a nedošlo kjeho příliš časné tvarové destabilitě a k destrukci lomem.
-3 CZ 307654 B6
Příkladné provedení je patrné z obr. 1 a obr. 2.
| Fe | C | Si | Mn | Cr | Mo | Al | Nb | P | s | Ni | Cu | Sn |
| 95,389 | 0,43 | 2,03 | 0,59 | 1,33 | 0,03 | 0,008 | 0,03 | 0,009 | 0,004 | 0,07 | 0,07 | 0,01 |
Tab. 1: Chemické složení materiálu 42SiCr (hmotn.%)
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (3)
1. Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi, přičemž polotovar (1) z ocelového plechu je v prvním kroku výroby v zařízení (2) pro ohřev ohřát na teplotu materiálu, ze kterého je polotovar (1) vyroben, v dalším kroku je polotovar (1) z ocelového plechu v nástroji (3) pro hluboké tažení ochlazen, vyznačující se tím, že se vybrané části finálního výtažku (4) přiléhající k nástroji ochlazují na vůči sobě odlišnou teplotu a/nebo vůči sobě odlišnou rychlostí ochlazování, v dalším kroku je finální výtažek (4) uložen do temperovaciho zařízení (7), kde se provádí stabilizace zbytkového austenitu difuznim přerozdělením uhlíku v materiálu, ze kterého je finální výtažek (4) vyroben tepelným zpracováním a po ukončení stabilizace je finální výtažek (4) vyjmut z temperovaciho zařízení (7) a volně vychlazen na vzduchu na teplotu okolí.
2. Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi, přičemž v prvním kroku výroby je polotovar (1) z ocelového plechu v nástroji (3) pro hluboké tažení přepracován deformací na finální výtažek (4) ohřát v zařízení (2) pro ohřev, přičemž finální výtažek (4) je ohřát na teplotu materiálu, ze kterého je finální výtažek (4) vyroben, v dalším kroku je finální výtažek (4) v nástroji (3) pro hluboké tažení ochlazen, vyznačující se tím, že se vybrané části finálního výtažku (4) přiléhající k nástroji ochlazují na vůči sobě odlišnou teplotu a/nebo vůči sobě odlišnou rychlostí ochlazování, v dalším kroku je finální výtažek (4) uložen do temperovaciho zařízení (7), kde se provádí stabilizace zbytkového austenitu difuznim přerozdělením uhlíku v materiálu, ze kterého je finální výtažek (4) vyroben tepelným zpracováním a po ukončení stabilizace je finální výtažek (4) vyjmut z temperovaciho zařízení (7) a volně vychlazen na vzduchu na teplotu okolí.
3. Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že po vychlazení finálního výtažku (4) na teplotu okolí je v požadované kontuře pomocí laseru (9) oříznut přebytečný okraj finálního výtažku (4).
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2011-192A CZ307654B6 (cs) | 2011-04-04 | 2011-04-04 | Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi |
| US13/438,495 US8778101B2 (en) | 2011-04-04 | 2012-04-03 | Method of production of steel sheet pressed parts with locally modified properties |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2011-192A CZ307654B6 (cs) | 2011-04-04 | 2011-04-04 | Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2011192A3 CZ2011192A3 (cs) | 2012-10-17 |
| CZ307654B6 true CZ307654B6 (cs) | 2019-01-30 |
Family
ID=47003302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2011-192A CZ307654B6 (cs) | 2011-04-04 | 2011-04-04 | Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8778101B2 (cs) |
| CZ (1) | CZ307654B6 (cs) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ308209B6 (cs) * | 2019-08-07 | 2020-02-26 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob výroby plechových ocelových polotovarů metodou press-hardening s lokálně modifikovanou strukturou v místech určených pro svary |
| CZ309053B6 (cs) * | 2020-10-30 | 2021-12-29 | Západočeská Univerzita V Plzni | Plechový polotovar, určený pro hlubokotažné tváření a pro odporový ohřev elektrickým proudem |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102013010946B3 (de) * | 2013-06-28 | 2014-12-31 | Daimler Ag | Verfahren und Anlage zum Herstellen eines pressgehärteten Stahlblechbauteils |
| CZ305697B6 (cs) * | 2014-06-30 | 2016-02-10 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob výroby ocelových dílů z plechu tažených zatepla |
| EP3473735B1 (en) * | 2016-06-20 | 2024-01-10 | Easyforming Steel Technology Co., Ltd. | Treatment process for obtaining graded performance and member thereof |
| JP6424195B2 (ja) | 2016-11-14 | 2018-11-14 | 株式会社豊田中央研究所 | 熱間プレス成形方法 |
| CN112935000B (zh) * | 2021-01-26 | 2023-07-14 | 合肥实华管件有限责任公司 | 一种制氢装置用超高压厚壁四通成形工艺 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08176736A (ja) * | 1994-12-28 | 1996-07-09 | Kobe Steel Ltd | 溶接性と靭延性に優れた高強度鋼線の製法 |
| JP2005262235A (ja) * | 2004-03-16 | 2005-09-29 | Nippon Steel Corp | 熱間成形方法 |
| JP2007111765A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-10 | Nippon Steel Corp | 残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼鈑のプレス成形方法 |
| WO2008000300A1 (en) * | 2006-06-29 | 2008-01-03 | Tenaris Connections Ag | Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE9602257L (sv) * | 1996-06-07 | 1997-12-08 | Plannja Hardtech Ab | Sätt att framställa ståldetalj |
-
2011
- 2011-04-04 CZ CZ2011-192A patent/CZ307654B6/cs not_active IP Right Cessation
-
2012
- 2012-04-03 US US13/438,495 patent/US8778101B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08176736A (ja) * | 1994-12-28 | 1996-07-09 | Kobe Steel Ltd | 溶接性と靭延性に優れた高強度鋼線の製法 |
| JP2005262235A (ja) * | 2004-03-16 | 2005-09-29 | Nippon Steel Corp | 熱間成形方法 |
| JP2007111765A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-10 | Nippon Steel Corp | 残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼鈑のプレス成形方法 |
| WO2008000300A1 (en) * | 2006-06-29 | 2008-01-03 | Tenaris Connections Ag | Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ308209B6 (cs) * | 2019-08-07 | 2020-02-26 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob výroby plechových ocelových polotovarů metodou press-hardening s lokálně modifikovanou strukturou v místech určených pro svary |
| CZ309053B6 (cs) * | 2020-10-30 | 2021-12-29 | Západočeská Univerzita V Plzni | Plechový polotovar, určený pro hlubokotažné tváření a pro odporový ohřev elektrickým proudem |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ2011192A3 (cs) | 2012-10-17 |
| US8778101B2 (en) | 2014-07-15 |
| US20120273096A1 (en) | 2012-11-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101107369B (zh) | 热成形钢制品的制造方法 | |
| CZ307654B6 (cs) | Způsob výroby plechového ocelového výlisku s lokálně modifikovanými vlastnostmi | |
| JP5808845B2 (ja) | プレス成形品の製造装置 | |
| WO2013047526A1 (ja) | プレス成形品の製造方法およびプレス成形設備 | |
| WO2012096336A1 (ja) | 鋼板のプレス成形方法 | |
| US20150240339A1 (en) | Tailored rolling of high strength aluminum | |
| CZ2011692A3 (cs) | Zpusob výroby plechového ocelového výlisku s integrovanou prípravou polotovaru nestejné tloustky | |
| CN109477171B (zh) | 局部快速退火的铝合金坯件 | |
| CN105283564A (zh) | 热冲压部件的加工 | |
| WO2017190220A1 (en) | Hot forming tool with infrared light source | |
| JP5266676B2 (ja) | 温間成形加工方法と該温間成形加工方法により製造される成形加工品 | |
| EP4065296B1 (en) | Hot stamp tooling assembly and method of forming a part with tailored temper properties | |
| DE102010035339B4 (de) | Verfahren zur Herstellung von Formbauteilen aus einer Platine aus gehärtetem warm umformbaren Stahlblech | |
| US20230183828A1 (en) | Method for processing advanced high strength steel | |
| KR20100091973A (ko) | 강 성형 공정 | |
| WO2012043834A1 (ja) | プレス成形品およびその製造方法 | |
| JP5952881B2 (ja) | プレス成形品の製造装置 | |
| RU2405840C1 (ru) | Способ упрочнения аустенитной немагнитной стали | |
| WO2009113938A1 (en) | A method of shaping and hardening a sheet steel blank | |
| JP5612993B2 (ja) | プレス成形品およびその製造方法 | |
| US20250222505A1 (en) | Production method and die for hot stamped member comprising local soft region, and hot stamped member | |
| RU2544730C1 (ru) | Способ термомеханической обработки низколегированной стали | |
| KR102224343B1 (ko) | 경화된 스틸 부품의 제조 방법 및 장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20240404 |