JP2007111765A - 残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼鈑のプレス成形方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼板をプレス成形するに際し、プレス成形金型の縮みフランジを有するダイの少なくとも肩部の温度を、該鋼板の残留オーステナイトの残存率が80%以上となる温度範囲とし、プレス成形金型のパンチの少なくとも肩部の金型温度を前記鋼板の残留オーステナイト残存率が70%以下となる温度範囲として該鋼板をプレス成形する。
【選択図】 図1
Description
しかしながら、鋼板が高強度化するにつれて、鋼板の伸びなどの成形性が劣化し、深絞り成形が困難となり、その適用は、成形ストロークの小さい、すなわち成形高さの低いもの限られるという制約が生じている。また、成形後のスプリングバックが増加し、低強度材では不要であった例えば形状修正のような工程の追加が必要となったりする場合もある。
従来、軟鋼では、プレス成形において鋼板のフランジ部の温度を上げて変形抵抗を小さくする一方、パンチの肩部の温度を下げて壁部の材料に強度を持たせて材料の変形抵抗に差を付与し、成形性を向上させることが行なわれてきた(例えば、非特許文献1参照)。しかしながら、高強度鋼板においては、材料強度に差異を付与して成形性を向上させることは知られていない。
非特許文献2には、低合金TRIP鋼の深絞り成形では、フランジ部(縮みフランジ変形)は壁部(平面歪変形)に比べ、オ−ステナイト相の変態が遅れるため、縮みフランジ変形での変形抵抗が小さくなるとされている。すなわち、フランジ部に比べて壁部の方が硬質になるため、破断することなく効率よくフランジ部の材料を引き込むことになり、深絞り成形性が確保できるとされている。
また、非特許文献3には、低合金TRIP鋼板のプレス成形性について、図4(a)〜(c)に示すように残留オーステナイトの安定性(K-value)、延び成形性(Hmax)及び延びフランジ性(λ)と、温度との関係について報告されている。すなわち、低合金TRIP鋼は、100℃〜200℃の温度範囲では残留オーステナイトの誘起変態に対して安定し、温間加工における深絞り性、延びフランジ性がさらに良好であること、残留オーステナイトの歪み誘起変態が抑制され、誘起変態塑性が高歪み域で効果的に生じるためであるとされている。
「塑性と加工」第28巻、第314号(1987)225-231頁 「塑性と加工」第35巻、第404号(1994)1109頁 「CAMP−ISIJ」Vol.14(2001)、619頁
このような状況に鑑み、本発明は、590Mpa級以上のTRIP鋼板のプレス成形における加工限界を大幅に向上でき、深絞り成形を可能とするプレス成形方法を提供することを課題とする。
本第1発明は、残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼板をプレス成形するに際し、プレス成形金型の縮みフランジを有するダイの少なくとも肩部の温度を、該鋼板の残留オーステナイトの残存率が80%以上となる温度範囲とし、プレス成形金型のパンチの少なくとも肩部の金型温度を前記鋼板の残留オーステナイト残存率が70%以下となる温度範囲として該鋼板をプレス成形することを特徴とする。
本第2発明は、本第1発明のプレス成形方法において、プレス成形金型のダイの少なくとも肩部の金型温度を150〜200℃、パンチの少なくとも肩部の金型温度を−30〜0℃の温度範囲とすることを特徴とする。
本発明において残留オーステナイトの残存率とは(成形前の常温における鋼板の残留オーステナイト量−成形後の残留オーステナイト量)/成形前の常温における鋼板の残留オーステナイト量×100(%)と定義する。
図1は、プレス成形、中でも加工度の大きい深絞り成形における変形状態を示す図であり、被加工材である鋼板を円筒状に深絞りをする際に鋼板の(a)〜(e)の各部に作用する力の状況を模式的に示したものである。なお、この図では、円柱状のパンチ2と円形の開口部を有するダイ1によって円板状の鋼板をプレスする例を示している。
円板状の鋼板(ブランク)4は、ダイ1としわ押さえ板(ブランクホルダー)3との間でしわ押さえ力Qにより抑えられた状態で上方からパンチ2により絞り力(プレス力)Pを作用させることによって、ダイとパンチの間に絞り込まれる。
このとき、図1に示す(a)部、すなわち縮みフランジ部は、径方向の引張り力および周方向からの圧縮力を受けると共にこれらの方向と直交する方向、すなわち、上下方向の圧縮力を受ける。(b)部、すなわち、縮みフランジ部から壁部への移行部は、主として、径方向とストローク軸方向の引張り力および周方向からの圧縮力を受ける。そして、ダイの側面に沿う(c)部、すなわち壁部は、主としてストローク軸方向の引張り力を受ける。また、(d)部、すなわち壁部から底部への移行部は、周方向からの圧縮力とストローク軸方向および径方向の引張り力を受ける。そして、(e)部、すなわち底部は、主として径方向の引張り力と周方向への引張り力を受ける。
高強度鋼板では、パンチのストロークが大きくなると、パンチ力による鋼板の引張り力が大きくなるが、深絞り成形するためには、ストロークによるパンチ力が(c)、(d)部を経由し、(a)、(b)部をパンチとダイの間隙に連続的に引っ張り込まなければならない。
すなわち、このパンチ力による引っ張り込み力に鋼板の強度が耐えるものでなければならず、特に、図に示したように、パンチのストローク軸方向の引張り力が大きく作用する(c)、(d)部の鋼板強度が重要である。
したがって、深絞り成形性を向上させるには、所要の絞りを行なうに必要なパンチ力が小さくなるようにする、すなわち、鋼板の変形部における変形抵抗を小さくする一方、鋼板の破断力Pcrを高めて、所要のパンチ力に対して破断しないようにすることが必要である。これらの関係を、上述の変形各部において適切に配置することが必要である。
本発明においては、成形に際しては、先ず、縮みフランジ部となるダイ1の少なくとも肩部1aの金型温度を、TRIP鋼板の残留オーステナイトの残存率が80%以上となる温度範囲とし、プレス成形金型のパンチの少なくとも肩部の金型温度を前記鋼板の残留オーステナイト残存率が70%以下となる温度範囲とするものである。
従って、変形抵抗力の抑制が必要な部位の鋼板、すなわち、(a)、(b)部位に位置する鋼板、の加工硬化量を小さくするために、(a)、(b)部位に相対するダイの部位、すなわちダイの肩部近傍1a(ダイの上面及び肩部)の金型温度を、TRIP鋼板の残留オーステナイトの変態が抑制される安定温度範囲としてオーステナイトの残存率を増やす。
また、上記のTRIP鋼板の残留オーステナイトの変態が起りやすい温度範囲は室温〜-100℃の範囲にある。本発明では、好ましくは、パンチの少なくとも肩部の金型温度を室温〜-30℃、好ましくは、0〜-30℃とする。
従って、ダイの肩部及び上面部を含む部位であっても、パンチの肩部、側面部の一部を含むものであっても良い。
たとえば、金型内部にヒーターを配置して電気的にダイの所要部位を加熱する手段、また、パンチの場合は、冷媒中に浸漬して冷却するなどの公知の方法も採用することができる。
深絞り成形性を確認するために、各種の鋼板を角筒体にプレス成形する角筒深絞り成形試験を行い、その成形性を調査した。
供試材の鋼種は、A: JAC270E(軟鋼)、B:JAC440W(高張力鋼),C:JSC590Y(高張力鋼)およびD:JSC590T(TRIP鋼)であり、いずれも板厚は1.6mmの鋼板を用いた。なお、供試材の機械的特性を表1に示す。
プレスに用いたパンチ及びダイの形状は、パンチ:75×75mm、肩部R5mm、ダイ:80×80mm、肩部R5mmとした。
パンチとダイの金型温度を表2に示すように4つの条件(i)〜(iv)とした。なお、RTは実測した室温25℃を表す。また、金型温度は、金型内部にヒーターや冷却水を通す配管を設置し、熱電対による温度測定により制御する方法によって調整した。
上記の条件で供試材のブランクをプレスし、パンチのストローク高さ及びパンチ肩部の板厚減少率:〔(成形前の板厚−成形後の板厚)/成形前の板厚〕×100(%)を調査した。
成形高さについて、パンチのストロークが50mm以上まで破断や亀裂なく成形できたものを合格(○)とし、50mm未満で破断ないし亀裂を生じたものは不合格(×)とした。
また、板厚減少率については20%未満のものを合格(○)とし、20%以上のものを不合格(×)とした。その結果を表3に示す。また、変態誘起塑性を有する高強度TRIP鋼板の成形サンプルについてX線応力測定によりパンチ肩およびダイ肩近傍の残留オーステナイト量の測定を行った。その結果より得られた初期の残留オーステナイト量からのオーステナイト量の残存率の結果を表4に示す。
また、図3は、成形条件(i)〜(iii )における成形品の成形高さを示す図である。
1a ダイの肩部のフランジ部
2 パンチ
2a パンチの肩部
3 しわ押さえ(ブランクホルダー)
4 TRIP鋼板
P プレス力(パンチ力)
Q しわ押さえ力
Claims (2)
- 残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼板をプレス成形するに際し、プレス成形金型の縮みフランジを有するダイの少なくとも肩部の温度を、該鋼板の残留オーステナイトの残存率が80%以上となる温度範囲とし、プレス成形金型のパンチの少なくとも肩部の金型温度を前記鋼板の残留オーステナイト残存率が70%以下となる温度範囲として該鋼板をプレス成形することを特徴とする残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼板のプレス成形方法。
- 前記プレス成形金型のダイの少なくとも肩部の金型温度を150〜200℃、パンチの少なくとも肩部の金型温度を−30〜0℃の温度範囲とすることを特徴とする請求項1に記載の残留オーステナイト変態誘起塑性を有する高強度鋼板のプレス成形方法。
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