CZ30490A3 - Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin - Google Patents

Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin Download PDF

Info

Publication number
CZ30490A3
CZ30490A3 CS90304A CS30490A CZ30490A3 CZ 30490 A3 CZ30490 A3 CZ 30490A3 CS 90304 A CS90304 A CS 90304A CS 30490 A CS30490 A CS 30490A CZ 30490 A3 CZ30490 A3 CZ 30490A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
column
fraction
boiling
main
medium
Prior art date
Application number
CS90304A
Other languages
English (en)
Inventor
Gerd Dr. Ing. Kaibel
Karl Dr. Schloemer
Hans Horst Mayer
Original Assignee
Basf Aktiengesellschaft
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Basf Aktiengesellschaft filed Critical Basf Aktiengesellschaft
Publication of CZ30490A3 publication Critical patent/CZ30490A3/cs
Publication of CZ284069B6 publication Critical patent/CZ284069B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C45/81—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation
    • C07C45/82—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation by distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
    • B01D3/146—Multiple effect distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
    • C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
    • C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2601/00—Systems containing only non-condensed rings
    • C07C2601/12—Systems containing only non-condensed rings with a six-membered ring
    • C07C2601/14—The ring being saturated
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
    • Y10S203/09—Plural feed
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
    • Y10S203/20—Power plant

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

Vynález se týká způsobu destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin pomocí destilační kolony (hlavní kolony) sestávající z obohacovací části a ochuzovací části, přičemž směs kapalin obsahuje větší množství lehce a těžko vroucích součástí a přičemž obohacovací část je spojena s horním koncem a ochuzovací část je spojena se spodním koncem druhé destilační kolony (postranní kolony) a přičemž se z jejího středního rozsahu odebírá frakce středně vroucích složek ve formě par nebo kapalná.
V chemickém a petrochemickém průmyslu je důležitou základní operací destilační děleni směsí. Zá-
kladní pravidlo destilační techniky říká, že dělení přítokové směsi sestávající z n složek ap čisté jednotlivé frakce vyžaduje n-1 destilačních kolon. U přítokových směsí, které se skládají z mnoha jednotlivých frakcí to podmiňuje vysoký.
technický náklad.
Zvlášt rušivé je, že samotné odstraňování nečistot, které jsou v přítokové směsi přítomné pouze v malých koncentrarvekolUžív cích, například v -góle· ppm, ale z důvodů kvality se musí jejich obsah v hodnotných frakcích snižovat, je velmi nákladné, poněvadž i taková oddělování vyžadují vlastní kompletní kolonovou jednotku. Rozměry takového destilačního zařízení a tím i investiční výdaje a spotřeba energie jsou stejně veliké jako u kolonových jednotek k odstraňování větších množ- 3 ství produktu.
Ke snížení nákladů na přístroje používá se obvykle při odstraňování malých množství středně vroucích nečistot jednoduché postranní odebírání a ušetří se tím kolonová jednotka. Nevýhodné při tom je, že vysoké koncentrace středně vroucích složek při jednoduchém postranním odebírání jsou dosažitelné pouze při použití velkých topných výkonů a tak ovlivňují hospodárnost. Zpravidla se proto upouští od vysokých koncentrací středně vroucích složek a počítá se se ztrátami produktu lehce vroucích popřípadě vysokovroucích složek.
Při větších přítokových koncentracích středně vroucích složek se jednoduchá postranní odebírání z uvedených důvodů nemohou použít. Zde se zkouší částečně pracovat s postranními kolonami, aby se tímto opatřením mohl ušetřit alespoň výměník tepla, podle typu kolony odpařovač nebo kondensátor. Potřeba energie se však stěží sníží.
Větší úspory energie a úspory investičních nákladů, asi 3θ % poskytují jen jedna dělicí kolona nebo thermodynamicky ekvivalentní uspořádání hlavní kolony s připojenou postranní kolonou, u kterého je postranní kolona přímo spojena jak na svém horním, tak také na svém spodním konci s hlavní, kolonou. Tyto typy kolon umožňují dělení přítokové směsi ve z v tři čisté složky, při čemž je potřebný pouze jeden odpařovač jakož i jeden kondensátor.
U dělicí nástěnné kolony a u thermodynamicky ekvivalent- 4 ního uspořádání hlavní a postranní kolony se při tom všeobecně hrýdy dělí na přítokovou a odebírací část nástěnné dělicí kolony popřípadě na dílčí kolony vytvořené jako separátní kolonové díly, výhodně 1 : 1· 0 to se usiluje u nástěnné dělicí kolony z konstrukčních důvodů, poněvadž z toho vyplývá jednodušší geometrie stavby kolon. Také teoretická šetření se zabývají výhradně tím, aby dokázala upotřehitelnost tohoto stejnoměrného dělení brýd na oba dílčí rozsahy kolony.
Totéž platí pro konstrukční alternativní provedení ve formě dvou separátních kolon. Také zde je přednostně stejnoměrné dělení brýd a poukazuje se pouze na to, že to všeobecně znamená jerbmálo víc^ákladů na energii, když se odchýlí od dělení 1 : lfuvažovaného jako optimální. Tolerovatelnost kolísání v dělení brýd na přítokovou a odebírací část v maximálním rozpětí 1 : 3 až 3 : 1 se popisuje jako výhoda tohoto typu kolony. Zásadně se však vždy jako nejpříznivější řešení uvažuje dělení lil.
Tím se bezděčně poskytuje důležitá výhoda tohoto uspovižUv z řádání kolony. Použití tohoto typu kolony je tí»· právě tak ustrnulá jako použití stávajících kolon, t.j. každý jednotlivý destilační krok postupu se musí nejdříve zkoušet· Také oddělování malých množství nečistot se musí předem ujasnit přesnými zkouškami v pokusných zařízeních a zvláště plánovat a provést příslušný destilační dělicí krok konvenčně nebo s popsanými moderními typy kolon.
U ηο-
chytit malé znečištěniny a správně zjistit jejich prístrojoVtjfceu/ewJ vě-technické kenookve»«a před stavbou produkčního zařízení.
Z toho vyplývá například nutnost velkého počtu vratných cyklů u pokusných zařízení, což zvyšuje dobu zkoušek, požadavvšechny efekty. Ještě během produkční fáze mohou vznikat nové vedlejší produkty, když se například použije nový hospodárnější typ katalysatoru, když se použijí vsázkové látky různého původu a nebo se provedou jiné provozně technické změny.
Často mohou proto být takové provozně technická zlepšení neúnosná, poněvadž dodatečné odstraňování, 1 když jen v malém množství přítomných složek, vyžaduje dodatečný, mezinapojený destilační krok a tím vedle vlastních dodatečných investičních nákladů vznikají především zpravidla nestejně vysoké prostojové náklady spojené s přestavbou.
Je proto stanoven úkol oddělovat malá množství frakcí středně vroucích složek ze směsi kapalin a při tom se vyhnout všem dříve uvedeným nevýhodám.
Tento úkol se podle vynálezu řeší tím, že je koncentrace frakce středně; vroucích složek ve směsi kapalin menší, než '2 %, výhodně menší než 0,1 % a množství brýd, které se z hlavní kolony do postranní kolony uvádí na jejím spodním /
konci na příslušném místě činí 1 - 20 %, výhodně 3 - 10 vztaženo na množství brýd v hlavní koloně.
Odebírací místo postranní kolony se uspořádá tak, aby teoretický počet dělicích stupňů kolonového úseku hlavní kolony mezi místem přítoku a horním spojovacím místem k úseku mezi místem přítoku a spodním spojovacím místem byl rovný poměru teoretického počtu dělicích stupňů kolonových úseků postranní kolony pod odebíracím místem k těm nad odebíracím místem.
Teoretický počet dělicích stupňů postranní kolony, srov náno s odpovídajícím úsekem hlavní kolony, mezi přípojnými hrdly je 100 - 200 %, výhodně 120 - 140 %.
. Výhodně se na horním konci postranní kolony podává kapa lina, která se odebírá z hlavní kolony, přičemž, toto množství kapaliny odpovídá 100 - 110 % množství brýd v postranní koloně
Dále je možno frakci středně vroucích složek odebírat kapalnou a na odebíracím místě postranní frakce v postranní koloně udržovat množství kapaliny odpovídající době prodlení 0,1 až 2 hodiny v koloně, nebo v separátní nádrži a postranní odběr na místě, odběru provádět pouze po provedení přísluš né analysy.
Oproti dosavadnímu mínění se ukazuje, že v tomto přípa* dě oddělování malých množství se může silně odchylovat od oddělování brýd 1 : 1 pokládáného všeobecně jako ideální, tím že se do přídavné postranní kolony, která slouží k ode- 7 bírání středně vroucího vedlejšího produktu, přivádí jen velmi malá množství brýd, asi 3 - 10 %, vztaženo na množství brýd v hlavní koloně. To přináší tu výhodu, že tato postranní kolona vyžaduje malé investiční a energetické náklady.
Dělení mezi frakci lehce vroucích a těžko vroucích sloX.
žek v hlavní koloně není tímto opatřením negativně ovlivněno. Poněvadž koncentrace středně vroucích složek v hlavní koloně se připojenou postranní kolonou snižuje, vyplývají dokonce příznivější dělicí výkony.
Jako zvláštní výhodu je třeba vidět, že při odstranovát ní malých množství středně vroucích složek podle vynálezu přes postranní kolonu v průměru velmi malou v poměru k hlavní koloně, se s frakcí středně vroucích složek ztrácí pouze malá množství frakcí lehce a těžko vroucích složek, když se proti jako srovnávací případ postaví jednoduché postranní odebírání.
Pokud jde o počet dělicích stupňů postranní kolony, nej sou žádné zvláštní požadavky, t.j· může mít stejný, vyšší nebo nižší teoretický počet dělicích, stupňů ve srovnání s z
příslušným úsekem hlavní kolony· Také typ dělicích vložek není závislý od hlavní kolony. Poněvadž postranní kolona má z- d pouze malou průřezovou plochu a tím vyjfcasřuje malé náklady, může se trochu nákladněji vybavit pokud jde o teoretický počet dělicích stupňů a tento, ve srovnání s hlavní kolonou,
- 8 o 20 až 50 % zvýšit.
Přesná poloha přípojných hrdel na hlavní koloně v obohacovací. a ochuzovací části se řídí podle dělicích specifikací jeouoíoh -v jednotlivém případě a může ae, když jsou známé vlastnosti pokud jde o teplotu varu znečisťujících středně vroucích složek, popřípadě určit početní simulací. Často však tyto látkové vlastnosti nejsou známé. V tomto případě se při přísnějších nárocích na čistotu poloha spojovacích míst mezi hlavní a postranní kolonou volí tak, aby ležela blíže místa přítoku hlavní kolony· 7 mnoha připadli se ukazuje, jako účelné umísťovat spojovací místa ve středu obohacovací a ochuzovací části hlavní kolony.
Uspořádání postranního odebíracího míáta na postranní koloně by se mělo řídit podle polohy přítokového místa v hlavní koloně ve vztahu k místům připojení. U středního uspořádání na hlavní koloně se doporučuje umístit postranní odebírací místo v postranní koloně rovněž ve středu. Leží-li však místo přítoku blíže hornímu spojovacímu místu, mělo by odebírací místo ležet blíže spodnímu spojovacímu místu a naopak.
Příklad (viz výkrea)
Přiváděná smě® 1 sestávající z 16.263 kg/h cyklohexanonu, 20.676,5 kg/h cyklohexanolu, 6,4 kg/h methylc»|klohexanonu a 1.741,6 kg/h výše vroucích vedlejších produktů, se plní o kapalná s teplotou 110 C na desátém teoretickém patře destilační kolony s celkem 48 teoretickými dělicími stupni. Pro3£ siubfrM/
- 9 Q vozní tlak této kolony je u hlavy 40 . 10 Pa a na spodku □ kolony 64 · 10 Pa. U hlavy 2 této kolony se při teplotě
62,3 °C a při poměru zpětného toku 2,9 odebírá cyklohexanon v množství 15.117 kg/h. Hlavový produkt obsahuje ještě 30 ppm methylcyklohexanonu. Na spodku kolony 3. θθ při 88,7 °C odebírá 1.128,7 kg/h cyklohexanonu, 20.671,3 kg/h cyklohexanolu, 4,25 kg/h methylcyklohexanonu a 1.741,6 kg/h výše vroucích složek.
Mezi nejspodnějším patrem kolony a 29. teoretickým-pe- <ífclaxAuz je připojena odebírací kolona s celkem 35 teoretickými dělicími stupni. Na horním konci se při teplotě 66,8 °0 podává asi 4·500 kg/h kapaliny z hlavní kolony a na spodním konci se plní asi 4*300 kg/h brýd z hlavní kolony. Ve výši 10. teoretického patra této kolony £ se při 74 °G jako kapalina odebírá 25 kg/h frakce středně vroucích složek, která obsahuje 72,2 %> cyklohexanonu, 21 % cyklohexanolu a 6,8 % ΙαννυοΕν. me thylcyklohexanonu.

Claims (6)

  1. VuřwoVm.
    3W - 80
    TV ní kolony -(hlavní- -kolony }, sestávající z obohacovací a ochuzovací části, přičemž směs kapalin obsahuje větší množství lehce a těžko vroucích součástí a přičemž obohacovací část je spojena s horním koncem a ochuzovací část se spodním koncem druhá destilační kolony (postranní·· kolony), £ přičemž se z jejího středního rozsahu odebírá frakce středně vroucích t thy složek ve formě: par nebo kapalná-, vyznačený tím, že koncentrace frakce středně vroucích složek ve směsi kapalin je menší než 2 %, výhodně menší než 0,1 % a množství brýd, které se z hlavní kolony do postranní kolony uvádí na jejím spodním konci, vztaženo na množství brýd v hlavní koloně, na příslušná·: místě obnáší 1 až 20 výhodně 3 až 10
  2. 2. Způsob podle -bodu· 1, vyznačený tím, že odebírací místo postranní kolony se uspořádá tak, aby teoretický počet dělicích stupňů kolonového úseku hlavní kolony mezi místem přítoku a horním spojovacím místém k úseku mezi místem příkruotn,.
    toku a spodním spojovacím místem byl rovný poměru teoretic kých dělicích stupňů kolonového úseku postranní kolony pod místem odběru k těm nad místem odběru.
  3. 3· Způsob podle bědu 1 až 2, vyznačený tím, že teoretický počet dělicích stupňů postranní kolony, srovnáno s odpovídajícím úsekem hlavní kolony mezi přípojnými hrdlyf je 100 až 200 %, výhodně 120 až 140 %.
    I i o
  4. 4· Způsob podle bodů 1 až 3, vyznačený tím, že se na horním konci postranní kolony podává kapalina, která se odebírá z hlavní kolony, přičemž toto množství kapaliny odpovídá 100 až 110 % množství brýd v postranní koloně.
  5. 5· Způsob podle bodů 1 až 4, vyznačený-tím, že sě frakce středně vroucích složek odebírá kapalná a na místě odběru postranní frakce v postranní koloně se udržuje množství kapaliny odpovídající době prodlení 0,1 až 2 hodiny v koloně nebo v separátní nádrži a postranní odběr se provádí, pouze po příslušné analyso kapaliny na mástě odběru.
  6. 6. Způsob podle bodů 1 až 5, vyznačený tím, že přítokový směs podílů lehce vroucích složek obsahuje 40 až 65 %· hmot. cyklohexanonu, podílů středně, vroucích složek 0,001 až
    0,5 % hmot. methylcyklohexanonu, podílů vysoko vroucích slo* žek 30 až 60 % hmot. cyklohexanolu a 1 až 10 % výše vroucích vedlejších produktů, kolona se pohání při hlavovém tlaku 0,01 až 1 · 105 Pa, výhodně 0,03 až 0,0ó . 10^ Pa a při poměru zpětného toku 1,2 až 6,0, výhodně 1,8 až 3,0, teoretický počet dělicích stupňů hlavní kolony je 30 až 65, výhodně 40 až 50, postranní kolona má teoretický počet dělicích stupňů 30 až 80, výhodně 30 až 40, na kolonové hlavě hlavní kolony se odebírá frakce cyklohexanonu s obsahem 0,0001 až 0,02 % hmot. methylcyklohexanonu, na kolonovém spodku hlavní kolory se odebírá frakce cyklohexanolu s obsahem. 0,002 až 0,4 % hmot. methylcyklohexanonu a na místě odběru postranní kolony se odebírá frakce středně vroucích složek tu/ s 1 až 25 % hmot. methylcyklohexanonu.
CS90304A 1989-01-25 1990-01-22 Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin CZ284069B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3902006A DE3902006A1 (de) 1989-01-25 1989-01-25 Verfahren zur destillativen abtrennung geringer mengen einer mittelsiederfraktion aus einem fluessigkeitsgemisch

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ30490A3 true CZ30490A3 (cs) 1998-05-13
CZ284069B6 CZ284069B6 (cs) 1998-08-12

Family

ID=6372675

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS90304A CZ284069B6 (cs) 1989-01-25 1990-01-22 Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4994152A (cs)
EP (1) EP0380001B1 (cs)
JP (1) JP3077987B2 (cs)
CZ (1) CZ284069B6 (cs)
DE (2) DE3902006A1 (cs)
ES (1) ES2062115T3 (cs)
RU (1) RU1829948C (cs)
SK (1) SK279405B6 (cs)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5289688A (en) * 1991-11-15 1994-03-01 Air Products And Chemicals, Inc. Inter-column heat integration for multi-column distillation system
US6255533B1 (en) 1999-11-09 2001-07-03 Basf Corporation Process for the recovery of cyclohexanone and cyclohexanol from cyclohexanone production distillation bottoms
DE10046609A1 (de) * 2000-09-20 2002-04-04 Basf Ag Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Trennung von C5+-Schnitten
JP2002136802A (ja) * 2000-11-01 2002-05-14 Kyowa Yuka Co Ltd 蒸留装置のシミュレーション方法
DE10100552A1 (de) * 2001-01-09 2002-07-11 Basf Ag Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Aufarbeitung von 1,6-Hexandiol, 1,5-Pentandiol ung Caprolacton
DE10163335A1 (de) * 2001-12-21 2003-07-10 Basf Ag Trennwandkolonne mit ganz oder teilweise dampfförmigen Zulauf und/oder ganz oder teilweise dampfförmiger Seitenentnahme
US7249469B2 (en) * 2004-11-18 2007-07-31 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method for separating a multicomponent stream
FR3083233B1 (fr) * 2018-06-27 2020-05-29 Arkema France Procede de purification d'acrylates legers.
CN112521256B (zh) * 2019-09-18 2024-03-12 中国石油化工股份有限公司 一种高效分离环己酮和脱除环己醇中杂质的方法
WO2023140986A1 (en) 2022-01-19 2023-07-27 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Compositions containing tri-cyclopentadiene and processes for making same

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3058893A (en) * 1959-09-01 1962-10-16 Exxon Research Engineering Co Separation of multicomponent mixture in single tower
SU570371A1 (ru) * 1976-05-11 1977-08-30 Всесоюзный Науно-Исследовательский И Проектный Институт По Перработке Газа Способ регулировани ректификационной колонны с боковым отбором фракции
DD132268A1 (de) * 1976-10-04 1978-09-13 Bach Hans Dieter Verfahren zur destillativen aufarbeitung von entsalztem roh-dimethylformamid
US4272326A (en) * 1980-01-24 1981-06-09 Allied Chemical Corporation Enhanced distillation of cyclohexanol from phenol with additional cyclohexanone feed
US4306944A (en) * 1980-07-03 1981-12-22 Allied Corporation Cyclohexanone distillation process
EP0053917B1 (en) * 1980-12-06 1984-03-21 BP Chemicals Limited Improved method of producing ethanol-water azeotrope from crude ethanol
US4455198A (en) * 1981-06-22 1984-06-19 Allied Corporation Extraction and/or extractive distillation of ethanol from aqueous solutions
US4606816A (en) * 1984-12-31 1986-08-19 Mobil Oil Corporation Method and apparatus for multi-component fractionation
US4662995A (en) * 1985-06-25 1987-05-05 Exxon Research And Engineering Company Distillation process
JPS6242940A (ja) * 1985-08-16 1987-02-24 Mitsubishi Gas Chem Co Inc メタノ−ルの精製方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP0380001A1 (de) 1990-08-01
ES2062115T3 (es) 1994-12-16
JP3077987B2 (ja) 2000-08-21
JPH02233105A (ja) 1990-09-14
EP0380001B1 (de) 1994-04-06
DE59005224D1 (de) 1994-05-11
RU1829948C (ru) 1993-07-23
US4994152A (en) 1991-02-19
DE3902006A1 (de) 1990-07-26
SK30490A3 (en) 1998-11-04
SK279405B6 (sk) 1998-11-04
CZ284069B6 (cs) 1998-08-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103298531B (zh) 用于制备高纯度丙烯酸-2-乙基己酯的隔壁塔及使用其的制备方法
JP5557841B2 (ja) イソシアネート混合物を精製するための装置、システム、および方法
DE10349059A1 (de) Verfahren zur destillativen Auftrennung von Gemischen enthaltend Ethylenamine
US20040236139A1 (en) Process for the distillation of a mixture of isomeric diisocyanatodiphenylmethanes
CN103282336B (zh) 用于生产高纯度新戊二醇的隔壁塔以及使用其的制造方法
CZ30490A3 (cs) Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin
DE10260092A1 (de) Verfahren zur Reinigung von Isocyanaten
US20050263385A1 (en) Process for the distillative separation of aqueous amine solutions
CN101522650B (zh) 通过蒸馏连续分离含有吗啉（mo）、单氨基二甘醇（adg）、氨和水的混合物的方法
CN108164388A (zh) 一种高含量2-甲基烯丙基氯的制备方法
US11655228B2 (en) Process for preparing dioxolane
CN104474731B (zh) 一种反应精馏热解烷基酚的反应精馏塔及其方法
CN100413872C (zh) 一种化学提纯甲基苯基二氯硅烷的方法
CN112521256A (zh) 一种高效分离环已酮和脱除环已醇中杂质的方法
KR20160051036A (ko) 증류 장치
US5407540A (en) Separation of 3-methyl-2-butanol from 1-butanol by extractive distillation
US7311807B2 (en) Process for the separation of mixtures containing m-and p-dichlorobenzene
US20220073490A1 (en) Process for preparing dioxolane
CN105579424A (zh) 用于分离料流以提供芳族化合物联合装置中的烷基交换进料流的方法和系统
CN101787306B (zh) 一种甲醇合成油精制方法和设备
CN105452205A (zh) 萃取蒸馏方法
RU2296736C1 (ru) Способ разделения пропена и пропана
US5972172A (en) Separation of 1,2,4-trimethylbenzene from 1,2,3-trimethylbenzene by extractive distillation
CN1224601C (zh) 丙烯酸酯或甲基丙烯酸酯的制备方法
CN207418632U (zh) 一种2,2-甲氧基丙烷的精制装置

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20100122