CZ284069B6 - Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin - Google Patents

Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin Download PDF

Info

Publication number
CZ284069B6
CZ284069B6 CS90304A CS30490A CZ284069B6 CZ 284069 B6 CZ284069 B6 CZ 284069B6 CS 90304 A CS90304 A CS 90304A CS 30490 A CS30490 A CS 30490A CZ 284069 B6 CZ284069 B6 CZ 284069B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
column
medium
fraction
boiling
liquid
Prior art date
Application number
CS90304A
Other languages
English (en)
Inventor
Gerd Dr. Ing. Kaibel
Karl Dr. Schloemer
Hans Horst Mayer
Original Assignee
Basf Aktiengesellschaft
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Basf Aktiengesellschaft filed Critical Basf Aktiengesellschaft
Publication of CZ30490A3 publication Critical patent/CZ30490A3/cs
Publication of CZ284069B6 publication Critical patent/CZ284069B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
    • C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C45/81—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation
    • C07C45/82—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change in the physical state, e.g. crystallisation by distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
    • B01D3/146—Multiple effect distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
    • C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
    • C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2601/00—Systems containing only non-condensed rings
    • C07C2601/12—Systems containing only non-condensed rings with a six-membered ring
    • C07C2601/14—The ring being saturated
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
    • Y10S203/09—Plural feed
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
    • Y10S203/20—Power plant

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Způsob spočívá v tom, že směs kapalin zpracovává pomocí destilační kolony /hlavní kolony/, sestávající z obohacovací a ochuzovací části, přičemž směs kapalin obsahuje větší množství lehce a těžko vroucí součástí a přičemž obohacovací část je spojena s horním koncem a ochuzovací část se spodním koncem druhé destilační kolony /postranní kolony/, přičemž z jejího středního rozsahu se středně vroucí frakce odebírá ve formě par nebo kapaliny a koncentrace frakce středně vroucích složek ve směsi kapalin je menší než 2 % hmotn., výhodně menší než 0,1 % hmotn. a množství brýd, které se uvádí do postranní kolony na jejím spodním konci z hlavní kolony, vztaženo na množství brýd v halvní koloně na příslušném místě obnáší 1 až 20 % hmotn., výhodně 3 až 10 % hmotn. ŕ

Description

Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin
Vynález se týká způsobu destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin pomocí destilační kolony (hlavní kolony) sestávající z obohacovací části a ochuzovací části, přičemž směs kapalin obsahuje větší množství lehce a těžko vroucích součástí a přičemž obohacovací část je spojena s horním koncem a ochuzovací část je spojena se spodním koncem druhé destilační kolony (postranní kolony) a přičemž se z jejího středního rozsahu odebírá frakce středně vroucích složek ve formě par nebo kapalná.
V chemickém a petrochemickém průmyslu je důležitou základní operací destilační dělení mnohosložkových směsí. Základní pravidlo destilační techniky říká, že dělení přítokové směsi sestávající z n složek na čisté jednotlivé frakce vyžaduje n-1 destilačních kolon. U přítokových směsí, které se skládají z mnoha jednotlivých frakcí to podmiňuje vysoký technický náklad.
Zvlášť rušivé je, že samotné odstraňování nečistot, které jsou v přítokové směsi přítomné pouze v malých koncentracích, například v několika ppm, ale z důvodů kvality se musí jejich obsah v jednotlivých frakcích snižovat, je velmi nákladné, poněvadž i taková oddělování vyžadují vlastní kompletní kolonovou jednotku. Rozměry takového destilačního zařízení a tím i investiční výdaje a spotřeba energie jsou stejně veliké jako u kolonových jednotek k odstraňování větších množství produktu.
Ke snížení nákladů na přístroje používá se obvykle při odstraňování malých množství středně vroucích nečistot jednoduché postranní odebírání a ušetří se tím kolonová jednotka. Nevýhodné přitom je, že vysoké koncentrace středně vroucích složek při jednoduchém postranním odebírání jsou dosažitelné pouze při použití velkých topných výkonů a tak ovlivňují hospodárnost. Zpravidla se proto upouští od vysokých koncentrací středně vroucích složek a počítá se se ztrátami produktu lehce vroucích popřípadě vysokovroucích složek.
Při větších přítokových koncentracích středně vroucích složek se jednoduchá postranní odebírání z uvedených důvodů nemohou použít. Zde se zkouší částečně pracovat s postranními kolonami, aby se tímto opatřením mohl ušetřit alespoň výměník tepla, podle typu kolony odpařovač nebo kondenzátor. Potřeba energie se však stěží sníží.
Větší úspory energie a úspory investičních nákladů, asi 30 % poskytují jen jedna dělicí kolona nebo thermodynamicky ekvivalentní uspořádání hlavní kolony s připojenou postranní kolonou, u kterého je postranní kolona přímo spojena jak na svém horním, tak také na svém spodním konci s hlavní kolonou. Tmo typy kolon umožňují dělení přítokové směsi ve tři čisté složky, při čemž je potřebný pouze jeden odpařovač jakož i jeden kondenzátor.
U dělicí nástěnné kolony a u thermodynamicky ekvivalentního uspořádání hlavní a postranní kolony se přitom všeobecně brýdy dělí na přítokovou a odebírací část nástěnné dělicí kolony popřípadě na dílčí kolony vytvořené jako separátní kolonové díly, výhodně 1:1. O to se usiluje u nástěnné dělicí kolony z konstrukčních důvodů, poněvadž z toho vyplývá jednodušší geometrie stavby kolon. Také teoretická šetření se zabývají výhradně tím, aby dokázala upotřebitelnost tohoto stejnoměrného dělení brýd na oba dílčí rozsahy kolony.
Totéž platí pro konstrukční alternativní provedení ve formě dvou separátních kolon. Také zde je přednostně stejnoměrné dělení brýd a poukazuje se pouze na to, že to všeobecně znamená jen o málo více nákladů na energii, když se odchýlí od dělení 1:1, uvažovaného jako optimální. Tolerovatelnost kolísání v dělení brýd na přítokovou a odebírací část v maximálním rozpětí 1:3 až 3:1 se popisuje jako výhoda tohoto typu kolony. Zásadně se však vždy jako nejpříznivější řešení uvažuje dělení 1:1.
- 1 CZ 284069 B6
Tím se bezděčně poskytuje důležitá výhoda tohoto uspořádání kolony. Použití tohoto typu kolony je však právě tak nepružné jako použití stávajících kolon, tj. každý jednotlivý destilační krok postupu se musí nejdříve zkoušet. Také oddělování malých množství nečistot se musí předem ujasnit přesnými zkouškami v pokusných zařízeních a zvláště plánovat a provést příslušný destilační dělicí krok konvenčně nebo s popsanými moderními typy kolon.
Jak ukazuje praxe, je to často pouze těžko možné. U nových postupů je často velmi těžké experimentálně správně zachytit malé znečištěniny a správně zjistit jejich vliv na požadované přístrojově-technické vybavení před stavbou produkčního zařízení. Z toho vyplývá například nutnost velkého počtu vratných cyklů u pokusných zařízení, což zvyšuje dobu zkoušek, požadavky na analytiku a tím výdaje. Při tom se stejně nezjistí všechny efekty. Ještě během produkční fáze mohou vznikat nové vedlejší produkty, když se například použije nový hospodárnější typ katalyzátoru, když se použijí vsázkové látky různého původu anebo se provedou jiné provozně technické změny.
Často mohou proto být taková provozně technická zlepšení neúnosná, poněvadž dodatečné odstraňování, i když jen v malém množství přítomných složek, vyžaduje dodatečný, mezinapojený destilační krok a tím vedle vlastních dodatečných investičních nákladů vznikají především zpravidla nestejné vysoké prostojové náklady spojené s přestavbou.
Je proto stanoven úkol oddělovat malá množství frakcí středně vroucích složek ze směsi kapalin a přitom se vyhnout všem dříve uvedeným nevýhodám.
Tento úkol se podle vy nálezu řeší tím, že je koncentrace frakce středně vroucích složek ve směsi kapalin menší než 2 %, výhodně menší než 0,1 % a množství brýd, které se z hlavní kolony do postranní kolony uvádí na jejím spodním konci na příslušném místě činí 1 až 20 %, výhodné 3 až 10 %, vztaženo na množství brýd v hlavní koloně. Odebírací místo postranní kolony se uspořádá tak, aby teoretický počet dělicích stupňů kolonového úseku hlavní kolony mezi místem přítoku a horním spojovacím místem k úseku mezi místem přítoku a spodním spojovacím místem byl rovný poměru teoretického počtu dělicích stupňů kolonových úseků postranní kolony pod odebíracím místem k těm nad odebíracím místem.
Teoretický počet dělicích stupňů postranní kolony, srovnáno s odpovídajícím úsekem hlavní kolony, mezi přípojnými hrdly je 100 až 200 %, výhodně 120 až 140 %.
Výhodně se na horním konci postranní kolony podává kapalina, která se odebírá z hlavní kolony, přičemž toto množství kapaliny odpovídá 100 až 110 % množství brýd v postranní koloně.
Dále je možno frakci středně vroucích složek odebírat kapalnou a na odebíracím místě postranní frakce v postranní koloně udržovat množství kapaliny odpovídající době prodlení 0,1 až 2 hodiny v koloně, nebo v separátní nádrži a postranní odběr na místě odběru provádět pouze po provedení příslušné analýzy.
Oproti dosavadnímu mínění se ukazuje, že v tomto případě oddělování malých množství frakce středně vroucích složek se může silně odchylovat od oddělování brýd 1:1 pokládaného všeobecně jako ideální, tím že se do přídavné postranní kolony, která slouží k odebírání středně vroucího vedlejšího produktu, přivádí jen velmi malá množství brýd, asi 3 až 10 %, vztaženo na množství brýd v hlavní koloně. To přináší tu výhodu, že tato postranní kolona vyžaduje malé investiční a energetické náklady.
Dělení mezi frakci lehce vroucích a těžko vroucích složek v hlavní koloně není tímto opatřením negativně ovlivněno. Poněvadž koncentrace středně vroucích složek v hlavní koloně se připojenou postranní kolonou snižuje, vyplývají dokonce příznivější dělicí výkony.
-2CZ 284069 B6
Jako zvláštní výhodu je třeba vidět, že při odstraňování malých množství středně vroucích složek podle vynálezu přes postranní kolonu v průměru velmi malou v poměru k hlavní koloně, se s frakcí středně vroucích složek ztrácí pouze malá množství frakcí lehce a těžko vroucích složek, když se proti jako srovnávací případ postaví jednoduché postranní odebírání.
Pokud jde o počet dělicích stupňů postranní kolony, nejsou žádné zvláštní požadavky, tj. může mít stejný, vyšší nebo nižší teoretický počet dělicích stupňů ve srovnání s příslušný úsekem hlavní kolony. Také typ dělicích vložek není závislý od hlavní kolony. Poněvadž postranní kolona má pouze malou průřezovou plochu a tím vyžaduje malé náklady, může se trochu nákladněji vybavit pokud jde o teoretický počet dělicích stupňů a tento, ve srovnání s hlavní kolonou, o 20 až 50 % zvýšit.
Přesná poloha přípojných hrdel na hlavní koloně v obohacovací a ochuzovací části se řídí podle dělicích specifikací v jednotlivém případě a může se, když jsou známé vlastnosti pokud jde o teplotu varu znečisťujících středně vroucích složek, popřípadě určit početní simulací. Často však tyto látkové vlastnosti nejsou známé. V tomto případě se při přísnějších nárocích na čistotu poloha spojovacích míst mezi hlavní a postranní kolonou volí tak, aby ležela blíže místa přítoku hlavní kolony. V mnoha případech se ukazuje jako účelné umísťovat spojovací místa ve středu obohacovací a ochuzovací části hlavní kolony.
Uspořádání postranního odebíracího místa na postranní koloně by se mělo řídit podle polohy přítokového místa v hlavní koloně ve vztahu k místům připojení. U středního uspořádání na hlavní koloně se doporučuje umístit postranní odebírací místo v postranní koloně rovněž ve středu. Leží-li však místo přítoku blíže hornímu spojovacímu místu, mělo by odebírací místo ležet blíže spodnímu spojovacímu místu a naopak.
Příklad (víz výkres)
Přiváděná směs 1 sestávající z 16 263 kg/h cyklohexanonu, 20 676,5 kg/h cyklohexanolu, 6,4 kg/h methylcyklohexanonu a 1741,6 kg/h výše vroucích vedlejších produktů, se plní kapalná s teplotou 110 °C na desátém teoretickém dělicím stupni destilační kolony s celkem 48 teoretickými dělicími stupni. Provozní tlak této kolony je u hlavy 40 . 102 Pa a na spodku kolony 64 . 102 Pa. U hlavy 2 této kolony se při teplotě 62,3 °C a při poměru zpětného toku 2,9 odebírá cyklohexanon v množství 15 117 kg/h. Hlavový produkt obsahuje ještě 30 ppm methylcyklohexanonu. Na spodku kolony 3 se při 88,7 °C odebírá 1128,7 kg/h cyklohexanonu, 20 671,3 kg/h cyklohexanolu, 4,25 kg/h methylcyklohexanonu a 1741,6 kg/h výše vroucích složek.
Mezi nejspodnějším patrem kolony a 29. teoretickým dělicím stupněm je připojena odebírací kolona s celkem 35 teoretickými dělicími stupni. Na horním konci se při teplotě 66,8 °C podává asi 4500 kg/h kapaliny z hlavní kolony a na spodním konci se plní asi 4300 kg/h brýd z hlavní kolony. Ve výši 10. teoretického patra této kolony 4 se při 74 °C jako kapalina odebírá 25 kg/h frakce středně vroucích složek, která obsahuje 72,2% hmotn. cyklohexanonu, 21% hmotn. cyklohexanolu a 6,8 % hmotn. methylcyklohexanonu.

Claims (6)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin pomocí hlavní destilační kolony, sestávající zobohacovací aochuzovací části, přičemž směs kapalin obsahuje větší množství lehce a těžko vroucích součástí a přičemž obohacovací část je spojena s horním koncem a ochuzovací část se spodním koncem postranní destilační kolony, přičemž se zjejího středního rozsahu odebírá frakce středně vroucích složek ve formě par nebo kapaliny, vyznačený tím, že koncentrace frakce středně vroucích složek ve směsi kapalin je menší než 2 % hmotn., výhodně menší než 0,1 % hmotn. a množství brýd, které se z hlavní kolony do postranní kolony uvádí na jejím spodním konci, vztaženo na množství brýd v hlavní koloně, na příslušném místě obnáší 1 až 20 % hmotn., výhodně 3 až 10 % hmotn.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že odebírací místo postranní kolony se uspořádá tak, aby teoretický počet dělicích stupňů kolonového úseku hlavní kolony mezi místem přítoku a horním spojovacím místem k úseku mezi místem přítoku a spodním spojovacím místem byl rovný poměru teoretických dělicích stupňů kolonového úseku postranní kolony pod místem odběru k těm nad místem odběru.
  3. 3. Způsob podle nároku laž2, vyznačený tím, že teoretický počet dělicích stupňů postranní kolony, srovnáno s odpovídajícím úsekem hlavní kolony mezi přípojnými hrdly, je 100 až 200 %, výhodně 120 až 140 %.
  4. 4. Způsob podle nároků 1 až 3, vyznačený tím, že se na horním konci postranní kolony podává kapalina, která se odebírá z hlavní kolony, přičemž toto množství kapaliny odpovídá 100 až 110 % množství brýd v postranní koloně.
  5. 5. Způsob podle nároků 1 až 4, vyznačený tím, že se frakce středně vroucích složek odebírá kapalná a na místě odběru postranní frakce v postranní koloně se udržuje množství kapaliny odpovídající době prodlení 0,1 až 2 hodiny v koloně nebo v separátní nádrži a postranní odběr se provádí pouze po příslušné analýze kapaliny na místě odběru.
  6. 6. Způsob podle nároků 1 až 5, vyznačený tím, že přítoková směs podílů lehce vroucích složek obsahuje 40 až 65 % hmotn. cyklohexanonu, podílů středně vroucích složek 0,001 až 0,5 % hmotn. methylcyklohexanonu, podílů vysoko vroucích složek 30 až 60 % hmotn. cyklohexanolu a 1 až 10% hmotn. výše vroucích vedlejších produktů, kolona se provozuje pri hlavovém tlaku 0,01 až 1 . 10’ Pa, výhodně 0,03 až 0,06 . 105 Pa a při poměru zpětného toku 1,2 až 6,0, výhodně 1.8 až 3,0, teoretický počet dělicích stupňů hlavní kolony je 30 až 65, výhodně 40 až 50, postranní kolona má teoretický počet dělicích stupňů 30 až 80, výhodně 30 až 40, na kolonové hlavě hlavní kolony se odebírá frakce cyklohexanonu s obsahem 0,0001 až 0,02% hmotn. methylcyklohexanonu, na kolonovém spodku hlavní kolony se odebírá frakce cyklohexanolu s obsahem 0,002 až 0,4 % hmotn. methylcyklohexanonu a na místě odběru postranní kolony se odebírá frakce středně vroucích složek s 1 až 25 % hmotn. methylcyklohexanonu.
CS90304A 1989-01-25 1990-01-22 Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin CZ284069B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3902006A DE3902006A1 (de) 1989-01-25 1989-01-25 Verfahren zur destillativen abtrennung geringer mengen einer mittelsiederfraktion aus einem fluessigkeitsgemisch

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ30490A3 CZ30490A3 (cs) 1998-05-13
CZ284069B6 true CZ284069B6 (cs) 1998-08-12

Family

ID=6372675

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS90304A CZ284069B6 (cs) 1989-01-25 1990-01-22 Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4994152A (cs)
EP (1) EP0380001B1 (cs)
JP (1) JP3077987B2 (cs)
CZ (1) CZ284069B6 (cs)
DE (2) DE3902006A1 (cs)
ES (1) ES2062115T3 (cs)
RU (1) RU1829948C (cs)
SK (1) SK30490A3 (cs)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5289688A (en) * 1991-11-15 1994-03-01 Air Products And Chemicals, Inc. Inter-column heat integration for multi-column distillation system
US6255533B1 (en) 1999-11-09 2001-07-03 Basf Corporation Process for the recovery of cyclohexanone and cyclohexanol from cyclohexanone production distillation bottoms
DE10046609A1 (de) * 2000-09-20 2002-04-04 Basf Ag Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Trennung von C5+-Schnitten
JP2002136802A (ja) * 2000-11-01 2002-05-14 Kyowa Yuka Co Ltd 蒸留装置のシミュレーション方法
DE10100552A1 (de) * 2001-01-09 2002-07-11 Basf Ag Verfahren und Vorrichtung zur destillativen Aufarbeitung von 1,6-Hexandiol, 1,5-Pentandiol ung Caprolacton
DE10163335A1 (de) * 2001-12-21 2003-07-10 Basf Ag Trennwandkolonne mit ganz oder teilweise dampfförmigen Zulauf und/oder ganz oder teilweise dampfförmiger Seitenentnahme
US7249469B2 (en) * 2004-11-18 2007-07-31 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method for separating a multicomponent stream
FR3083233B1 (fr) * 2018-06-27 2020-05-29 Arkema France Procede de purification d'acrylates legers.
CN112521256B (zh) * 2019-09-18 2024-03-12 中国石油化工股份有限公司 一种高效分离环己酮和脱除环己醇中杂质的方法
WO2023140986A1 (en) 2022-01-19 2023-07-27 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Compositions containing tri-cyclopentadiene and processes for making same

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3058893A (en) * 1959-09-01 1962-10-16 Exxon Research Engineering Co Separation of multicomponent mixture in single tower
SU570371A1 (ru) * 1976-05-11 1977-08-30 Всесоюзный Науно-Исследовательский И Проектный Институт По Перработке Газа Способ регулировани ректификационной колонны с боковым отбором фракции
DD132268A1 (de) * 1976-10-04 1978-09-13 Bach Hans Dieter Verfahren zur destillativen aufarbeitung von entsalztem roh-dimethylformamid
US4272326A (en) * 1980-01-24 1981-06-09 Allied Chemical Corporation Enhanced distillation of cyclohexanol from phenol with additional cyclohexanone feed
US4306944A (en) * 1980-07-03 1981-12-22 Allied Corporation Cyclohexanone distillation process
DE3162835D1 (en) * 1980-12-06 1984-04-26 Bp Chem Int Ltd Improved method of producing ethanol-water azeotrope from crude ethanol
US4455198A (en) * 1981-06-22 1984-06-19 Allied Corporation Extraction and/or extractive distillation of ethanol from aqueous solutions
US4606816A (en) * 1984-12-31 1986-08-19 Mobil Oil Corporation Method and apparatus for multi-component fractionation
US4662995A (en) * 1985-06-25 1987-05-05 Exxon Research And Engineering Company Distillation process
JPS6242940A (ja) * 1985-08-16 1987-02-24 Mitsubishi Gas Chem Co Inc メタノ−ルの精製方法

Also Published As

Publication number Publication date
SK279405B6 (sk) 1998-11-04
ES2062115T3 (es) 1994-12-16
SK30490A3 (en) 1998-11-04
EP0380001A1 (de) 1990-08-01
EP0380001B1 (de) 1994-04-06
CZ30490A3 (cs) 1998-05-13
DE3902006A1 (de) 1990-07-26
US4994152A (en) 1991-02-19
RU1829948C (ru) 1993-07-23
DE59005224D1 (de) 1994-05-11
JP3077987B2 (ja) 2000-08-21
JPH02233105A (ja) 1990-09-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4658945B2 (ja) エチレンアミン類を含有している混合物の蒸留による分離方法
US7001490B2 (en) Purification of ammonia by distillation
CZ284069B6 (cs) Způsob destilačního oddělování malých množství frakce středně vroucích složek ze směsi kapalin
US20040011706A1 (en) Method and device for carrying out the distillative separation of c5+ cuts
KR102531934B1 (ko) 유체가 유동하는 3개 또는 복수의 순차적 셀을 갖는 칼럼을 포함하는 증류 장치 및 상기 증류 장치를 사용하는 증류 또는 추출 증류 방법
KR102597384B1 (ko) 증류 컬럼 및 이소시아네이트를 세정하기 위한 그의 용도
US20060101852A1 (en) Method for separating a multicomponent stream
US7332634B2 (en) Method for the continuous purification by distillation of 1,2-propylene glycol that accumulates during the synthesis of propylene oxide without coupling products
US10258900B2 (en) Divided wall columns
US3212997A (en) Automatic control in fractional distillation
RU2726844C2 (ru) Способ получения гидроксиэтилпиперазиновых соединений
Lee et al. Two-liquid-phase extractive distillation for aromatics recovery
KR20040093442A (ko) 증류에 의한 고순도 트리에틸렌디아민 (ｔｅｄａ)의 단리
US5407540A (en) Separation of 3-methyl-2-butanol from 1-butanol by extractive distillation
CN105579424A (zh) 用于分离料流以提供芳族化合物联合装置中的烷基交换进料流的方法和系统
RU2145336C1 (ru) Способ селективной очистки
RU2145335C1 (ru) Способ селективной очистки
RU2065474C1 (ru) Способ селективной очистки масляных фракций
RU2065475C1 (ru) Способ селективной очистки масляных фракций
Woodle The distillation extraction analogy
RU2065476C1 (ru) Способ селективной очистки масляных фракций
Fahim et al. Solvent screening based on energy requirements using UNIFAC
EP4271783A1 (en) Process for hydrocracking a hydrocarbon feed stream
RU2070215C1 (ru) Способ селективной очистки масляных фракций
SU1131896A1 (ru) Способ разделени бензиновой фракции

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20100122