CZ302319B6 - Žhavicí kolík - Google Patents
Žhavicí kolík Download PDFInfo
- Publication number
- CZ302319B6 CZ302319B6 CZ20022187A CZ20022187A CZ302319B6 CZ 302319 B6 CZ302319 B6 CZ 302319B6 CZ 20022187 A CZ20022187 A CZ 20022187A CZ 20022187 A CZ20022187 A CZ 20022187A CZ 302319 B6 CZ302319 B6 CZ 302319B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- glow plug
- insulating layer
- conductive layer
- section
- cross
- Prior art date
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 25
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 8
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 8
- 229910016006 MoSi Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 6
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N silicide(4-) Chemical compound [Si-4] FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 2
- 239000002241 glass-ceramic Substances 0.000 claims description 2
- -1 polysiloxane Polymers 0.000 claims description 2
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 claims 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 abstract 1
- 238000009421 internal insulation Methods 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 12
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 11
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- DDTBPAQBQHZRDW-UHFFFAOYSA-N cyclododecane Chemical compound C1CCCCCCCCCCC1 DDTBPAQBQHZRDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SFVWPXMPRCIVOK-UHFFFAOYSA-N cyclododecanol Chemical compound OC1CCCCCCCCCCC1 SFVWPXMPRCIVOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N maleic anhydride Chemical compound O=C1OC(=O)C=C1 FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23Q—IGNITION; EXTINGUISHING-DEVICES
- F23Q7/00—Incandescent ignition; Igniters using electrically-produced heat, e.g. lighters for cigarettes; Electrically-heated glowing plugs
- F23Q7/001—Glowing plugs for internal-combustion engines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
Abstract
Žhavicí kolík (1) v kolíkové žhavicí svícce pro dieselové motory má alespon jednu v podstate vnitrní izolacní vrstvu (3) a alespon jednu v podstate vnejší vodivou vrstvu (2). Obe vrstvy obsahují keramickou strukturu. Žhavicí kolík (1) má v podstate po své celkové délce v podstate jednotný celkový prurez (d1) a v oblasti hrotu (4) žhavicího kolíku (1) se podíl izolacní vrstvy (3) na celkovém prurezu (d1) zvetšuje, zatímco se podíl vodivé vrstvy (2) na celkovém prurezu (d1) zmenšuje.
Description
Oblast techniky
Vynález se týká žhavicího kolíku v kolíkové žhavicí svíčce pro dieselové motoiy, který má alespoň jednu v podstatě vnitřní izolační vrstvu a alespoň jednu v podstatě vnější vodivou vrstvu, přičemž obě vrstvy obsahují keramickou strukturu.
Dosavadní stav techniky
Technika moderních dieselových motorů klade na kolíkové žhavicí svíčky vysoké požadavky a sice zejména se zřetelem na konstrukční velikost, pevnost, rychlost stoupání teploty při ohřevu a odolnost vůči vysokým teplotám. Obvykle se požaduje, aby se mohla dosáhnout teplota od 1000 °C a ustálená teplota od 1200 °C se žhavicí účinností od přibližně 70 až 100 W do 2 sekund.
Z praxe jsou známé v dnešní době kolíkové žhavicí svíčky s kovovými a keramickými topnými prvky. Standardní provedení keramických kolíkových žhavicích svíček disponují vnitřními kovovými nebo keramickými topnými prvky, které jsou zapečeny do vysokoteplotně stabilní nevodivé keramiky. Kolíkové žhavicí svíčky takové konstrukce se však mohou vyrábět jen nákladným způsobem lisováním za tepla. Naproti tomu jsou kolíkové žhavicí svíčky s vnějšími topnými prvky z kompozitní keramiky vyrobitelné jednodušším a nákladově výhodným spékáním.
Žhavicí svíčka pro dieselové motory s válcovitou kovovou trubicí, s připojovacím zařízením k elektrickému kontaktování a s keramickým topným zařízením je například známá ze spisu WO 96/27104. U této žhavicí svíčky drží válcovitá kovová trubice na svém hrotu keramické topné zařízení samonosně, přičemž keramické topné zařízení je kontaktováno s přípojným zařízením, takže během žhavicího procesu protéká skrz keramické topné zařízení proud.
Keramické topné zařízení má přitom alespoň jedno místo redukovaného příčného průřezu, přičemž redukce příčného průřezu keramického topného zařízení nastává na tom místě, na které dopadá směs paliva a vzduchu. Zeslabení příčného profilu je u tohoto keramického topného zařízení realizováno takovým způsobem, že stěnová tloušťka boční stěny je na dotčeném místě příslušně redukována.
U takové kolíkové žhavicí svíčky je možné, že oblast topného zařízení, která je nepřístupnější vznětlivé směsi, na základě tím většího odporu nejrychleji dosáhne nutné teploty vznícení. Tím jsou možné kratší doby nažhavení kolíkové žhavicí svíčky. Takové definované redukování stěnové tloušťky umožňuje to, aby se nechalo nejvíce nažhavit právě to místo žhavicí kolíkové svíčky, na které dopadá spalovací směs.
Ve spisu WO 00/35830 se popisuje další konvenční řešení k vytvoření žhavicího kolíku, který se rychle zahřívá, přičemž toto se opět dosáhne zeslabením příčného průřezu žhavicího kolíku v oblasti horkého pásma. Takový žhavicí kolík je k redukování příčného průřezu vytvořen s filigránovým hrotem.
Takové z dosavadního stavu techniky známé žhavicí kolíky mají tu nevýhodu, že mají horké pásmo, které musí být uspořádáno krajně filigránově utvářením hrotu nebo jiným redukováním příčného průřezu v oblasti hrotu žhavicího kolíku, aby se mohl rychle zahřát na vysokou teplotu.
Takové filigránově a tím mechanicky jen málo zatížitelné hroty žhavicích kolíků jsou však krajně choulostivé a mohou se zejména při manipulaci, při montáži do motoru a ostatním lehce poškodit.
- 1 CZ 302319 B6
Nadto mají takové oblasti žhavicích kolíků redukované ve svém příčném průřezu také nedostatečnou termicky činnou hmotu, takže se nemůže dosáhnout žádné postačující tepelné stability, a proto při prudkém ochlazení okolního prostředí, jako například při spouštění motoru za studená, je velmi velké nebezpečí sfouknutí kolíkové žhavicí svíčky.
Podstata vynálezu io Výše uvedené nedostatky odstraňuje žhavicí kolík v kolíkové žhavicí svíčce pro dieselové motory, který má alespoň jednu v podstatě vnitřní izolační vrstvu a alespoň jednu v podstatě vnější vodivou vrstvu, přičemž obě vrstvy obsahují keramickou strukturu, podle vynálezu, jehož podstatou je, že žhavicí kolík má v podstatě po své celkové délce v podstatě jednotný celkový průřez a v oblasti hrotu žhavicího kolíku se podíl izolační vrstvy na celkovém průřezu zvětšuje, zatímco se podíl vodivé vrstvy na celkovém průřezu zmenšuje.
Žhavicí kolík podle vynálezu má tedy tu výhodu, že změněným vytvarováním geometrie hrotu žhavicího kolíku se může dosáhnout zřetelně vyšší mechanické stability, protože hrot žhavicího kolíku se ve svém celkovém průřezu nezmenšuje.
Nadto poskytuje hrot topného tělesa vytvarovaný s větším příčným průřezem výhodně větší termicky činnou hmotu. To působí potom za určitého provozního stavu, zejména při spouštění motoru za studená, proti zhasnutí kolíkové žhavicí svíčky.
Podle jedné výhodné formy provedení žhavicího kolíkuje tento žhavicí kolík vytvořen v podstatě rotačně symetricky. To se ukázalo jako výhodné proto, protože při takové úpravě žhavicího kolíku je umožněno to, že svíčka žhaví ve střední oblasti svého hrotu, jak se požaduje pro moderní dieselové motory s přímým vstřikováním.
w Při úpravě žhavicího kolíku může být přitom výhodné, že izolační vrstva je v podstatě potažena vodivou vrstvou.
Ukázalo se, zeje obzvláště pro výrobu žhavicího kolíku výhodné, jestliže je izolační vrstva obložena vodivou vrstvou v podstatě sendvičovým způsobem, to znamená, že při pozorování příčného průřezu existuje sled vodivé vrstvy, středové izolační vrstvy a opět vodivé vrstvy, přičemž izolační vrstva se nachází alespoň přibližně ve střední oblasti příčného průřezu žhavicího kolíku.
To se ukázalo jako výhodné zejména potom, jestliže se žhavicí kolík vyrábí vstřikovým litím a izolační vrstva se odlije vstřikem nejdříve, přičemž se izolační vrstva svou okrajovou oblastí, to znamená oblastí, která nehrán ičí s vodivou vrstvou, alespoň částečně rozkládá až k obvodu žhavicího kolíku. Tím se může izolační vrstva ustavit do tvářecí formy k nastříkání vodivé vrstvy, například kolmo k dělicí rovině tvářecí formy.
Zejména se zřetelem na konstrukční velikost žhavicího kolíku, která se má udržet velice malá, je výhodné, jestliže žhavicí kolík má průměr v rozmezí asi od 2 mm do 5 mm.
Výhodně je uspořádání vodivé vrstvy a izolační vrstvy pro ten který způsob výroby žhavicího kolíku optimalizováno. Výhodnými způsoby výroby jsou vstřikové lití a/nebo lisování vstřikem. Optimalizace nastává výhodně prostřednictvím analytického způsobu, zejména nastává prostřed50 nictvím metody dokončených součástí. S takovou optimalizací je možné, že se vypočítá geometrie žhavicího kolíku, která se například může velice jednoduše a levně vyrábět dvoustupňovým vstřikovým litím bez dodatečného opracování a následného spékání.
Keramická struktura spojení vodivé a izolační vrstvy má přitom obzvláště výhodně jako kompo55 nenty trisiliciumtetranitrid a silicid kovu. Přitom je obzvláště výhodně vytvořena keramická struktura spojení pro vodivou vrstvu z 60 % hmotn. MoSi2 a ze 40 % hmotn. Si3N4 jakož i spékacích přísad, a pro izolační vrstvu ze 40 % hmotn. MoSi2, 60 % hmotn. Si3N4 jakož i spékacích přísad. Keramická struktura spojení je s výhodou vytvořena na bázi SiOC-skleněné keramiky odvozené od potysiloxanu s vhodnými plnivy a silícidem kovu. Další výhody a výhodná provedení vynálezu vyplývají z patentových nároků, z následného popisu a z výkresu.
Přehled obrázků na výkresech to Tři výhodné příklady provedení žhavicího kolíku v kolíkové žhavicí svíčce pro dieselové motory podle vynálezu jsou schematicky znázorněné a v následném popisu blíže vysvětlené na výkresech, na nichž znázorňují obr. 1 podélný řez žhavicím kolíkem se dvěma příslušnými příčnými průřezy podél čar A-A a B15 B podle první výhodné formy provedení vynálezu;
obr. 2 vodivou vrstvu hrotové oblasti žhavicího kolíku optimalizovanou výpočtem dokončených součástí podle druhé výhodné formy provedení;
obr. 3 izolační vrstvu, která přísluší k vodivé vrstvě znázorněné v obr. 2; obr. 4 trojrozměrné znázornění žhavicího kolíku podle obr. 2 a 3;
obr. 5 pohled zezadu na žhavicí kolík podle formy provedení znázorněné v obr. 2 až 4 a obr. 6a) až c) příčný průřez, podélný řez jakož i pohled shora na žhavicí kolík podle třetí výhodné formy provedení vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
V obr. I je nyní znázorněn žhavicí kolík 1 v podélně řezaném pohledu, přičemž vodivá vrstva 2 se nachází v podstatě vně a izolační vrstva 3 je v podstatě uvnitř, přičemž izolační vrstva 3 je obložena vodivou vrstvou 2 sendvičovým způsobem. Obě vrstvy 2, 3 mají keramickou strukturu spojení.
Tento žhavicí kolík i má, jak lze zjistit z obr. 1, po své celé délce jednotný celkový příčný průřez, přičemž izolační vrstva 3 má v oblasti hrotu 4 žhavicího kolíku 1 zvětšení příčného průřezu, zatímco se podíl vnější vodivé vrstvy 2 co se týče celkového průřezu příslušně zmenšuje.
Jak lze zjistit zejména z příslušných příčných průřezů podle linií A-A a B-B z obr. 1, je žhavicí kolík 1 vytvořen podle výhodné formy provedení symetricky. Pod pojmem symetricky se může přitom rozumět symetrie okolo osy souměrnosti ležící v rovině příčného průřezu nebo také symetrie okolo osy otáčení podél osy žhavicího kolíku 1 v krystalografickém smyslu.
Jedná se zde tedy o keramický žhavicí kolík I s vnějším topným tělesem, který má vhodný průměr pro vmontování do tělesa M8. K tomuto účelu se pro žhavicí kolík 1 prokázal jako výhodný průměr od přibližně 3,3 mm.
Vhodnou volbou geometrie vodivé vrstvy 2 a izolační vrstvy 3 znázorněnou v obr. 1 se umožňuje redukce příčného průřezu vodivé vrstvy 2 v oblasti hrotu 4, přičemž celkový žhavicí kolík 1 má po celé své délce v podstatě jednotný příčný průřez. Tím je umožněno to, že žhavicí kolík i se v oblasti hrotu 4 rychle rozpálí, jak se vyžaduje pro moderní přímo vstřikované dieselové motory, a presto má dobrou mechanickou odolnost.
-3CZ 302319 B6
V obr. 2 až 5, ve kterých jsou použity z důvodu přehlednosti pro stejně fungující konstrukční prvky stejné vztahové značky jako v obr. 1, je znázorněn žhavicí kolík 1, jehož tvar, a sice zejména tvar vodivé vrstvy 2 vůči izolační vrstvě 3, byl optimalizován prostřednictvím analytického způsobu, přičemž optimalizace se provádí vzhledem k způsobu výroby žhavicího kolíku I, a sice zejména vzhledem k vstřikovému lítí.
Takový žhavicí kolík 1 se může realizovat v jednoduchém vstřikovém lití, přičemž nejprve se v předběžně tvarované tvářecí formě předem nalije vstřikovým litím izolační vrstva 3 a keramická vodivá vrstva 2 se v druhém pracovním kroku nastříká okolo izolační vrstvy 3.
Rozšíření 3A izolační vrstvy 3 na okrajích žhavicího kolíku I, které je znázorněné v obr. 2 až 3, zvyšuje vstřikovou odlévatelnost takového žhavicího kolíku I jakož i stabilitu polohy izolační vrstvy 3 v tvářecí formě k nastříkání vodivé vrstvy 2. Takovým způsobem bude možné vstřikové lítí žhavicího kolíku I bez materiálových přesahů, které si vymiňují dokončovací obrábění.
Optimalizace geometrie se podle znázorněné druhé formy provedení optimalizovala pro kompozitní keramiku, jako například S13N4 a MoSi2. Přitom sestává vodivá vrstva 2 přinejmenším přibližně z 60 % hmotnostního podílu MoSi2, ze 40 % hmotnostního podílu Si3N4 jakož i spékacích přísad, a izolační vrstva 3 sestává ze 40% hmotnostního podílu MoSi?, 60 % hmotnostního podílu S13N4 a spékacích přísad.
K výrobě vstřikovacích hmot se promísí práškové směsi s polypropylénem roubovaným kyselinou akrylovou nebo anhydridem kyseliny maleinové jako například s pojivém „Polybond 1000“ a „Cyclododecan“ popřípadě „Cyclododecanol“ jako pomocnými materiály, které mají úhrnem účast na hmotnostním podílu na vstřikované hmotě od 15 do 20 %.
V obr. 6 a) až c) je znázorněn co se týče způsobu výroby ještě dále optimalizovaný žhavicí kolík i v pohledu na příčný průřez (obr. 6a), v podélném řezu (obr. 6b) jakož t v pohledu shora (obr. 6c).
Přitom byly přechody mezi izolační vrstvou 3 a vodivou vrstvou 2 zakulaceny popřípadě zaobleny, což se opět prokázalo jako výhodné co se týče vstřikovaného lití, protože po nastříkání vodivé vrstvy 2 nevznikají žádné vrcholy termických namáhání na ostrých rozích a hranách.
V průřezovém znázornění obr. 6a je opět podrobněji příkladnými údaji o rozměrech viditelná forma žhavicího kolíku 1 optimalizovaná co se týče výše uvedeného materiálu a způsobu vstřikování. Průměr ď[ žhavicího kolíku přitom činí 3,3 mm, šířka bl izolační vrstvy 3 mezi boky činí 1,9 mm až 2 mm, tloušťka popřípadě průměr d2 topného kanálku činí 0,35 mm a tloušťka izolační vrstvy 3 obnáší 0,8 mm. Úhel a boků izolační vrstvy činí výhodně 120°.
Také u žhavicího kolíku 1 znázorněného v obr. 6 se jedná v podstatě o žhavicí kolík I uspořádaný sendvičovým způsobem, u kterého je izolační vrstva 3 uspořádána v podstatě mezi vodivou vrstvou 2, přičemž izolační vrstva 3 alespoň částečně vybíhá až k okraji žhavicího kolíku 1.
Exemplárně se má následně krátce vysvětlit průběh vstřikového lití žhavicího kolíku.
V první části se odlije vstřikem izolační vrstva 3. Přitom je vtok na nejtlustším místě izolační vrstvy 3, to znamená podle předloženého vynálezu v oblasti hrotu 4. Při délce vodivé vrstvy 2 od asi 50 mm je nyní v koncové tvářecí formě vstřikovatelná tloušťka vrstvy od nejméně 0,8 mm.
Jestliže se na povrch dutiny tvářecí formy pro vstřikové lití nanese tepelně izolační vrstva, jako AI2O3, ZrO2 nebo podobné, tak jsou v stři kováte lne řidší izolační vrstvy 3.
Jako následující se tato izolační vrstva 3 vloží do tvářecí formy kolmo vůči dělící rovině tvářecí formy, to znamená tedy vertikálně, a nastříká se vodivá vrstva 2.
-4CZ 302319 B6
Nástřik se přitom provádí na patce, přestřikání izolační vrstvy 3 vodivou hmotou se provádí od patky zvenčí k hrotu 4. Přitom se krátkodobě nataví povrch izolační vrstvy 3 a spojí se s vodivou vrstvou 2. Obrys izolační vrstvy 3 je na stěně tvářecí formy vytvořen čtyřmi hranami tak, že tyto hrany se mohou lehce dosáhnout popřípadě natavit tekutou slitinou vodivé hmoty. K. tomu účelu jsou upraveny zejména zakulacené přechody. Nemají-li se izolační vrstva 3 a vodivá vrstva 2 přesto bezprostředně v oblasti povrchu dutiny sloučit, tak se může povrch tvářecí formy v oblasti přechodu izolační vrstvy 3 a vodivé vrstvy 2 znovu opatřit tepelně izolační vrstvou.
Potom následuje odsoustružení vodivé hmoty k patce až k začátku izolační vrstvy 3, takže oblast io patky není elektricky zkratována. Při tom se potom přidružují termická napojení a okuje.
Claims (8)
15 PATENTOVÉ NÁROKY
1. Žhavicí kolík (1) v kolíkové žhavicí svíčce pro dieselové motory, který má alespoň jednu v podstatě vnitřní izolační vrstvu (3) a alespoň jednu v podstatě vnější vodivou vrstvu (
2), při20 čemž obě vrstvy (2, 3) obsahují keramickou strukturu, vyznačující se tím, že má v podstatě po své celkové délce v podstatě jednotný celkový průřez (dl) a v oblasti hrotu (4) žhavicího kolíku (1) se podíl izolační vrstvy (3) na celkovém průřezu (dl) zvětšuje, zatímco se podíl vodivé vrstvy (2) na celkovém průřezu (dl) zmenšuje.
25 2. Žhavicí kolík (1) podle nároku 1, vyznačující se tím, že příčný průřez je vytvořen v podstatě symetricky.
3. Žhavicí kolík (1) podle nároku 1, vyznačující se tím, že izolační vrstva (3) je v podstatě potažena vodivou vrstvou (2).
4. Žhavicí kolík (1) podle nároku 1 nebo 3, vyznačující se tím, že izolační vrstva (3) je obložena vodivou vrstvou (2) jako sendvič.
5. Žhavicí kolík (1) podle nároku 1, vyznačující se tím, že má celkový průměr (d 1)
35 v rozsahu od alespoň přibližně 2 mm do 5 mm.
6. Žhavicí kolík (1) podle nároku 1, vyznačující se tím, že keramická struktura spojení má jako komponenty trisiliciumtetranitrid a silicid kovu.
40
7. Žhavicí kolík (1) podle nároků 1, 3 nebo 4, vyznačující se tím, že vodivá vrstva (2) sestává z 60 % hmotn. MoSi2, ze 40 % hmotn. Si3N4 a spékacích přísad a izolační vrstva (3) sestává ze 40 % hmotn. MoSi2, 60 % hmotnostního podílu Si3N4 a spékacích přísad.
8. Žhavicí kolík (1) podle nároku 1, vyznačující se tím, že keramická struktura
45 spojení je vytvořena na bázi SiOC-skleněné keramiky odvozené od polysiloxanu s vhodnými plnivy a silicidem kovu.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10053327A DE10053327C2 (de) | 2000-10-27 | 2000-10-27 | Stiftheizer |
| PCT/DE2001/004097 WO2003040623A1 (de) | 2000-10-27 | 2001-10-30 | Stiftheizer |
| US10/169,170 US6710305B2 (en) | 2000-10-27 | 2001-10-30 | Sheath heater |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20022187A3 CZ20022187A3 (cs) | 2003-08-13 |
| CZ302319B6 true CZ302319B6 (cs) | 2011-03-09 |
Family
ID=27625023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20022187A CZ302319B6 (cs) | 2000-10-27 | 2001-10-30 | Žhavicí kolík |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6710305B2 (cs) |
| EP (1) | EP1463910B1 (cs) |
| JP (1) | JP3977806B2 (cs) |
| CZ (1) | CZ302319B6 (cs) |
| DE (2) | DE10053327C2 (cs) |
| ES (1) | ES2280305T3 (cs) |
| HU (1) | HUP0301998A3 (cs) |
| WO (1) | WO2003040623A1 (cs) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10155230C5 (de) | 2001-11-09 | 2006-07-13 | Robert Bosch Gmbh | Stiftheizer in einer Glühstiftkerze und Glühstiftkerze |
| US20050011876A1 (en) | 2002-11-26 | 2005-01-20 | Takashi Uetani | Soldering iron with replaceable tip cap |
| DE10353973B4 (de) * | 2003-11-19 | 2006-08-17 | Beru Ag | Verfahren zum Herstellen eines keramischen Glühstiftes für eine keramische Glühkerze |
| DE10353972B4 (de) * | 2003-11-19 | 2006-03-16 | Beru Ag | Verfahren zum Herstellen von keramischen Glühkerzen |
| DE102004033153B4 (de) * | 2004-06-11 | 2007-03-29 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Glühkerze und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| US7115836B2 (en) * | 2004-06-29 | 2006-10-03 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Glow plug |
| CA2585072A1 (en) * | 2004-10-28 | 2006-05-11 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Ceramic igniters |
| US7772525B2 (en) * | 2005-02-05 | 2010-08-10 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Ceramic igniters |
| DE102005024623B4 (de) * | 2005-05-30 | 2007-08-23 | Beru Ag | Verfahren zum Herstellen eines keramischen Glühstiftes für eine Glühkerze |
| DE102005030208A1 (de) * | 2005-06-29 | 2007-01-25 | Robert Bosch Gmbh | Glühstiftkerze |
| US7182654B1 (en) | 2005-09-02 | 2007-02-27 | General Electric Company | Method and apparatus for coupling a sheathed heater to a power harness |
| JP2007227063A (ja) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Kyocera Corp | セラミックヒータ |
| KR101375989B1 (ko) * | 2008-02-20 | 2014-03-18 | 니혼도꾸슈도교 가부시키가이샤 | 세라믹 히터 및 글로우 플러그 |
| DE102009015536B4 (de) * | 2009-04-01 | 2011-01-13 | Beru Ag | Keramischer Glühstift und Glühkerze |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4814581A (en) * | 1986-10-09 | 1989-03-21 | Nippondenso Co., Ltd. | Electrically insulating ceramic sintered body |
| US5589091A (en) * | 1993-10-15 | 1996-12-31 | Beru Ruprecht Gmbh & Co. Kg | Glow plug with prestressed contact surfaces |
| EP1065446A2 (de) * | 1999-07-02 | 2001-01-03 | Beru AG | Keramischer Heizstab und diesen enthaltende Glühkerze und Verfahren zu deren Herstellung |
| EP1092696A1 (de) * | 1999-10-15 | 2001-04-18 | Robert Bosch Gmbh | Gesinterter keramischer Verbundkörper |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4816643A (en) * | 1985-03-15 | 1989-03-28 | Allied-Signal Inc. | Glow plug having a metal silicide resistive film heater |
| JPH01140582A (ja) * | 1987-11-26 | 1989-06-01 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | セラミックヒータ |
| US5304778A (en) * | 1992-11-23 | 1994-04-19 | Electrofuel Manufacturing Co. | Glow plug with improved composite sintered silicon nitride ceramic heater |
| US5367994A (en) * | 1993-10-15 | 1994-11-29 | Detroit Diesel Corporation | Method of operating a diesel engine utilizing a continuously powered glow plug |
| DE19506950C2 (de) * | 1995-02-28 | 1998-07-23 | Bosch Gmbh Robert | Glühstiftkerze für Dieselmotoren |
| US5676100A (en) * | 1996-08-30 | 1997-10-14 | Caterpillar Inc. | Glow plug assembly |
| JP3411498B2 (ja) * | 1997-04-23 | 2003-06-03 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミックヒータ、その製造方法、及びセラミックグロープラグ |
| JPH11257659A (ja) * | 1998-03-10 | 1999-09-21 | Ngk Spark Plug Co Ltd | セラミックヒータ及びセラミックグロープラグ |
| US6064039A (en) * | 1998-04-15 | 2000-05-16 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Glow plug with small-diameter sheath tube enclosing heating and control coils |
| DE19857958A1 (de) * | 1998-12-16 | 2000-06-21 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Herstellung eines Stiftheizer |
| US6184497B1 (en) * | 1999-06-16 | 2001-02-06 | Le-Mark International Ltd. | Multi-layer ceramic heater element and method of making same |
| US6396028B1 (en) * | 2001-03-08 | 2002-05-28 | Stephen J. Radmacher | Multi-layer ceramic heater |
-
2000
- 2000-10-27 DE DE10053327A patent/DE10053327C2/de not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-10-30 JP JP2003518051A patent/JP3977806B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-10-30 WO PCT/DE2001/004097 patent/WO2003040623A1/de active IP Right Grant
- 2001-10-30 EP EP01271801A patent/EP1463910B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-30 ES ES01271801T patent/ES2280305T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-30 CZ CZ20022187A patent/CZ302319B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-10-30 US US10/169,170 patent/US6710305B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-30 DE DE50112014T patent/DE50112014D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-10-30 HU HU0301998A patent/HUP0301998A3/hu unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4814581A (en) * | 1986-10-09 | 1989-03-21 | Nippondenso Co., Ltd. | Electrically insulating ceramic sintered body |
| US5589091A (en) * | 1993-10-15 | 1996-12-31 | Beru Ruprecht Gmbh & Co. Kg | Glow plug with prestressed contact surfaces |
| EP1065446A2 (de) * | 1999-07-02 | 2001-01-03 | Beru AG | Keramischer Heizstab und diesen enthaltende Glühkerze und Verfahren zu deren Herstellung |
| EP1092696A1 (de) * | 1999-10-15 | 2001-04-18 | Robert Bosch Gmbh | Gesinterter keramischer Verbundkörper |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUP0301998A3 (en) | 2007-10-29 |
| EP1463910B1 (de) | 2007-02-07 |
| EP1463910A1 (de) | 2004-10-06 |
| ES2280305T3 (es) | 2007-09-16 |
| WO2003040623A1 (de) | 2003-05-15 |
| HUP0301998A2 (hu) | 2003-09-29 |
| US20030106885A1 (en) | 2003-06-12 |
| US6710305B2 (en) | 2004-03-23 |
| DE10053327A1 (de) | 2002-05-16 |
| CZ20022187A3 (cs) | 2003-08-13 |
| JP3977806B2 (ja) | 2007-09-19 |
| DE10053327C2 (de) | 2003-04-10 |
| DE50112014D1 (en) | 2007-03-22 |
| JP2004537155A (ja) | 2004-12-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ302319B6 (cs) | Žhavicí kolík | |
| US5084606A (en) | Encapsulated heating filament for glow plug | |
| WO2010050380A1 (ja) | セラミックヒータ | |
| JP2013036737A (ja) | グロープラグのための層状加熱素子を成形するための方法 | |
| JP4092172B2 (ja) | セラミックヒータの製造方法及びグロープラグの製造方法 | |
| EP1734304B1 (en) | Ceramic heater and manufacturing method thereof, and glow plug using ceramic heater | |
| JP3766786B2 (ja) | セラミックヒータ及びそれを備えるグロープラグ | |
| EP2667686B1 (en) | Heater and glow plug provided with same | |
| EP1239222B2 (en) | Ceramic heater device and method for manufacturing the device | |
| US20080116192A1 (en) | Injection molding of ceramic elements | |
| SK286382B6 (sk) | Žeraviaci kolík | |
| JP2001052845A (ja) | セラミックヒータ | |
| JPH031580B2 (cs) | ||
| JPS6335895B2 (cs) | ||
| JP2011523160A (ja) | 同軸セラミック点火器及び製造方法 | |
| KR20040088594A (ko) | 펜슬형 가열기 | |
| JP3346447B2 (ja) | セラミックヒータの製造方法 | |
| JP5675042B2 (ja) | 減少されたヒーター間隔を有するセラミックグロープラグ | |
| JP3648315B2 (ja) | グロープラグ | |
| JP4597352B2 (ja) | セラミックヒータ | |
| JPS6048422A (ja) | セラミツクグロ−プラグ | |
| JP2002299010A (ja) | セラミックヒータ及びその製造方法 | |
| JPS63159615A (ja) | エンジンの副燃焼室の製造方法 | |
| JPH0317042B2 (cs) | ||
| JPH08264267A (ja) | セラミックヒータ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20111030 |