CZ301886B6 - Kontinuální zpusob sušení a následné kondenzace polykondenzovaného granulátu, systém k provádení zpusobu a použití systému - Google Patents
Kontinuální zpusob sušení a následné kondenzace polykondenzovaného granulátu, systém k provádení zpusobu a použití systému Download PDFInfo
- Publication number
- CZ301886B6 CZ301886B6 CZ20021885A CZ20021885A CZ301886B6 CZ 301886 B6 CZ301886 B6 CZ 301886B6 CZ 20021885 A CZ20021885 A CZ 20021885A CZ 20021885 A CZ20021885 A CZ 20021885A CZ 301886 B6 CZ301886 B6 CZ 301886B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- granulate
- inert gas
- base unit
- drying
- inlet
- Prior art date
Links
- 239000008187 granular material Substances 0.000 title claims abstract description 159
- 238000001035 drying Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 9
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 101
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 claims abstract description 9
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims abstract 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 24
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 24
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 14
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims description 13
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 claims description 10
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 claims description 5
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 claims 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims 1
- 229920006149 polyester-amide block copolymer Polymers 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 23
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 14
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 9
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 7
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 4
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N adipic acid Chemical compound OC(=O)CCCCC(O)=O WNLRTRBMVRJNCN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- NAQMVNRVTILPCV-UHFFFAOYSA-N hexane-1,6-diamine Chemical compound NCCCCCCN NAQMVNRVTILPCV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N isophthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC(C(O)=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 229920001707 polybutylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 2
- CARJPEPCULYFFP-UHFFFAOYSA-N 5-Sulfo-1,3-benzenedicarboxylic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC(C(O)=O)=CC(S(O)(=O)=O)=C1 CARJPEPCULYFFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006057 Non-nutritive feed additive Substances 0.000 description 1
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 description 1
- 229920001283 Polyalkylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 235000011037 adipic acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000001361 adipic acid Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000007380 fibre production Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 229920006158 high molecular weight polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003301 hydrolyzing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 1
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 150000003384 small molecules Chemical class 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
- F26B21/14—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects using gases or vapours other than air or steam, e.g. inert gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B13/00—Conditioning or physical treatment of the material to be shaped
- B29B13/06—Conditioning or physical treatment of the material to be shaped by drying
- B29B13/065—Conditioning or physical treatment of the material to be shaped by drying of powder or pellets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B17/00—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement
- F26B17/12—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed solely by gravity, i.e. the material moving through a substantially vertical drying enclosure, e.g. shaft
- F26B17/122—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed solely by gravity, i.e. the material moving through a substantially vertical drying enclosure, e.g. shaft the material moving through a cross-flow of drying gas; the drying enclosure, e.g. shaft, consisting of substantially vertical, perforated walls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B9/00—Making granules
- B29B9/16—Auxiliary treatment of granules
- B29B2009/168—Removing undesirable residual components, e.g. solvents, unreacted monomers; Degassing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2067/00—Use of polyesters or derivatives thereof, as moulding material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2077/00—Use of PA, i.e. polyamides, e.g. polyesteramides or derivatives thereof, as moulding material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
Abstract
Zarízení (1) pro sušení a tepelné zpracování granulátu proudem netecného plynu obsahuje hranolovitou základní jednotku (2) se vstupem (3) pro privádení granulátu v její horní cásti a výstupem (4) granulátu v její spodní cásti, s prívodem (5) proudu netecného plynu na jedné bocní ploše a s odtahem (6) proudu netecného plynu na protilehlé bocní ploše hranolovité základní jednotky (2). Zarízení (1) dále obsahuje distribucní a zadržovací príslušenství (7, 8), usporádané v uvedeném poradí, v oblasti prívodu (5) proudu netecného plynu a v oblasti odtahu (6) proudu netecného plynu, pricemž se každé z uvedených príslušenství rozkládá pres v podstate celý úcinný prurez hranolovité základní jednotky (2) ve vertikálním smeru. Sušení probíhá pri teplote 105 až 120 .degree.C s následným ochlazováním a je vhodné zejména pro granuláty polyesteru nebo polyamidu.
Description
Kontinuální způsob sušení a následné kondenzace polykondenzovaného granulátu, systém k provádění způsobu a použití systému
Oblast techniky
Předložený vynález se týká zařízení pro sušení a tepelné zpracování granulátu proudem netečného plynu, způsobu sušení polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi za použití zařízení podle vynálezu, systému pro sušení a následnou kondenzací polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi, i o ve kterém je začleněné alespoň jedno zařízení podle vynálezu, a použití tohoto systému.
Dosavadní stav techniky
Póly kondenzáty, připravené převážně póly kondenzací tavením, se musí sušit a zpravidla podrobovat následnému zpracovávání za účelem odstranění monomerů a oligomerů, a kromě toho, následné kondenzaci za účelem zvýšení jejich molekulové hmotnosti.
Osvědčeným zařízením pro sušení a následnou kondenzaci polyamidového granulátu je věžová sušárna, popsaná například v dokumentu DE-A 25 30 304 a označovaná též jako temperovací věž. Tato věžová sušárna má tvar vysokého válce, skrze který póly kondenzovaný granulát prochází od shora dolů, zatímco ohřátý netečný plyn, ve většině případů dusík, prochází skrze zařízení v protiproudu. Polykondenzovaný granulát je, vzhledem k jeho podrobení promývání vodou za účelem redukce obsahu oligomerů a monomerů v předchozím kroku zpracovávání, zpravidla vlhký. Granulát se ve věžové sušárně podrobuje nejprve sušení a následně ohřevu na specifickou teplotu pro kondenzaci tuhé fáze. Proud netečného plynu, vystupující z horního konce věžové sušárny, se podrobuje odstraňování prachu a, prostřednictvím jeho ochlazení pod hod kondenzace, vlhkosti. Takto zpracovaný plyn se po následném ohřevu a, pokud je to žádoucí, po odstranění stop kyslíku zavádí zpátky do věžové sušárny. Poloha, ve které se netečný plyn do věžové sušárny zavádí, je především funkcí průměru Šachty: konkrétně řečeno, výška vrstvy granulátu nad vstupem plynu musí být adekvátní pro zajištění dostatečně rovnoměrné distribuce proudu netečného plynu. Z praktického hlediska to znamená, že dolní mez poměru výšky vrstvy ku průměru šachty se pohybuje v rozmezí od 1,3 do 2. V podstatě rovnoměrná distribuce proudu netečného plynuje předpokladem pro zajištění maximálně rovnoměrného sušeni granulátu, které je zase důležité z hlediska docílení co možná nejnižšího kolísání hodnoty viskozity jednotlivých zrn. Výsledkem požadavku v podstatě rovnoměrné distribuce je, ve srovnání s průměrem šachty, velká výška vrstvy sušicí zóny, a znamená to, zejména v případě vysokých teplot sušeni a temperování, že doby prodlení granulátu v zařízení jsou mnohokrát větší než doba prodlení požadovaná vlastní kinetíkou sušení. Kromě toho vyžaduje vysoká tlaková ztráta odpovídající jmenovitý výkon plnicího dmychadla, což představuje relativně vysoké náklady na spotřebu energie. Další nevýhoda věžové sušárny spočívá v tom, že množství netečného plynu je limitované bodem fluidizace granulátu. Z důvodu zajištění nepřekračování uvedeného bodu fluidizace je proto nezbytné konstruovat vysoce výkonnostní systémy s korespondujícími velikostmi průměrů šachty věžové sušárny. Velké průměry šachty však mohou ve svém důsledku způsobovat mnohem obtíž45 nější docilování pístového průtoku ve věžové sušárně, přičemž tento pístový průtok je významný z hlediska zajištění nízkého kolísání viskozity jednotlivých zrn. Kromě toho velké průměry šachty, spolu s rovnoměrnou distribucí proudu netečného plynu, způsobují další zvyšování shora zmiňovaných nákladů na spotřebu energie.
Další nevýhodu provádění sušení a temperování granulátu v jednom jediném zařízení, například ve věžové sušárně typu popsaného v dokumentu DE-A 25 30 304, představuje jeho nízká flexibilita z hlediska měnění zpracovávaného množství granulátu nebo doby prodlení, a rovněž tak z hlediska přípravy produktů s odlišnou molámí hmotností a/nebo za různých podmínek temperování.
Podle skutečností uváděných v dokumentu DE-A 43 26 105 se proto navrhuje zařízení pro předehřev a sušení, které je uspořádané před věžovou sušárnou, v důsledku čehož dochází k oddělení procesu sušení a procesu temperování. Tento návrh je zajištěný prostřednictvím dvou zařízení s fluidním ložem, uspořádaných před věžovou sušárnou, přičemž první z těchto zařízení vykazuje vířivé fluidní lože, a druhé fluidní lože s charakteristickými rysy pístového průtoku. V kontinuálně provozovaných fluidních ložích se produkt, určený k sušení, obvykle umísťuje na vstupní desku, kterou ve většině případů tvoří děrovaná deska, tyčový rošt nebo specificky pro tento účel vytvořená deska, skrze kterou a tím i skrze produkt prochází ohřátý vysoušeči plyn ve směru od spodního konce k hornímu konci. Rychlost průchodu plynu se zde nastavuje tak, aby bylo docΠει o no udržování produktu ve flotaci, a současně tak, aby nedocházelo kjeho pneumatickému dopravování nebo vytlačování mimo zařízení. Pohybující se produkt se chová jako tekutina. Jestliže je produkt na jedné straně přiváděný kontinuálně, vystupuje tento vně prostřednictvím vyprazdňovacího otvoru na straně druhé. Plyn má proto několik funkcí: zaprvé odpovídá za fluidizaci granulátu a za druhé slouží jako médium pro přenos tepla a pro látkový přenos. Intenzivní přenos tepla a intenzivní látkový přenos, které jsou zařízení s fluidním ložem schopná zajistit, činí tato zařízení principiálně vhodná pro rychlý ohřev a sušení. Nicméně, v případě produktů s pomalou kinetikou sušení, například nylon-6 granulátu, je průtok plynu potřebný pro přepravování produktu využitý nedostatečně, a vzhledem k tomu není v takových případech použití zařízení s fluidním ložem z hlediska nákladů dostatečně ekonomické.
Další nevýhoda zařízení s fluidním ložem spočívá v tom, že distribuce doby prodlení produktu je, v důsledku dobře rozvinuté fluidizace, širší než v případě věžové sušárny. Výsledkem uvedené skutečnosti je nerovnoměrný obsah vlhkosti v produktu na výstupu ze zařízení s fluidním ložem, a tím na vstupu do následně uspořádaného udržovacího zařízení. Kondenzace tuhé fáze, prová25 děná v následně uspořádaném udržovacím zařízení za účelem dalšího zvýšení molámí hmotnosti je velmi citlivá na nerovnoměrný obsah vlhkosti v přiváděném granulátu. Tato nerovnoměrnost obsahu vlhkosti má za následek kolísání relativní viskozity jednotlivých zrn, která snižuje jakost výsledného produktu a jeho použitelnost, například pro rychloběžné zvlákňování. Další nevýhodou zařízení s fluidním ložem je poměrně silné mechanické namáhání granulátu během jeho fluidizace a z toho vyplývající tvorba prachu.
Podstata vynálezu
Cílem předloženého vynálezu je proto, vzhledem ke shora uvedeným skutečnostem, poskytnout takové zařízení, které je použitelné k sušení a tepelnému zpracování granulátu proudem netečného plynu, které je cenově přístupnější, a které je schopné zajistit úzkou distribuci doby prodlení produktu v zařízení, značné zvýšení průtokové rychlosti netečného plynu díky jeho naprosté nezávislosti na bodě fluidizace, a v důsledku toho zvýšení jeho výkonnosti. Kromě toho by toto zařízení mělo být schopné zajistit způsob zpracovávání granulátu, ve kterém je proces sušení a proces temperování oddělený, a který eliminuje nevýhody ze stavu techniky známých postupů.
Uvedeného cíle předloženého vynálezu se dosahuje prostřednictvím navrhovaného zařízení pro sušení a tepelné zpracování granulátu proudem netečného plynu. Navrhované zařízení vykazuje hranolovitou základní jednotku se vstupem pro přivádění póly kondenzovaného granulátu v její homí části a výstupem polykondenzovaného granulátu v její spodní části, s přívodem proudu netečného plynu na jedné boční ploše a s odtahem proudu netečného plynu na protilehlé boční ploše hrano lov i té základní jednotky, a dále distribuční a zadržovací příslušenství, uspořádané, v uvedeném pořadí, v oblasti přívodu proudu netečného plynu a v oblasti odtahu proudu netečné50 ho plynu, přičemž se každé z uvedených příslušenství rozkládá přes v podstatě celý účinný průřez hranolovité základní jednotky ve vertikálním směru.
Navrhovaného postupu zpracovávání granulátu se podle předloženého vynálezu dosahuje prostřednictvím kontinuálního způsobu sušení polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi, který spo55 čivá . 9 .
(a) v sušení póly kondenzovaného granulátu a jeho ohřevu na teplotu mezi minimální teplotou 105 až 120 °C a maximální teplotou 2 °C pod teplotou měknutí granulátu, prováděné v jednom nebo ve více zařízeních, (b) ve zpracovávání granulátu v udržovacím zařízení, (c) v ochlazování granulátu v chladicím zařízení, a volbě zařízení podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4 pro použití alespoň jako (jednoho nebo více) zařízení v kroku (a).
Granulát obvykle vykazuje formu zrn s velikostí částic pohybující se v rozmezí od 1,5 do 5 mm, zejména v rozmezí od 2 do 3 mm. Tento granulát může mít válcovitý, kulovitý nebo čočkovitý tvar. Granulátem použitým ve spojení s předloženým vynálezem je s výhodou póly kondenzovaný granulát, zejména polyesterový granulát nebo polyamidový granulát.
Póly kondenzáty jsou polymery připravené kondenzací monomerů s odštěpením sloučenin s nízkou molekulovou hmotností. Polykondenzáty, zejména polyestery nebo polyamidy, jsou osobám obeznámeným se stavem techniky známé a dostatečně popsané v odborné literatuře, a proto zde není dále nutné uvádět o nich jakékoliv další podrobné informace.
Pro uváděné účely je výhodné použít polokry stal ické polykondenzáty.
Přednostně používanými polyamidy jsou polykaprolaktam (nylon-6), polyhexamethylenadipamid (nylon-6,6), jejich kopolymery, nebo jiné částečně aromatické kopolyamidy na bázi kyseliny tereftalové, a případně kopolyamidy na bázi kyseliny isoftalové, na bázi kyseliny 5sulfoisoftalové, na bázi kyseliny adipové, na bázi hexamethylendiaminu a na bázi kaprolaktamu.
Přednostně používanými polyestery jsou póly alky lentereftaláty, především polyethylentereftalát (PTFE) a polybutylentereftalát (PBTP).
V jednom přednostním provedení použité polykondenzáty obsahují plniva vyztužovací činidla a obvyklé přísady, a proces zpracovávání podporující činidla, jejichž celkové množství se obvykle pohybuje v rozmezí od 0,1 do 90 % hmotn., s výhodou v rozmezí od 10 do 75 % hmotn., a zejména v rozmezí od 20 do 70 % hmotn., vztaženo na hmotnost póly kondenzátu.
Použitými polykondenzáty mohou být polymery s nízkou molekulovou hmotností určené pro jejich zpracování na polymery s vysokou molekulovou hmotností, zejména v případě, kdy k těmto polymerům s nízkou molekulovou hmotnosti byly v předchozím kroku jejich přípravy přimíchaná plniva a/nebo další přísady (tzv. přímé slučování). Přijatelné jsou rovněž polymery s vyšší molekulovou hmotností určené pro úpravu na požadovanou (konečnou) molekulovou hmotnost, která se uskutečňuje zejména v sekundárním kroku postupu zpracování. Modifikace molekulové hmotnosti, například zvyšování nebo snižování molekulové hmotnosti, se může uskutečňovat během zpracovávání, například v důsledku přivádění energie nebo smykového působení, nebo chemické reakce s přísadami.
Sušení a tepelné zpracování se uskutečňuje prostřednictvím proudu netečného plynu. Uvedeným netečným plynem může být především dusík nebo přehřátá pára. Z důvodů souvisejících se spotřebou energie je výhodnější použít přehřátou páru, tj. páru o teplotě od 120 do 230 °C. V případě recirkulace netečného plynuje výhodné, jestliže je proud netečného plynu vystupující ze zařízení podrobovaný průchodu skrze zařízení pro odlučování prachu, například vírový odprašovač nebo filtr, a poté, po jeho opětném ohřevu, opět zaváděný do zařízení. V případě, kdy je použitým netečným plynem pára, se nadbytek páry odtahuje (dílčí odtahování). Naproti tomu v případě, kdy je použitým netečným plynem dusík, se proud netečného plynu podrobuje kompletnímu průchodu skrze kondenzační chladič nebo věžovou pračku plynu za účelem jeho ochlazení a odstranění v něm obsažené vody jejím vysrážením.
-3CZ 301886 B6
Zařízení vykazuje hran o lov i tou základní jednotku, jejíž tvarová konfigurace je stanovená boční plochou pro převádění proudu netečného plynu a šířkou zařízení měřenou kolmo k této boční ploše. Tato šířka má, ve spojení s průtokovým množstvím netečného plynu, přímý účinek na pokles tlaku způsobený průchodem plynu skrze vrstvu granulátu v zařízení, a takto i na vzniklé náklady na spotřebu energie. Pro z průmyslového hlediska relevantní prosazené množství granulátu je šířka zařízení obvykle větší než 0,1 m, a pokud možno větší než 0,2 m. Narůstající náklady na spotřebu energie také určují horní mez šířky zařízení, která takto není obvykle větší než 1 m, s výhodou není větší než 0,6 m a obzvláště výhodně není větší než 0,4 m.
io
Geometrické rozměry zařízení (šířka zařízení a boční plocha pro převádění proudu netečného plynu), a rovněž množství netečného plynu procházející skrze zařízení, je možné pokládat za tři nezávislé proměnné z hlediska stanoveného prosazeného množství granulátu a stanoveného poklesu úrovně vlhkosti v zařízení. Základními kritérii, představujícími významnou roli při sta15 novování shora uvedených charakteristických parametrů, jsou především optimalizace týkající se nákladů na spotřebu energie a konstrukčních požadavků, a dále teplotní úroveň požadovaná nebo nezbytná pro provádění následné kondenzace tuhé fáze.
Pro z průmyslového hlediska relevantní prosazené množství granulátu, které se obvykle pohybuje v rozmezí od 300 do 12 000 kg/h, pro stanovený pokles úrovně vlhkosti v zařízení, který se, zejména v případě polyamidového granulátu, obvykle pohybuje z výchozí úrovně vlhkosti cca 11 až 15 % hmotn. na úroveň menší než 1 % hmotn., zejména menší než asi 0,2% hmotn., pro z průmyslového hlediska relevantní průtokové množství netečného plynu, které se pohybuje v rozmezí cca od 2000 do 100 000 Nm3/h, a při šířce zařízení, jejíž velikost je limitovaná s ohle25 dem na náklady na spotřebu energie, pohybující se v rozmezí od 0,1 do 1 m, s výhodou v rozmezí od 0,2 do 0,6 m, a obzvláště v rozmezí od 0,2 do 0,4 m, se pak velikost boční plochy hranolovité základní jednotky přicházející do styku s netečným plynem pohybuje v rozmezí od 1 do 50 m2, s výhodou v rozmezí od 1 do 30 m2. Vyšší prosazené množství granulátu představuje, odpovídajícím způsobem, větší množství netečného plynu a také, pokud je to vzhledem ke shora uvedeným podmínkám možné, větší boční plochy povrchu hranolovitých základních jednotek.
Dimenzování rozměrů zařízení v závislosti na stanovených parametrech sušení ilustrované prostřednictvím následujícího příkladu:
V závislosti na prosazeném množství granulátu 4000 kg/h a požadovaném snížení obsahu vlhkosti z 11 na 0,2 % hmotn. při teplotě sušení 180 °C, v kombinaci s průtokovým množstvím netečného plynu 25 000 Nm3/h a předem zvolenou šířkou zařízení 0,3 m, je výsledná plocha povrchu potřebná pro převádění proudu netečného plynu 18 m2. Doba prodlení, vyplývající z prosazeného množství granulátu a z objemu zařízení, je 53 minut. Jestliže dojde ke zvýšení množství privádě40 ného plynu na 40 000 Nm3/h, je, při ponechání ostatních parametrů beze změny, plocha povrchu potřebná pro převádění proudu netečného plynu pouze 10m2, a doba prodlení se sníží na asi 30 minut.
V případě zmenšení šířky zařízení se plocha povrchu potřebná pro převádění proudu netečného plynu prudce zvětší: například, při šířce zařízení 0,1 m a ponechání dalších parametrů sušení beze změny jsou plochy povrchu potřebné pro převádění proudu netečného plynu 150 m2 (při množství netečného plynu 25 000Nm3/h), respektive 95 m2 (při množství netečného plynu 40 000 Nm3/h).
Při použití přehřáté páry, což z ekonomického hlediska výhodné, se průtokové množství netečného plynu obvykle pohybuje v rozmezí cca od 2 do 8 kg páry na kilogram granulátu, s výhodou v rozmezí cca od 4 do 6 kg páry na kilogram granulátu. Nižší průtoková množství páry vedou ke snížení teploty páry pod 100 °C v oblasti vstupu produktu. Uvedená skutečnost způsobuje kondenzaci vody na produktu, což je nežádoucí.
-4CZ 301886 B6
Distribuční a zadržovací příslušenství, uspořádané v oblasti přívodu a v oblasti odtahu proudu netečného plynu, slouží jednak k zajišťování rovnoměrné distribuce proudu netečného plynu, a jednak k zadržování granulátu. Každé z těchto příslušenství se rozkládá pres v podstatě celý účinný průřez hranolovité základní jednotky ve vertikálním směru, a s výhodou tvořené vertikálními deskami opatřenými průchody. Uvedenými vertikálními deskami opatřenými průchody jsou s výhodou děrované pláty nebo tyčové rošty. Vertikálními deskami, použitými pro účely předloženého vynálezu, mohou být jemně děrované pláty CONIDUR® nebo tyčové rošty RIMA , nebo CORIMA® dodávané na trh firmou Hein, Lehmann Trenn- und Fórdertechnik GmbH. Konstrukční provedení první součásti distribučního a zadržovacího příslušenství, uspořádané v oblasti přívodu proudu netečného plynu, je takové, aby se tlaková ztráta pohybovala přibližně v rozmezí od 10 do 50 mbar, což znamená pokles tlaku průchodem celou vrstvou granulátu výrazně přes 10 %. Druhá součást distribučního a zadržovacího příslušenství, uspořádaná v oblasti odtahu proudu netečného plynu, může být z konstrukčního hlediska navržená pro nižší tlakové ztráty; v tomto případě totiž, pro účely zabránění unikání granulátu, potřebná pouze minimální mechanická pevnost. Při běžných velikostech zrn granulátu v rozmezí cca od 2 do 3 mm jsou zvolené děrované desky s průměrem v nich opatřených průchodů o velikosti 0,5 až 1 mm, zatímco v případě jemnějšího granulátu je nutné použít desky s průchody menšího průměru.
V přednostním provedení je průtokové množství netečného plynu nastavené na jeho snižování od horního konce ke spodnímu konci v celém účinném průřezu hranolovité základní jednotky ve vertikálním směru. Uvedené snižování průtokového množství netečného plynu může být buď spojité, nebo ještě výhodněji nespojité. Postupné snižování průtokového množství netečného plynu od horního konce zařízení kjeho spodnímu konci způsobuje í snižování množství netečného plynu, které je potřebné k provádění sušení se stejnými parametry, s odpovídajícím ekonomic25 kým efektem z hlediska nákladů. Uvedenou skutečnost ilustruje následující příklad: v závislosti na prosazeném množství granulátu 4000 kg/h a požadavku snížení obsahu vlhkosti z 11 na 0,2 % hmotn. při teplotě sušení 180 °C, přičemž šířka sušárny je 0,4 m a plocha povrchu pro převádění proudu netečného plynuje 10 m2, je potřebné konstantní průtokové množství netečného plynu 25 000 Nm3/h. Stejné parametry sušení je rovněž tak možné docílit se třemi dílčími proudy neteč30 ného plynu, jejichž průtokové množství se postupně snižuje přes výšku zařízení od horního konce ke spodnímu konci, konkrétně s průtokovým množstvím prvního dílčího proudu netečného plynu 10 800 Nm3/h a rychlostí 1,16 m/s v horní části, s průtokovým množstvím druhého dílčího proudu netečného plynu 4000 Nm3/h a rychlostí 0,65 m/s ve středové části, a s průtokovým množstvím třetího dílčího proudu netečného plynu 36OONm3/h a rychlostí 0,58 m/s ve spodní části zaří35 zení. Celkové potřebné průtokové množství plynu může být takto sníženo z 25 000 na 18 400 Nm3/h. Celková úspora energie z toho vyplývající je asi 10 %.
V dalším přednostním provedení je proud netečného plynu přiváděný, v každém případě přes distribuční a zadržovací příslušenství, na jednu boční plochu dvou nebo více hrano lov itých základních jednotek uspořádaných paralelně, a odtahovaný, v každém případě opět přes distribuční a zadržovací příslušenství, na protilehlé boční ploše všech uvedených jednotek. Paralelní uspořádání alespoň dvou hranolovitých základních jednotek umožňuje rozdělit proud přiváděného granulátu mezi tyto jednotky a takto zajistit kompaktnost konstrukčního provedení zařízení. Podobně se rovněž tak mezi uvedené hranolovité základní jednotky zásobované granulátem roz45 děluje i proud netečného plynu, načež se opět, po jeho průchodu skrze jednotlivé vrstvy granuláty, svádí do společného proudu, který je poté podrobovaný průchodu skrze společné zařízení pro odlučování prachu, například vírový odprašovač, za použití plnicího dmychadla a ohřívacích prostředků.
Podle předloženého vynálezu se dále navrhuje kontinuální způsob sušení polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi (a) sušením polykondenzovaného granulátu a jeho ohřevem na teplotu mezi minimální teplotou 105 až 120 °C a maximální teplotou pod bodem měknutí granulátu, prováděným v jednom nebo ve více zařízeních,
- 5 CZ 301886 B6 (b) zpracováváním granulátu v udržovacím zařízení, a (c) ochlazováním granulátu v chladicím zařízení, který dále zahrnuje volbu zařízení podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4 pro použití alespoň jako (jedno nebo více) zařízení v kroku (a).
Póly kondenzáty a zejména polyamidové kondenzáty po jejich připravení pro požadovaný účel io stále ještě obsahují zbytkové množství monomerů, a dále zbytkové množství lineárních a cyklických oligomerů. Obsah zbytkových monomerů a oligomerů je obvykle menší než 2 %, nicméně, v určitých jednotlivých případech může být tento obsah podstatně vyšší, zejména v případě hyd roly tické polymerace tavením, ve spojení se kterou se obsahy zbytkových monomerů a oligomerů obvykle pohybují v rozmezí od 9 do 12 %. Vzhledem ktomu, že obsah zbytkových mono15 merů a oligomerů způsobuje v následných krocích postupu zpracovávání problémy spočívající zejména v jejich ulpívání a vytváření usazenin, nánosů a povlakových vrstev na stěnách použitých zařízeních, musí být tyto zbytkové monomery a otigomery z procesu odstraněny, což se provádí obvykle extrakcí, zejména protiproudovou extrakcí vodou. Vzhledem k uvedené skutečnosti je granulát na výstupu z extrakčního stupně vlhký, přičemž například v případě nylon-6 granulá2o tu vykazuje obvykle obsah vody v rozmezí od 11 do 15 % hmotn., zejména v rozmezí od 12 do 14 % hmotn. Z důvodu vyhnutí se jakékoli v nežádoucí hydrolytické degradaci granulátu během následného zpracovávání musí být vlhký póly kondenzovaný granulát tak, aby bylo docíleno požadovaného obsahu vlhkosti, který by neměl být větší než asi 0,1 % hmotn., podrobený důkladnému vysušení v celém objemu.
Bylo zjištěno, že vlhký polykondenzovaný granulát je možné v zařízení podle předloženého vynálezu sušit v tuhé fázi a za použití proudu netečného plynu, přičemž granulát a netečný plyn jsou vůči sobě vedené v příčném průtoku. Vlhký polykondenzovaný granulát se za tohoto stavu ohřívá na teplotu mezi minimální teplotou 105 až 120 °C a maximální teplotu 2 °C pod teplotou měknutí granulátu, přičemž uvedená teplota měknutí je definována jako teplota, při které dochází k aglomeraci, slinutí nebo vzájemnému dílčímu povrchovému spojování u více než 2 % částic z jejich celkového množství. Teplota měknutí póly kondenzátu je závislá především na chemické struktuře a stupni krystal ičnosti tohoto póly kondenzátu, a dále na charakteristických vlastnostech a na celkovém množství přísad. V případě nylonu-6 se teplota měknutí obvykle pohybuje kolem nebo nad teplotou cca 190 až 195 °C. Shora zmiňovaného poklesu úrovně vlhkosti se docílí vhodným nastavením doby prodlení granulátu v zařízení s příčným průtokem podle vynálezu. Tak například nylon-6 granulát je v zařízení podle vynálezu možné vysušit z výchozí úrovně vlhkosti v rozmezí od 11 až 15 % hmotn. na obsah vlhkosti cca 1 % hmotn. za cca 30 minut při teplotě 180 až 195 °C. Delší doby prodlení poskytují úměrně korespondující nižší obsahy vlhkos40 ti. Vzhledem k uvedeným skutečnostem ki netiká sušení závislá na teplotě: nižší teploty vyžadují delší doby prodlení.
Zejména v případě systémů pro hromadnou výrobu může být výhodné uspořádat dvě nebo více zařízení s příčným průtokem do série a s ohřevem proudu netečného plynu mezi jednotlivými zařízeními, a takto docílit zlepšení distribuce netečného plynu a zrovnoměmění průběhu ohřevu a sušení granulátu.
Podstatně vysušený, ohřátý granulát se pak zavádí do udržovacího zařízení, ve kterém se provádí kondenzace tuhé fáze za účelem dalšího zvýšení molámí hmotnosti granulátu, načež se takto zpracovaný podrobuje dalšímu sušení, například v případě nylonu-6 granulátu konkrétně sušení na zbytkovou úroveň vlhkosti pod 0,06 % hmotn.
Použité udržovací zařízení může s výhodou zahrnovat věžovou sušárnu, skrze kterou polykondenzát prochází gravitací. Různé doby prodlení je možné nastavovat prostřednictvím množství
-6CZ 301886 B6 granulátu v sušárně, v důsledku čehož je takto možné připravit produkty s odlišnými molekulovými hmotnostmi při vysokých teplotních úrovních.
Z prostoru věžové sušárny výhodné vyloučit atmosférický kyslík, a to prostřednictvím průchodu mírného proudu čerstvého dusíku zařízením v protiproudu vzhledem k průchodu póly kondenzátu.
Nicméně, vedle tohoto způsobu provozování věžové sušárny, který je též známý jako věžová sušárna s neaktivní šachtou, tj. provozování za použití pouze mírného proudu dusíku, je možné použít způsob provozování známý jako věžová sušárna s aktivní šachtou, tj. provozování sušárny io s přídavnou cirkulací netečného plynu. V tomto případě Je možné buď vzájemně propojit okruhy netečného plynu zařízení s příčným průtokem a věžové sušárny, nebo provozovat jednotlivá zařízení odděleně.
Uvedená varianta provozování věžové sušárny s aktivní Šachtou je významná zejména z hlediska možnosti zvýšení výkonnosti stávajících věžových sušáren prostřednictvím použití přídavné, před věžovou sušárnou uspořádané sušárny s příčným průtokem.
Jedinou funkcí sušárny s příčným průtokem je pak vysoušení granulátu z výchozí úrovně vlhkosti cca 12 % hmotn. na úroveň vlhkosti asi 6 % hmotn.
V následně uspořádané věžové sušárně s vlastním okruhem průtoku plynu (nebo s okruhem propojeným s okruhem sušárny s příčným průtokem) se pak uskutečňuje další sušení na obsah vlhkosti pod 0,06 % hmotn.
Dimenzování rozměrů sušárny s příčným průtokem pro provádění sušení uvedeného typu možné ilustrovat prostřednictvím následujícího příkladu:
Při použití věžové sušárny se vsazeným množstvím granulátu 4000 kg/h pro sušení granulátu z výchozí úrovně vlhkosti granulátu 12 % hmotn, na konečnou úroveň vlhkosti 0,06% hmotn.
může uspořádání sušárny s příčným průtokem před věžovou sušárnou zajistit zvýšení prosazeného množství granulátu ve věžové sušárně na 8000 kg/h, při stejných, výchozí i konečné, úrovních vlhkosti. Použitá sušárna s příčným průtokem vykazuje šířku 0,4 m, plochu povrchu pro převádění proudu plynu 5 m2, a objemový průtok páry 11 000 Nm3/h při vstupní teplotě páry 180 °C. Úroveň vlhkosti granulátu se v sušárně s příčným průtokem sníží z 12 na 6 % hmotn.
Polykondenzovaný granulát vystupující z udržovacího zařízení se pak ochlazuje v chladicím zařízení (krok (c) zpracovávání), přičemž je pro tento účel použito zařízení s příčným průtokem podle předloženého vynálezu. Teplota polykondenzovaného granulátu se v tomto zařízení obvykle sníží na 30 až 60 °C, a nejlépe na 40 až 50 °C. Použitým chladicím plynem může být každý plyn nebo směs plynů, které se pro tento účel obvykle používají, zejména dusík nebo vzduch, s výhodou vzduch.
Podle předloženého vynálezu se dále poskytuje systém pro sušení a následnou kondenzaci polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi s alespoň jedním zařízením s příčným průtokem pro sušení a ohřev polykondenzovaného granulátu použitým ve spojení s udržovacím zařízením, obzvláště věžovou sušárnou, a dále s chladicím zařízením, které se použije zejména zařízení s příčným průtokem.
Navrhovaný způsob a systém jsou obzvláště vhodné pro sušení a následnou kondenzaci polykon50 denzovaného granulátu, zejména polyesterového granulátu nebo polyamidového granulátu, s výhodou zejména nylon-6 granulátu.
Zařízení s příčným průtokem spojuje výhody známých věžových sušáren a zařízení s fluidním ložem: například, stejně jako věžové sušárny poskytuje úzkou distribuci doby prodlení granulátu v zařízení. Kromě toho toto zařízení, v důsledku začlenění distribučního a zadržovacího příslu- 7CZ 301886 B6 šenství, které je velmi účinné z hlediska zajišťování rovnoměrné distribuce proudu proplachovacího plynu, umožňuje, ve srovnání s konvenční věžovou sušárnou, volit mnohokrát menší tloušťky vrstev granulátu v sušicí zóně. Výsledkem jsou podstatně nižší tlakové ztráty, z toho vyplývající nižší potřebný jmenovitý výkon plnicího dmychadla a tím, v konečném důsledku, i nižší náklady na spotřebu energie.
Navíc se u tohoto zařízení může průtokové množství netečného plynu měnit v širokém rozsahu, protože se, na rozdíl od zařízení s fluidním ložem, přemísťování granulátu neuskutečftuje prostřednictvím průchodu netečného plynu, ale gravitací. Dolní mez průtokového množství netečného plynuje závislá na zvolené tloušťce vrstvy granulátu, na prosazeném množství granulátu, a na specifických parametrech pro požadovaný pokles úrovně vlhkosti a ohřev granulátu.
Na rozdíl od známých věžových zařízení a zařízení s fluidním ložem není horní mez průtokového množství netečného plynu závislá na bodu fluidizace granulátu. Charakteristické znaky konstrukčního provedení zařízení, zejména uspořádání distribučního a zadržovacího příslušenství, umožňují zvýšení množství netečného plynu nad množství plynu, které se pojí s bodem fluidizace granulátu.
Oddělení procesu sušení a následné kondenzace, jakož i intenzivní látkový přenos a intenzivní přenos tepla v zařízení s příčným průtokem výslovně umožňují provádění dvou kroků postupu zpracovávání, tj. sušení a následné kondenzace, při velmi vysoké teplotní úrovni. Možnost měnění doby prodlení granulátu v udržovacím zařízení znamená, zeje toto zařízení možné použít rovněž pro zpracovávání s vláknitými prekurzory s nízkou molekulovou hmotností, a to s následujícími výhodami: především, sušení a následnou kondenzaci je možné, ve srovnání se stavem techniky, provádět podstatně rychleji, a to do konce i v případě zpracovávání zejména vláknitých prekurzorů s nízkou molekulovou hmotností. Na rozdíl od postupů zpracovávání ve známých věžových zařízeních s dobami prodlení v rozmezí od 20 do 30 hodin, je možné dobu potřebnou pro sušení a následnou kondenzaci snížit na cca 5 až 12 hodin. Takto je možné docílit vyšší prosazené množství granulátu aniž by bylo nutné jakkoliv zvětšovat průměr věžového zařízení pro provádění následné kondenzace. Uvedená skutečnost umožňuje snazší zajištění pístového průtoku granulátu v zařízení, a tím i zvýšení kvality výsledného produktu jako důsledku nižšího kolísání viskozity jednotlivých zrn.
Intenzivní ohřev v zařízení s příčným průtokem, umožňující ohřátí vlhkého granulátu na velmi vysoké teploty v několika minutách, a rovněž i v udržovacím zařízení, které pracuje při vysokých teplotních úrovních, s sebou překvapivě přináší výrazné snížení obsahu oligomerú v polykondenzovaném granulátu. K uvedenému poklesu obsahu oligomerú dochází hlavně před výstupem produktu ze zařízení s příčným průtokem. Vzhledem k tomu, že dokonce ani po provozní době zařízení v délce několika měsíců nebyly na stěnách zařízení, potrubí nebo strojního vybavení systému pozorovány žádné nánosy oligomerú jakéhokoliv typu, se má za to, že pokles obsahu oligomerů se uskutečňuje prostřednictvím jejich reakce s polymemím řetězcem.
Uvedené uspořádání proto poskytuje možnost zajistit výrobu produktů s obzvláště nízkým obsahem oligomerú, a zejména s nízkým obsahem dimerkaprolaktamu, a s odpovídajícími výhodami jejího provádění, týkajícími se zejména snížení nebo naprosté eliminace vyvíjení výparů při zvlákňování během výroby vláken, vytváření povlakových vrstev na stěnách forem během vstřikovacího lisování, a vytváření povlakových vrstev na stěnách válců během výroby fólií.
Další poskytovaná výhoda spočívá v možnosti zvyšování prosazeného množství granulátu v předcházejícím extrakčním stupni, protože přípustné obsahy oligomerú na bázi kaprolaktamu, jsou vzhledem k tomu, že obsah těchto oligomerú se dále snižuje během provádění sušení a následné kondenzace podle předloženého vynálezu, vyšší než v případě známých postupů. Pokles obsahu oligomerú na bázi kaprolaktamu ve skutečnosti určuje rychlost procesu extrakce, protože difúzní koeficienty a rozpustnost oligomerú jsou výrazně nižší než tytéž parametry v případě monomerů.
-8 CZ 301886 B6
Další výhodu zařízení s příčným průtokem, ve srovnání se zařízeními známými z dosavadního stavu techniky, představují výrazně nižší náklady na spotřebu energie. Tuto skutečnost je možné ilustrovat prostřednictvím následujícího příkladu:
Vysoušení granulátu, přiváděného do zařízení v množství 7 t/h, z výchozí úrovně vlhkosti 12 % hmotn. na vlhkost cca 0,2 % hmotn. představuje tlakovou ztrátu ve věžovém zařízení s průměrem 4,2 m a vrstvou granulátu o výšce 5 m nad vstupem plynu, za použití průtokového množství netečného plynu skrze vrstvu granulátu asi 28 000 kg/h, asi 300 mbar, což ve svém důsledku io vyžaduje jmenovitý výkon plnicího dmychadla asi 400 kW.
V kontrastu s tím je uvedené sušení se stejnými parametry možné docílit v zařízení s příčným průtokem se šířkou například 0,3 m, plochou povrchu pro převádění proudu plynu a průtokovým množství netečného plynu asi 50 000 kg/h s tím, že tlaková ztráta, způsobená průchodem plynu skrze vrstvu granulátu a distribuční a zadržovací příslušenství, je pouze asi 60 mbar. Potřebný jmenovitý výkon plnicího dmychadla je takto pouze asi 200 kW, v důsledku čehož jsou náklady na spotřebu energie, ve srovnání s konvenčním zařízením, poloviční.
Přehled obrázků na výkresech
Předložený vynález bude blíže vysvětlen na základě dále uvedeného podrobného popisu příkladů jeho konkrétních provedení ve spojení s připojenými výkresy, ve kterých představuje: obr. 1 zařízení s příčným průtokem podle vynálezu;
obr. 2 schéma uspořádání třech zařízení s příčným průtokem do série;
obr. 3 systém pro sušení a následnou kondenzaci polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi podle vynálezu ve schématickém znázornění;
obr. 4a schéma uspořádání dvou zařízení s příčným průtokem uspořádané paralelně; a obr. 4b schéma uspořádání třech zařízení s příčným průtokem uspořádané paralelně.
Příklady provedení vynálezu
Zařízení 1 s příčným průtokem, znázorněné příkladně na obr. 1, vykazuje hranolovitou základní jednotku 2 opatřenou vstupem 3 pro přivádění granulátu v její homí části a výstupem 4 granulátu v její spodní části, a dále přívodem 5 proudu netečného plynu na jedné boční ploše a odtahem 6 proudu netečného plynu na protilehlé boční ploše této hranolovité základní jednotky 2.
Obr. 2 představuje, ve schématickém znázornění, uspořádání několika zařízení 1 s příčným průto45 kem do série, přičemž toto uspořádání tvoří konkrétně tři zařízení s příčným průtokem. Ze schématického znázornění na obr. 2 je dále seznatelné distribuční a zadržovací příslušenství 7 a 8, naznačené přerušovanou čárou, které na obr. 1 není znázorněné, a které je, v uvedeném pořadí, uspořádané v oblasti přívodu 5 proudu netečného plynu a v oblasti odtahu 6 proudu netečného plynu. Granulát je přiváděný (skrze vstup pro přivádění granulátu označený vztahovou značkou
3) do homí části prvního zařízení s příčným průtokem, prochází skrze toto první zařízení gravitací, načež vstupuje a prochází skrze ostatní zařízení s příčným průtokem uspořádaná do série, přičemž v každém případě granulát skrze uvedená zařízení prochází ve směru od jeho horního konce ke spodnímu konci, a nakonec granulát opouští spodní část v pořadí posledního zařízení s pněným průtokem skrze jeho výstup 4 granulátu. Netečný plyn, především přehřátá pára, pro55 chází skrze do série uspořádaná zařízení s příčným průtokem s výhodou v uzavřeném okruhu,
-9CZ 301886 B6 opatřeném ohřívacími prostředky vloženými mezi jednotlivými zařízeními a uspořádanými v okruhu v účelných umístěních, s odtahováním nadbytku páry z okruhu podle požadavku.
Obr. 3 představuje, ve schématickém znázornění, systém pro sušení a následnou kondenzaci póly kondenzovaného granulátu v tuhé fázi, ve kterém se vlhký granulát zavádí do homí části zařízení 10 s příčným průtokem a podrobuje sušení a ohřevu prostřednictvím proudu netečného plynu, s výhodou přehřáté páry, procházejícím skrze granulát v příčném průtoku. Pára odtahovaná ze zařízení s příčným průtokem se, například, podrobuje odstraňování prachu prostřednictvím vírového odprašovače Z a, po jejím opětném ohřevu ve výměníku tepla, vrací zpět do zařízení 10 ío s příčným průtokem. Nadbytek páry se z okruhu netečného plynu odtahuje a zkapalňuje.
Sušení podrobený granulát se poté převádí do věžového zařízení 20 a prochází skrze toto zařízení gravitací ve směru od jeho horního konce ke spodnímu konci v protiproudu vzhledem k mírnému proudu dusíku. Na toto věžové zařízení 20 navazuje chladicí zařízení 30. které konstrukčně vytvořené podobně jako zařízení s příčným průtokem. Granulát skrze toto chladicí zařízení 30 prochází gravitací od jeho horního konce ke spodnímu konci, přičemž dochází kjeho ochlazování prostřednictvím v protiproudu procházejícího chladicího plynu, především vzduchu.
Obr. 4a představuje, ve schématickém znázornění, sestavu dvou zařízení s příčným průtokem
2o v paralelním uspořádání. Zpracovávaný granulát se přivádí do homí části a odebírá ze spodní části každé ze dvou hrano lov itých základních jednotek 2. Tato dvě zařízení s příčným průtokem jsou opatřená společným přívodem 5 proudu netečného plynu. Netečný plyn prochází přes distribuční a zadržovací příslušenství 7 do granulátu a vystupuje vně z granulátu skrze distribuční a zadržovací příslušenství 8. Jednotlivé dílčí proudy netečného plynu vystupující z granulátu se odtahují přes samostatné odtahy 6 proudu netečného plynu a poté se, s výhodou, neznázoměným způsobem, spojují do společného proudu.
Obr. 4b představuje, ve schématickém znázornění, sestavu tří zařízení s příčným průtokem v paralelním uspořádání. Proud netečného plynu se rozděluje do tri samostatných přívodů 5 prou30 du netečného plynu každé z hranol ovitých základních jednotek 2 zásobovaných granulátem. Podobně jsou uspořádané tři samostatné odtahy 6 proudu netečného plynu pro jednotlivé dílčí proudy netečného plynu, které jsou pak spojené do jediného odtahu.
Příklady
Dále uvedené příklady byly prováděné v zařízení s příčným průtokem, které je znázorněné na obr. 1, jehož hranolovitá základní jednotka vykazuje následující rozměry: šířka 250 mm, výška 500 mm a hloubka 280 mm, což znamená, že boční plocha povrchu pro převádění netečného jo plynuje 0,125 m2.
Použité distribuční a zadržovací příslušenství obsahuje jemně děrované pláty CONIDUR®, dodávané na trh firmou Hein, Lehmann Trenn- und Fordertechnik GmbH, přičemž jemně děrovaný plát uspořádaný v oblasti přívodu proudu netečného plynu (viz vztahová značka 7 na obr. 2) vykazuje rozměry:
tloušťka plátu: 0,5 mm průměr průchozích otvorů: 0,6 mm, a volná plocha povrchu: asi 14 %;
zatímco jemně děrovaný plát uspořádaný v oblasti odtahu proudu netečného plynu (viz vztahová značka 8 na obr. 2) vykazuje rozměry:
- 10CZ 301886 B6 tloušťka plátu: 0,75 mm průměr průchozích otvorů: 0,8 mm, volná plocha povrchu: asi 14%.
Objem hranolovité základní jednotky shora uvedených rozměrů je 35 1. Při hmotnosti 650 kg/qm3 vrstvy granulátu Činí tedy hmotnost granulátu obsaženého v hranolovité základní jednotce asi 23 kg.
i o Do tohoto zařízení s příčným průtokem byl shora kontinuálně zaváděn extrakcí získaný nylon-6 granulát válcového tvaru o délce asi 3 mm a průměru asi 2 mm, s průměrnou hmotností zrna v rozmezí od 12,5 do 14,5 mg, s výchozím obsahem vlhkosti 13 % hmotn., a s relativní viskozitou 2,05. Vsazené množství granulátu kolísalo v rozmezí od 25 do 75 kg/h, což odpovídá velikosti doby prodlení v zařízení s příčným průtokem od 55 do 18 minut. Pro zavádění přehřáté páry ts o teplotě 180 °C do zařízení s příčným průtokem přes tyčový rošt, uspořádaný na jedné jeho boční straně, bylo použito plnicí dmychadlo. Proud páry, vystupující na protilehlé boční straně zařízení skrze vírový odprašovaČ, ve kterém je podrobovaný odlučování prachu, je, po opětném ohřevu, zaváděný zpátky do zařízení s pněným průtokem. Nadbytek páry byl z okruhu odtažen a podroben zkapalnění. Množství plynu v cirkulačním okruhu se pohybovalo v rozmezí od 200 do 70 m3/h. Tlaková ztráta proudu plynu průchodem skrze zařízení s příčným průtokem se, v závislosti průtokovém množství plynu, pohybovala v rozmezí od 3 do 25 mbar. V následně uvedené Tabulce 1 jsou zanesené parametry a analytické údaje procesu zpracování granulátu v zařízení s příčným průtokem.
Tabulka 1
| PMG | DPG | MNP | TNPin | TNP„ | TGin | TG«e | OVGln | OVG^ |
| [kg/h] | [min] | [m3/h] | [’C] | [ec] | [°C] | [’C] | [%hmotn-] | [% hmotn.] |
| 25 | 55 | 164 | 180 | 137 | 25 | 178 | 13 | 0,15-0,18 |
| 25 | 55 | 140 | 180 | 132 | 25 | 178 | 13 | 0,11-0,17 |
| 25 | 55 | 102 | 180 | 105 | 25 | 178 | 13 | 0,62-0,67 |
| 37,5 | 37 | 200 | 180 | 138 | 25 | 179 | 13 | 0,40-0,42 |
| 37,5 | 37 | 162 | 180 | 118 | 25 | 179 | 13 | 0,60-0,63 |
| 37,5 | 37 | 144 | 180 | 115 | 25 | 179 | 13 | 0,73-0,76 |
| 50 | 28 | 200 | 180 | 119 | 25 | 175 | 13 | 0,92-0,94 |
| 50 | 28 | 181 | 180 | 116 | 25 | 174 | 13 | 1,02-1,03 |
| 75 | 18 | 184 | 180 | 101 | 25 | 168 | 13 | 2,20-2,39 |
- 11 CZ 301886 B6 kde:
PMG je vsazené množství granulátu v [kg/h];
DPG je doba prodlení granulátu v [min];
MNP je množství netečného plynu v [m3/h];
TNPjn je teplota netečného plynu na vstupu ve [°C];
TNPex je teplota netečného plynu na výstupu ve [°C];
TGjn je teplota granulátu na vstupu ve [°C];
ío TGex je teplota granulátu na výstupu ve [°C];
OVGjn je obsah vlhkosti granulátu na vstupu v [% hmotn.]; a OVGex je obsah vlhkosti granulátu na výstupu v [% hmotn.].
Granulát vystupující ze zařízení s příčným průtokem byl poté převáděn do věžového zařízení, ve kterém byl podroben následné kondenzaci při teplotě 178 °C s dobou prodlení 6 hodin. Ohřev věžového zařízení byl zajištěn pouze prostřednictvím v okruhu uchovaného tepla, což znamená, do systému nebyla přiváděna žádná další energie. Za účelem následného sušení granulátu bylo do spodní kónické části věžového zařízení přiváděno malé množství čerstvého dusíku, asi 1 m3/h. Nakonec byl zpracovávaný granulát převeden do druhého zařízení s příčným průtokem a ochla2o zován na teplotu 50 °C po dobu 5 minut, přičemž byl jako chladicí plyn použit vzduch.
Po provedení následné kondenzace ve věžovém zařízení byla relativní viskozita granulátu 2,47 a zbytkový obsah vlhkosti 0,01 % hmotn.
Claims (6)
1. Kontinuální způsob sušení a následné kondenzace polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi, (a) sušením polykondenzovaného granulátu a jeho ohřevem na teplotu mezi minimální teplotou
35 105 až 120 °C a maximální teplotou 2 °C pod teplotou měknutí granulátu, prováděným v jednom nebo ve více zařízeních, (b) zpracováváním granulátu v udržovacím zařízení, a
40 (c) ochlazováním granulátu v chladicím zařízení, vyznačující se tím, že zahrnuje použití jednoho nebo více zařízení (1) s hranolovitou základní jednotkou (2) se vstupem (3) pro přivádění polykondenzovaného granulátu v její horní části a výstupem (4) polykondenzovaného granulátu v její spodní části, s přívodem (5) proudu
45 netečného plynu na jedné boční ploše a s odtahem (6) proudu netečného plynu na protilehlé boční ploše hranolovité základní jednotky (2), a dále s distribučním a zadržovacím příslušenstvím (7, 8), uspořádaným, v uvedeném pořadí, v oblasti přívodu (5) proudu netečného plynu a v oblasti odtahu (6) proudu netečného plynu, přičemž se každá součást uvedeného příslušenství rozkládá pres v podstatě celý účinný průřez hranolovité základní jednotky (2) ve vertikálním směru, jako
50 zařízení v kroku (a), a použití věžové sušárny s neaktivní šachtou jako udržovacího zařízení v kroku (b).
- 12CZ 301886 B6
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se jako chladicí zařízení v kroku (c) použije zařízení (1) s hranolovitou základní jednotku (2) se vstupem (3) pro přivádění polykondenzovaného granulátu v její horní části a výstupem (4) polykondenzovaného granulátu v její spodní části, s přívodem (5) proudu netečného plynu na jedné boční ploše a s odtahem (6) proudu
5 netečného plynu na protilehlé boční ploše hranolovité základní jednotky (2), a dále s distribučním a zadržovacím příslušenstvím (7, 8) uspořádaným, v uvedeném poradí, v oblasti přívodu (5) proudu netečného plynu a v oblasti odtahu (6) proudu netečného plynu, přičemž se každá součást uvedeného příslušenství rozkládá přes v podstatě celý účinný průřez hranolovité základní jednotky (02) ve vertikálním směru.
io
3. Systém pro sušení a následnou kondenzaci polykondenzovaného granulátu v tuhé fázi způsobem podle nároku l nebo 2, vyznačující se, alespoň jedním zařízením (1) s hranotovitou základní jednotkou (2) se vstupem (3) pro přivádění polykondenzovaného granulátu v její horní části a výstupem (4) polykondenzovaného granulátu v její spodní části, s přívodem (5)
15 proudu netečného plynu na jedné boční ploše a s odtahem (6) proudu netečného plynu na protilehlé boční ploše hranolovité základní jednotky (2), a dále s distribučním a zadržovacím příslušenstvím (7, 8) uspořádaným, v uvedeném poradí, v oblasti přívodu (5) proudu netečného plynu a v oblasti odtahu (6) proudu netečného plynu, přičemž se každá součást uvedeného příslušenství rozkládá přes v podstatě celý účinný průřez hranolovité základní jednotky (2) ve vertikálním
20 směru, použitým pro sušení a ohřev polykondenzovaného granulátu, s k němu připojeným udržovacím zařízením, a dále s chladicím zařízením.
4. Systém podle nároku 3, vyznačující se tím, že chladicím zařízením je zařízení (1) s hranolovitou základní jednotku (2) se vstupem (3) pro přivádění polykondenzovaného
25 granulátu vjejí horní části a výstupem (4) polykondenzovaného granulátu vjejí spodní Části, s přívodem (5) proudu netečného plynu na jedné boční ploše a s odtahem (6) proudu netečného plynu na protilehlé boční ploše hranolovité základní jednotky (2), a dále s distribučním a zadržovacím příslušenstvím (7, 8) uspořádaným, v uvedeném pořadí, v oblasti přívodu (5) proudu netečného plynu a v oblasti odtahu (6) proudu netečného plynu, přičemž se každá součást uvede30 ného příslušenství rozkládá přes v podstatě celý účinný průřez hranolovité základní jednotky (2) ve vertikálním směru.
5. Systém podle nároku 3 nebo 4, vyznačující se tím, že udržovacím zařízením je věžová sušárna s neaktivní šachtou.
6. Použití systému podle kteréhokoliv z nároků 3 až 5, nebo způsobu podle nároků 1 až 2, pro sušení a následnou kondenzaci polykondenzovaného granulátu, zejména polyesterového granulátu nebo polyamidového granulátu, s výhodou zejména nylon-6 granulátu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19957664A DE19957664A1 (de) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Vorrichtung zum Trocknen und thermischen Behandeln von Granulat mit einem Inertgasstrom |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20021885A3 CZ20021885A3 (cs) | 2002-10-16 |
| CZ301886B6 true CZ301886B6 (cs) | 2010-07-21 |
Family
ID=7930905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20021885A CZ301886B6 (cs) | 1999-11-30 | 2000-11-29 | Kontinuální zpusob sušení a následné kondenzace polykondenzovaného granulátu, systém k provádení zpusobu a použití systému |
Country Status (25)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6754979B2 (cs) |
| EP (1) | EP1235671B1 (cs) |
| JP (1) | JP4838472B2 (cs) |
| KR (1) | KR100733098B1 (cs) |
| CN (1) | CN1309544C (cs) |
| AR (1) | AR026553A1 (cs) |
| AT (1) | ATE249326T1 (cs) |
| AU (1) | AU5437601A (cs) |
| BG (1) | BG64353B1 (cs) |
| BR (1) | BR0015991B1 (cs) |
| CA (1) | CA2394013A1 (cs) |
| CO (1) | CO5290281A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ301886B6 (cs) |
| DE (2) | DE19957664A1 (cs) |
| ES (1) | ES2207569T3 (cs) |
| HU (1) | HUP0204032A2 (cs) |
| IL (1) | IL149629A0 (cs) |
| MX (1) | MXPA02005044A (cs) |
| PL (1) | PL197246B1 (cs) |
| SA (1) | SA00210581B1 (cs) |
| SK (1) | SK7512002A3 (cs) |
| TR (1) | TR200201445T2 (cs) |
| TW (1) | TW487621B (cs) |
| WO (1) | WO2001039947A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA200204231B (cs) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10049263A1 (de) * | 2000-09-28 | 2002-04-11 | Buehler Ag | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Nachbehandlung von polymerem Kunststoffmaterial in Granulatform |
| GB0119616D0 (en) * | 2001-08-11 | 2001-10-03 | Heat Win Ltd | Method and apparatus for continuous processing of moist organic materials |
| US6935051B2 (en) * | 2002-11-22 | 2005-08-30 | Charles L. Stock | Heating and drying apparatus for particulate material |
| EP1491253A1 (en) * | 2003-06-26 | 2004-12-29 | Urea Casale S.A. | Fluid bed granulation process and apparatus |
| ITPD20040037A1 (it) * | 2004-02-16 | 2004-05-16 | Plastic Systems Srl | Processo di deumidificazione e di iniezione e stampaggio di materie plastiche in granuli ed impianto predisposto per operare secondo tale processo |
| MX2007001666A (es) * | 2004-08-11 | 2007-04-10 | Phoenix Technologies Int | Metodo para tratar particulas extremadamente pequenas de polietilen tereftalato. |
| US8079158B2 (en) * | 2004-09-02 | 2011-12-20 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Process for separating and drying thermoplastic particles under high pressure |
| US7730633B2 (en) * | 2004-10-12 | 2010-06-08 | Pesco Inc. | Agricultural-product production with heat and moisture recovery and control |
| IL165967A0 (en) * | 2004-12-23 | 2006-01-15 | Super Feed Technologies Ltd | Apparatus and method for grain treatment |
| US7875184B2 (en) * | 2005-09-22 | 2011-01-25 | Eastman Chemical Company | Crystallized pellet/liquid separator |
| DE102005050106B4 (de) * | 2005-10-18 | 2008-04-30 | Josef Meissner Gmbh & Co. Kg | Rückgewinnung von Nitriersäuregemischen aus Nitrienprozessen |
| MX2008011541A (es) * | 2006-03-09 | 2008-11-18 | Gala Inc | Aparato y metodo para la formacion de pellas de cera y materiales de tipo cera. |
| ES2376845T3 (es) * | 2008-06-20 | 2012-03-20 | Basf Se | Procedimiento continuo para el secado multietapa y posterior condensación de granulados de poliamida |
| DE102009025537A1 (de) | 2009-06-19 | 2010-12-30 | Basf Se | Copolyamide |
| FI121927B (fi) * | 2009-08-04 | 2011-06-15 | Outotec Oyj | Menetelma ja nauhasintrauslaitteisto pelletoidun mineraalimateriaalin jatkuvatoimiseksi sintraamiseksi |
| CN102190796B (zh) * | 2010-03-04 | 2012-09-05 | 天华化工机械及自动化研究设计院 | 一种惰性气体循环的对位芳纶微粉干燥工艺 |
| EP2643649B1 (en) * | 2010-11-26 | 2016-09-07 | Owen Potter | A gas-particle processor |
| WO2012080335A1 (de) | 2010-12-17 | 2012-06-21 | Basf Se | Verfahren zur trocknung und nachkondensation von polyamidteilchen |
| KR101175032B1 (ko) * | 2011-01-03 | 2012-08-17 | 삼성에스디아이 주식회사 | 극판 건조 장치 |
| TR201809138T4 (tr) * | 2011-09-19 | 2018-07-23 | Uhde Inventa Fischer Gmbh | Kurutma-/gaz giderme tertibatı ile polyester eriyiğinden kalıplanmış nesnelerin doğrudan üretilmesi için tertibat ve yöntem. |
| AR088912A1 (es) | 2011-11-21 | 2014-07-16 | Basf Se | Procedimiento para preparar poliamidas a partir de los correspondientes monomeros y/o prepolimeros |
| US8629237B2 (en) | 2011-11-21 | 2014-01-14 | Basf Se | Simplified production of nylon-6 |
| ES2664894T3 (es) | 2012-06-05 | 2018-04-23 | Polymetrix Ag | Acondicionamiento de poliamidas |
| EP2682417A1 (de) | 2012-07-06 | 2014-01-08 | Basf Se | Verfahren zur Reinigung von Polyamidteilchen |
| RU2015151440A (ru) | 2013-05-02 | 2017-06-07 | Басф Се | Способ получения высоковязких полиамидов |
| CN103264457A (zh) * | 2013-05-31 | 2013-08-28 | 常熟市金泉化纤织造有限责任公司 | 一种防止聚苯硫醚切片干燥过程中氧化的连续干燥方法 |
| DE102013219684A1 (de) * | 2013-09-30 | 2015-04-02 | Krones Ag | Vorrichtung zum Erwärmen von Kunststoffbröckchen |
| SE539542C2 (en) | 2014-09-25 | 2017-10-10 | Husqvarna Ab | Floor surfacing machine |
| CN107030549B (zh) * | 2014-09-25 | 2018-05-08 | 胡斯华纳有限公司 | 地板表面加工机 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB845711A (en) * | 1956-02-02 | 1960-08-24 | Inventa Ag | Process for the treatment of granular polyamide materials with gaseous agents |
| DE1810193A1 (de) * | 1967-11-22 | 1969-08-07 | Sni Viscosa Societa Naz Ind Ap | Einrichtung fuer die kontinuierliche Kuehlung von getrockneten Materialien in Schuppen- oder Koernerform,insbesondere von >>Chips<<synthetischer polyamidischer Materialien u.ae. |
| US3469323A (en) * | 1967-03-25 | 1969-09-30 | Stamicarbon | Process and device for screening and drying a plastics granulate obtained by wet granulation |
| GB1305246A (cs) * | 1969-07-09 | 1973-01-31 | ||
| US5052123A (en) * | 1989-07-13 | 1991-10-01 | Basf Aktiengesellschaft | Drying and heating of polyamide granules |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1327493A (fr) * | 1962-06-27 | 1963-05-17 | Borg Warner | Procédé et appareil pour le chauffage de granules en matière plastique |
| SE312771B (cs) * | 1964-06-05 | 1969-07-21 | G Bojner | |
| DE2444034C3 (de) * | 1974-09-14 | 1982-10-21 | Engelbrecht + Lemmerbrock Gmbh + Co, 4520 Melle | Satztrockner für Getreide |
| DE2520304C2 (de) | 1975-05-07 | 1983-04-14 | geb. David Sonja 8069 Rohrbach Engel | Gewächshaus |
| DE2530304C3 (de) * | 1975-07-08 | 1979-03-22 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen und Tempern von Polyamidgranulat |
| DE2755941A1 (de) * | 1977-12-15 | 1979-06-21 | Basf Ag | Verfahren zum austragen von granulierten linearen polykondensaten aus einer behandlungszone |
| DE3213025C2 (de) * | 1982-04-02 | 1997-06-12 | Fischer Karl Ind Gmbh | Verfahren zur Nachkondensation von Polykondensaten |
| DE3224903A1 (de) * | 1982-07-03 | 1984-01-05 | Wolfgang 6100 Darmstadt Eddigehausen | Verfahren zum trocknen von kunststoffgranulat und trockenlufttrockner hierfuer |
| US4974336A (en) * | 1988-02-26 | 1990-12-04 | Permian Research Corporation | Drying method |
| CH685003A5 (de) * | 1992-08-11 | 1995-02-28 | Buehler Ag | Verfahren zum kontinuierlichen Kristallisieren und Polymerisieren von Kunststoffmaterial und Vorrichtung hierfür. |
| US5558678A (en) * | 1992-11-13 | 1996-09-24 | Karl Fischer Industrieanlagen Gmbh | Process and apparatus for continuous crystallization of plastic granules |
| DE4309227A1 (de) * | 1993-03-23 | 1994-09-29 | Zimmer Ag | Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Polyester für Lebensmittelverpackungen |
| DE29521563U1 (de) * | 1995-01-09 | 1997-10-30 | Bühler AG, Uzwil | Vorrichtung zum kontinuierlichen Kristallisieren von Polyestermaterial |
| DE19709517A1 (de) * | 1997-03-10 | 1998-09-17 | Hoechst Trevira Gmbh & Co Kg | Vorrichtung zur Kristallisation von Polymergranulaten sowie Verfahren zur Kristallisation von Polymergranulaten |
| DE19743461A1 (de) * | 1997-10-01 | 1999-04-08 | Buehler Ag | Trockner-Wärmetauscher |
-
1999
- 1999-11-30 DE DE19957664A patent/DE19957664A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-11-15 TW TW089124167A patent/TW487621B/zh not_active IP Right Cessation
- 2000-11-21 AR ARP000106131A patent/AR026553A1/es unknown
- 2000-11-29 IL IL14962900A patent/IL149629A0/xx not_active IP Right Cessation
- 2000-11-29 CN CNB008165092A patent/CN1309544C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-11-29 TR TR2002/01445T patent/TR200201445T2/xx unknown
- 2000-11-29 AT AT00993245T patent/ATE249326T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-11-29 CZ CZ20021885A patent/CZ301886B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-11-29 CA CA002394013A patent/CA2394013A1/en not_active Abandoned
- 2000-11-29 MX MXPA02005044A patent/MXPA02005044A/es active IP Right Grant
- 2000-11-29 BR BRPI0015991-3A patent/BR0015991B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-11-29 SA SA00210581A patent/SA00210581B1/ar unknown
- 2000-11-29 ES ES00993245T patent/ES2207569T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-29 US US10/130,250 patent/US6754979B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-29 DE DE50003676T patent/DE50003676D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-29 PL PL364818A patent/PL197246B1/pl unknown
- 2000-11-29 AU AU54376/01A patent/AU5437601A/en not_active Abandoned
- 2000-11-29 KR KR1020027006885A patent/KR100733098B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-11-29 WO PCT/EP2000/011972 patent/WO2001039947A1/de active Search and Examination
- 2000-11-29 CO CO00091437A patent/CO5290281A1/es unknown
- 2000-11-29 HU HU0204032A patent/HUP0204032A2/hu unknown
- 2000-11-29 SK SK751-2002A patent/SK7512002A3/sk unknown
- 2000-11-29 EP EP00993245A patent/EP1235671B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-29 JP JP2001541665A patent/JP4838472B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-05-28 ZA ZA200204231A patent/ZA200204231B/en unknown
- 2002-05-28 BG BG106744A patent/BG64353B1/bg unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB845711A (en) * | 1956-02-02 | 1960-08-24 | Inventa Ag | Process for the treatment of granular polyamide materials with gaseous agents |
| US3469323A (en) * | 1967-03-25 | 1969-09-30 | Stamicarbon | Process and device for screening and drying a plastics granulate obtained by wet granulation |
| DE1810193A1 (de) * | 1967-11-22 | 1969-08-07 | Sni Viscosa Societa Naz Ind Ap | Einrichtung fuer die kontinuierliche Kuehlung von getrockneten Materialien in Schuppen- oder Koernerform,insbesondere von >>Chips<<synthetischer polyamidischer Materialien u.ae. |
| GB1305246A (cs) * | 1969-07-09 | 1973-01-31 | ||
| US5052123A (en) * | 1989-07-13 | 1991-10-01 | Basf Aktiengesellschaft | Drying and heating of polyamide granules |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2207569T3 (es) | 2004-06-01 |
| CN1309544C (zh) | 2007-04-11 |
| CA2394013A1 (en) | 2001-06-07 |
| AR026553A1 (es) | 2003-02-19 |
| EP1235671B1 (de) | 2003-09-10 |
| KR20020056953A (ko) | 2002-07-10 |
| US6754979B2 (en) | 2004-06-29 |
| BR0015991A (pt) | 2002-08-06 |
| JP2003515471A (ja) | 2003-05-07 |
| ZA200204231B (en) | 2003-05-28 |
| HUP0204032A2 (en) | 2003-03-28 |
| BR0015991B1 (pt) | 2010-10-19 |
| DE50003676D1 (de) | 2003-10-16 |
| ATE249326T1 (de) | 2003-09-15 |
| BG64353B1 (bg) | 2004-11-30 |
| CZ20021885A3 (cs) | 2002-10-16 |
| TR200201445T2 (tr) | 2002-12-23 |
| WO2001039947A1 (de) | 2001-06-07 |
| PL197246B1 (pl) | 2008-03-31 |
| CO5290281A1 (es) | 2003-06-27 |
| PL364818A1 (en) | 2004-12-13 |
| US20030000100A1 (en) | 2003-01-02 |
| BG106744A (en) | 2003-04-30 |
| AU5437601A (en) | 2001-06-12 |
| CN1402663A (zh) | 2003-03-12 |
| KR100733098B1 (ko) | 2007-06-27 |
| IL149629A0 (en) | 2002-11-10 |
| TW487621B (en) | 2002-05-21 |
| MXPA02005044A (es) | 2002-12-09 |
| EP1235671A1 (de) | 2002-09-04 |
| DE19957664A1 (de) | 2001-05-31 |
| SK7512002A3 (en) | 2003-02-04 |
| JP4838472B2 (ja) | 2011-12-14 |
| SA00210581B1 (ar) | 2006-05-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ301886B6 (cs) | Kontinuální zpusob sušení a následné kondenzace polykondenzovaného granulátu, systém k provádení zpusobu a použití systému | |
| CA2609217C (en) | Method and apparatus for making crystalline polymeric pellets and granules | |
| CN102066463B (zh) | 聚酰胺颗粒多级干燥和后缩合的连续方法 | |
| US7819942B2 (en) | Solid-phase polycondensation of polyester with process gas purification | |
| US7683156B2 (en) | Production of a high-molecular polycondensate | |
| US9032641B2 (en) | Method and apparatus for making crystalline polymeric pellets and granules | |
| KR19980080046A (ko) | 폴리머 미립 결정화 방법 및 장치 | |
| TR201809138T4 (tr) | Kurutma-/gaz giderme tertibatı ile polyester eriyiğinden kalıplanmış nesnelerin doğrudan üretilmesi için tertibat ve yöntem. | |
| CN112460921A (zh) | 密闭循环式聚碳酸酯絮片深度干燥脱挥装置及工艺 | |
| US20130324693A1 (en) | Polyamide Conditioning | |
| MX2007001578A (es) | Policondensacion de poliester en fase solida con limpieza de gas de proceso. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20161129 |