CZ298354B6 - Válcovací stolice s dvojicí CVC-válcu - Google Patents
Válcovací stolice s dvojicí CVC-válcu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ298354B6 CZ298354B6 CZ20030405A CZ2003405A CZ298354B6 CZ 298354 B6 CZ298354 B6 CZ 298354B6 CZ 20030405 A CZ20030405 A CZ 20030405A CZ 2003405 A CZ2003405 A CZ 2003405A CZ 298354 B6 CZ298354 B6 CZ 298354B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- cvc
- roll
- radius
- cylinder
- pair
- Prior art date
Links
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000009472 formulation Methods 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 6
- 229940085942 formulation r Drugs 0.000 claims 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- BTCSSZJGUNDROE-UHFFFAOYSA-N gamma-aminobutyric acid Chemical compound NCCCC(O)=O BTCSSZJGUNDROE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000013000 roll bending Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Geometry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
- Paper (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Unwinding Webs (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
Válcovací stolice je opatrena dvojicí CVC-válcu, výhodne dvojicí pracovních CVC-válcu (1, 1´) a dvojicí operných válcu (2), které mají kontaktní oblast (b.sub.cont.n.), ve které pusobí horizontálne pusobící moment (M), který vede k prícení válcu (1,2) a tím k axiálním silám ve válcových ložiscích.Moment (M) je vhodným CVC-výbrusem válcu (1, 1´) minimalizován s prubehem polomeru, obrysu, CVC-válcu (1, 1´), který je definován formulací mnohoclenu R(x) = a.sub.0.n. + a.sub.1.n. . x + a.sub.2.n.. x.sup.2.n. + ... + a.sub.n.n. . x.sup.n.n. , kde R.sub.(x).n. je prubeh polomeru, x je souradnice v podélném smeru tela válce, a.sub.0.n. je aktuální polomer válce, a.sub.1.n. je optimalizacní parametr, klínový faktor, který je vytvoren offline jako prumerná hodnota z ruzných posuvných poloh CVC-válcu, napríklad minimální, neutrální a maximální posuvné polohy a a.sub.2.n. až a.sub.n.n. je prestavitelný rozsah CVC-systému. CVC-výbrus je pri optimální klínovitosti vytvoren tak, že tecna (8´), která se dotýká koncového prumeru (7´) a konvexní partie válce (1´), a tecna (10´), která sedotýká druhého koncového prumeru (9´) a konkávní partie válce (1´), probíhají navzájem paralelne a oproti osám válcu naklonene o optimální klínový úhel (.alfa.).
Description
Válcovací stolice s dvojicí CVC-válců
Oblast techniky
Vynález se týká válcovací stolice s dvojicí CVC-válců, výhodně dvojicí pracovních CVC-válců a dvojicí opěrných válců, které mají kontaktní oblast, ve které působí horizontálně působící moment, který vede k příčení válců a tím k axiálním silám ve válcových ložiscích.
Dosavadní stav techniky
EP-B1-0 049 798 popisuje válcovací stolici s pracovními válci, které se rovněž opírají na opěrných válcích nebo opěrných válcích a meziválcích, přičemž jsou pracovní válce a/nebo opěrné válce a/nebo meziválce navzájem axiálně posuvné a každý válec alespoň jedné této dvojice válců je opatřen ve směru k tělu válce probíhajícím zakřiveným obrysem, který se na obou válcích rozprostírá vždy na protichůdné strany přes část šířky válcovaného materiálu. Přitom se průřez válcovaného pásu prakticky výhradně ovlivňuje axiálním posunem válců, opatřených zakřiveným obrysem, takže je použití ohýbání válců zbytečné. Zakřivený obrys obou válců probíhá přes celou délku jejich těla a má tvar, který se komplementárně doplňuje v určité axiální poloze obou válců.
Z EP-B1-0 294 544 jsou známy tvary válců, jejichž obrys je popsán mnohočlenem pátého řádu. Tento tvar válců umožňuje ještě rozsáhlé korektury válcovaného pásu.
Aby se ložiskové síly a šikmo působící tlaky válců značně minimalizovaly, navrhuje se podle JPA-61 296904 opatřit obrysy pracovních válců takovým zakřivením, aby třikrát protínaly paralelně k ose válců probíhající rovinu. Zakřivené obrysy se rozprostírají přitom na obou válcích na protichůdné strany tak, že celkový průměr, vytvořený z obou válců, zůstává po celé délce válce stejný.
V uvedených spisech se však nebere zřetel na to, že při procesu válcování CVC-válci nehrají roli pouze tvar mezery mezi válci a nastavitelný rozsah profilu. Především konstrukční náklady válcových ložisek se ovlivňují axiálními silami válců, které mohou vznikat při použití nevhodného tvaru výbrusu.
Podmíněno rozdílem průměru po délce těla CVC válce, i když malým, jsou dány různé kontaktní síly a obvodové rychlosti.
Na místech zdvojených válců, které mají stejný průměr, jsou jejich obvodové rychlosti stejné. Na jiných místech kontaktní oblasti válců jsou průměr a tedy obvodové rychlosti jednoho válce menší nebo větší než jejich zdvojené válce. Z toho vyplývá po stanovení směru souřadnic negativní nebo pozitivní rozdíl rychlosti mezi zdvojenými válci přes jejich kontaktní oblast.
Různě vysoké a různě nařízené relativní rychlosti vedou k různě velkým a různě nařízeným obvodovým silám. Toto rozdělení obvodových sil válců způsobuje moment okolo středu stolice, kteiý může vést k příčení válců a tím k axiálním silám ve válcových ložiscích.
Z JP-A-6 285518 je známo vytvořit obrys vzájemně axiálně posuvných pracovních válců podle mnohočlenu vyššího rádu, přičemž nej vyšší úroveň se týká vzdálenosti od středu válců ve směru os válců a tři další úrovně středové souměrnosti. Obrysy pracovních válců jsou přitom vytvořeny tak, že integrace výrobku z poloměru válců a vzdálenost od středu válců ve směru os válců přes celou kontaktní plochu s jiným válcem, například opěrným válcem, dávají hodnotu nula. Takovým obrysem pracovních válců se mohou snižovat vznikající síly, působící na ložisko, které se mají vyvíjejí šikmou polohou pracovních válců.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je proto provést u válcovací stolice podle úvodu opatření, kterými se minimalizují axiální síly válcových ložisek. Samotnou změnou tvarování CVC-válců se mohou bez doplňkových nákladů minimalizovat momenty, působící v horizontálním směru.
Vlastní změna tvarování se podle vynálezu dosahuje tím, že průběh poloměru CVC-válce je popsán formulací mnohočlenu
R(x) = ao + a] · x + a2 · x2 + ...+ an - xn a je zde využit výhodně takzvaný klínový faktor aj jako optimalizační parametr. Obrys CVCválce se definuje mnohočlenem třetího řádu
R(x) = ap + aj x + a2 x2 + a3 x3, kde
R je poloměr CVC-válce, a jsou koeficienty mnohočlenu, x je souřadnice v podélném směru těla válce.
U CVC-válců vyššího řádu se zohledňují ještě další členy mnohočlenu, a4, a5, atd.
Koeficient ao mnohočlenu je dán aktuálním poloměrem válců. Koeficienty a2, a3 mnohočlenu, jakož i a4, a5 atd. se stanovují tak, zeje dán žádaný nastavitelný rozsah pro CVC-systém. Koeficient aj mnohočlenu je nezávislý na nastavitelném rozsahu a přímkovém zatížení mezi válci a je tedy volně volitelný. Tento klínový faktor, popř. lineární podíl, aj může být zvolen tak, že při použití CVC-válců vznikají minimální axiální síly.
Z důvodu proveditelnosti se optimální klínový faktor ai vypočítává off-line a určuje se jako průměrná hodnota z různých posuvných poloh CVC-válců, např. minimální, neutrální a maximální posuvné polohy. Vytvořením průměrné hodnoty se sice nedosahuje úplné kompenzace axiálních sil válcových ložisek, ale v celkové přestavitelné oblasti válců jejich minimální hodnoty.
Při optimalizované klínovitosti CVC-výbrusu probíhá tečna, která se dotýká koncového průměru na konkávní straně válce a konvexní partie válce, a tečna, která se dotýká druhého koncového průměru na konvexní straně válce a konkávní partie válce, navzájem paralelně a proti osám válce nakloněné o optimální klínový úhel. U konvenčně vybrušovaných CVC-pracovních válců, které byly dimenzovány s cílem nejmenších rozdílů průměru, probíhají tyto tečny naproti tomu také paralelně k ose válce.
Na základě matematických úvah a empirických údajů se jako výhodné projevilo, že klínový faktor ai pro válec s formulací mnohočlenu 3. řádu leží v oblasti
5 aj —az - a3 · b cont,
20
Příslušné úvahy vedou k tomu, že klínový faktor ai pro válec s formulací mnohočlenu 5. řádu je popsatelný výrazem f| ' ' b cont + f2 ’ a3 ' b cont kde fi = — až - - a
2020 ή = 0 až - —,
112
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představuje
| obr. la, lb a lc | dvojici pracovních CVC-válců v různých posuvných polohách a s opěrnými válci, jakož i rozdělení přímkového zatížení v mezeře mezi válci a mezi válci, |
| obr. 2 obr. 3 obr. 4 | rozdělení obvodové síly v kontaktní oblasti dvou válců, dvojici pracovních CVC-válců s konvenčním výbrusem, dvojici pracovních CVC-válců s optimální klínovitostí. |
Příklady provedení vynálezu
Na obr. la, lb a lc jsou znázorněny pracovní CVC-válce 1 v různých posuvných polohách. Pracovní válce 1 jsou opřeny opěrnými válci 2. Mezi pracovními válci 1 se nachází válcovaný pás 3.
Zatížení v mezeře mezi válci se uvažuje jako konstantní přes válcovaný pás 3 a nezávislé na posuvné poloze pracovních válců 1. Je znázorněno šipkami 4. Zatížení mezi pracovními CVCválci 1 a opěrnými válci 2 je přes jejich kontaktní oblast rozděleno nestejně a mění se s posuvnou polohou pracovních válců _L Toto zatížení je znázorněno šipkami 5. Součet zatížení, znázorněných šipkami 4 a 5, je stejný a protichůdný.
Zatížení, označující šipky 5, vyplývající ze tvaru válců, a lokální pozitivní nebo negativní relativní rychlost vedou podle obr. 2 k rozdílným obvodovým silám Qi přes kontaktní šířku, oblast bgont. Toto rozdělení obvodové síly Oi válce způsobuje moment M okolo středu 6 válcovací stolice, což může vést k příčení válců 1, 2 a tím k axiálním silám v jejich ložiscích.
Tomu se zamezuje vhodným tvarem výbrusu válce. U CVC-válců s obrysem válců podle formulace mnohočlenu třetího řádu
R(x) = a^ + ai · x + a2 - x2 + a3 · x3 jek dispozici pouze faktor aj, takzvaný klínový faktor pro variaci výbrusu, protože koeficient ao mnohočlenu určuje poloměr válce a koeficienty a2, a3, a4, a5 atd. určují žádanou přestavitelnou oblast CVC-systému. Pouze klínový faktor ai je nezávislý na přestavitelném rozsahu a přímkovém zatížení mezi válci a je tedy volně volitelný. U CVC-válců, jejichž obrys je definován mnohočlenem třetího řádu, vede klínový faktor at k minimálnímu momentu M, leží-li v oblasti
-3CZ 298354 B6
5 aj — — až — — as b cont
20
Pro CVC-válce, jejichž obiys je definován mnohočlenem 5. řádu, dosahuje moment M minima, když činí klínový faktor at ' a3 ’ b cont ’ a5 * b cont , kde fj = f2 = 0 až - —
112
Na obr. 3 je znázorněna konvenčně vybroušená dvojice CVC-válců, která byla dimenzována s cílem co nejmenších rozdílů průměru. Tečna 8, dotýkající se koncového průměru 7 a konvexní partie válce, a druhá tečna 10, dotýkající se druhého koncového průměru 9 á konkávní partie válce, probíhají paralelně k osám konvenčně vybroušených pracovních válců. Oproti tomu probíhají příslušné tečny 8' a j_0f CVC-válců podle obr. 4, které se dotýkají průměrů 7' a 9' a byly dimenzovány s optimalizovanou klínovitostí, paralelně, avšak oproti osám válců nakloněné o optimální klínový úhel a.
Claims (2)
1. Válcovací stolice s dvojicí CVC-válců, výhodně dvojicí pracovních CVC-válců (1, 1') a dvojicí opěrných válců (2), které mají kontaktní oblast (bCůnt), ve které působí horizontálně působící moment (M), který vede k příčení válců (1, 2) a tím k axiálním silám ve válcových ložiscích, vyznačující se t í m , že moment (M) je vhodným výbrusem CVC-válců (1, 1') minimalizován s průběhem poloměru, obrysu, CVC-válců (1, 1'), který je definován formulací mnohočlenu
R(x) = ao + ar x + a2 · x2 +...+ an x , kde
R(X) je průběh poloměru, x je souřadnice v podélném směru těla válce, ao je aktuální poloměr válce, af je optimalizační parametr, klínový faktor, který je vytvořen off-line jako průměrná hodnota z různých posuvných poloh CVC-válců, například minimální, neutrální a maximální posuvné polohy a a2 až a,, je přestavitelný rozsah CVC-systému,
-4CZ 298354 B6 přičemž je CVC-výbrus při optimální kl movitosti vytvořen tak, že tečna (8'), která se dotýká koncového průměru (7') a konvexní partie válce (V), a tečna (10'), která se dotýká druhého koncového průměru (9') a konkávní partie válce (V), probíhají navzájem paralelně a oproti osám válců nakloněně o optimální klínový úhel (a).
2. Válcovací stolice podle nároku I,vyznačující se tím, že optimalizační parametr ai pro válec (1, 1') s průběhem poloměru podle formulace mnohočlenu 3. řádu leží v oblasti aj = fj ’ a3 · b2 cont a pro válec (1,1') s průběhem poloměru podle formulace mnohočlenu 5. řádu leží v oblasti
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10039035A DE10039035A1 (de) | 2000-08-10 | 2000-08-10 | Walzgerüst mit einem CVC-Walzenpaar |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2003405A3 CZ2003405A3 (cs) | 2003-08-13 |
| CZ298354B6 true CZ298354B6 (cs) | 2007-09-05 |
Family
ID=7651965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20030405A CZ298354B6 (cs) | 2000-08-10 | 2001-07-25 | Válcovací stolice s dvojicí CVC-válcu |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7059163B2 (cs) |
| EP (1) | EP1307302B1 (cs) |
| JP (1) | JP4907042B2 (cs) |
| CN (1) | CN1254320C (cs) |
| AT (1) | ATE278482T1 (cs) |
| AU (1) | AU2001282020A1 (cs) |
| BR (1) | BR0113149A (cs) |
| CA (1) | CA2420608C (cs) |
| CZ (1) | CZ298354B6 (cs) |
| DE (2) | DE10039035A1 (cs) |
| ES (1) | ES2228927T3 (cs) |
| RU (1) | RU2268795C2 (cs) |
| TR (1) | TR200402674T4 (cs) |
| WO (1) | WO2002011916A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA200300859B (cs) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10359402A1 (de) * | 2003-12-18 | 2005-07-14 | Sms Demag Ag | Optimierte Verschiebestrategien als Funktion der Bandbreite |
| CN100333845C (zh) * | 2004-08-30 | 2007-08-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种辊形设计方法和抑制高次浪形的轧辊 |
| RU2286227C2 (ru) * | 2005-01-18 | 2006-10-27 | Борис Зельманович БОГУСЛАВСКИЙ | Способ изготовления лезвия режущего инструмента, устройство для его осуществления и боек, используемый в этом устройстве |
| CN100463735C (zh) | 2005-03-25 | 2009-02-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种兼顾板形控制和自由规程轧制的工作辊辊型 |
| CN100413608C (zh) * | 2005-03-28 | 2008-08-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用以支撑连续可变凸度轧机工作辊的支撑辊 |
| CN100352570C (zh) * | 2005-07-29 | 2007-12-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 克服复合浪形的轧制方法 |
| JP4650156B2 (ja) * | 2005-08-17 | 2011-03-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延機 |
| JP4960009B2 (ja) * | 2006-05-09 | 2012-06-27 | スチールプランテック株式会社 | 圧延ロール、圧延機および圧延方法 |
| UA92946C2 (uk) | 2006-06-14 | 2010-12-27 | Сіменз Ваі Металз Текнолоджіс Гмбх Енд Ко | Кліть прокатного стана для виготовлення катаних металевих штаб або катаного листового металу |
| JP5365020B2 (ja) | 2008-02-08 | 2013-12-11 | 株式会社Ｉｈｉ | 圧延機 |
| US8607847B2 (en) * | 2008-08-05 | 2013-12-17 | Nucor Corporation | Method for casting metal strip with dynamic crown control |
| US8607848B2 (en) * | 2008-08-05 | 2013-12-17 | Nucor Corporation | Method for casting metal strip with dynamic crown control |
| DE102009021414A1 (de) * | 2008-12-17 | 2010-07-01 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Walzgerüst zum Walzen eines insbesondere metallischen Guts |
| DE102010014867A1 (de) | 2009-04-17 | 2010-11-18 | Sms Siemag Ag | Verfahren zum Bereitstellen mindestens einer Arbeitswalze zum Walzen eines Walzguts |
| CN101992215B (zh) * | 2009-08-13 | 2012-07-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种cvc工作辊轴向移动控制方法 |
| US8505611B2 (en) | 2011-06-10 | 2013-08-13 | Castrip, Llc | Twin roll continuous caster |
| AT512425A1 (de) * | 2012-01-24 | 2013-08-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Strangführungsrolle und strangführung für eine stranggiessmaschine |
| CN102632081B (zh) * | 2012-04-06 | 2014-08-13 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种热轧粗轧机结构 |
| CN102728618B (zh) * | 2012-06-18 | 2014-11-19 | 首钢总公司 | 一种cvc工作辊辊形及其控制方法 |
| CN102836878B (zh) * | 2012-09-20 | 2014-07-02 | 北京科技大学 | 一种超宽板带六辊冷轧机机型 |
| RU2533471C1 (ru) * | 2013-05-06 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ эксплуатации чугунных рабочих валков |
| CN104226695B (zh) * | 2014-09-09 | 2016-02-03 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种评价六辊cvc轧机可控平直度的方法 |
| CN104439694B (zh) * | 2014-10-29 | 2016-08-24 | 武汉钢铁(集团)公司 | Cvc轧辊光纤激光焦距实时控制毛化方法及其装置 |
| RU2585594C1 (ru) * | 2015-03-23 | 2016-05-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ профилирования опорных валков стана кварто |
| CN205659983U (zh) | 2016-06-15 | 2016-10-26 | 日照宝华新材料有限公司 | 一种esp生产线用长公里数轧制辊 |
| CN108788941B (zh) * | 2018-07-06 | 2020-10-02 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种cvc轧辊的磨削方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61296904A (ja) * | 1985-06-26 | 1986-12-27 | Nippon Steel Corp | 圧延機 |
| EP0294544A2 (de) * | 1987-04-09 | 1988-12-14 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Walzgerüst mit axial verschiebbaren Walzen |
| JPH06285518A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-11 | Kobe Steel Ltd | 圧延機 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6336912A (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-17 | Nippon Steel Corp | 鋼板の圧延方法及び圧延機 |
| IT1310776B1 (it) * | 1999-09-14 | 2002-02-22 | Danieli Off Mecc | Procedimento di controllo del profilo del nastro in una gabbiadi laminazione per nastri e/o lamiere |
| AT410765B (de) * | 2001-09-12 | 2003-07-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Walzgerüst zur herstellung von walzband |
-
2000
- 2000-08-10 DE DE10039035A patent/DE10039035A1/de not_active Withdrawn
-
2001
- 2001-07-25 AT AT01960551T patent/ATE278482T1/de active
- 2001-07-25 US US10/344,054 patent/US7059163B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-25 WO PCT/EP2001/008581 patent/WO2002011916A1/de active IP Right Grant
- 2001-07-25 BR BR0113149-4A patent/BR0113149A/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-07-25 CN CNB018139566A patent/CN1254320C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-25 DE DE50104024T patent/DE50104024D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-25 CZ CZ20030405A patent/CZ298354B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-07-25 JP JP2002517239A patent/JP4907042B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-25 TR TR2004/02674T patent/TR200402674T4/xx unknown
- 2001-07-25 AU AU2001282020A patent/AU2001282020A1/en not_active Abandoned
- 2001-07-25 RU RU2003106400/02A patent/RU2268795C2/ru active
- 2001-07-25 ES ES01960551T patent/ES2228927T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-25 EP EP01960551A patent/EP1307302B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-07-25 CA CA002420608A patent/CA2420608C/en not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-01-31 ZA ZA200300859A patent/ZA200300859B/en unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61296904A (ja) * | 1985-06-26 | 1986-12-27 | Nippon Steel Corp | 圧延機 |
| EP0294544A2 (de) * | 1987-04-09 | 1988-12-14 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Walzgerüst mit axial verschiebbaren Walzen |
| JPH06285518A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-11 | Kobe Steel Ltd | 圧延機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR0113149A (pt) | 2003-07-08 |
| DE50104024D1 (de) | 2004-11-11 |
| CN1446130A (zh) | 2003-10-01 |
| CZ2003405A3 (cs) | 2003-08-13 |
| DE10039035A1 (de) | 2002-02-21 |
| EP1307302A1 (de) | 2003-05-07 |
| JP4907042B2 (ja) | 2012-03-28 |
| CA2420608C (en) | 2010-02-02 |
| ES2228927T3 (es) | 2005-04-16 |
| JP2004505772A (ja) | 2004-02-26 |
| ZA200300859B (en) | 2003-10-16 |
| ATE278482T1 (de) | 2004-10-15 |
| AU2001282020A1 (en) | 2002-02-18 |
| TR200402674T4 (tr) | 2004-11-22 |
| WO2002011916A1 (de) | 2002-02-14 |
| CA2420608A1 (en) | 2003-02-06 |
| RU2268795C2 (ru) | 2006-01-27 |
| US7059163B2 (en) | 2006-06-13 |
| EP1307302B1 (de) | 2004-10-06 |
| CN1254320C (zh) | 2006-05-03 |
| US20040003644A1 (en) | 2004-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ298354B6 (cs) | Válcovací stolice s dvojicí CVC-válcu | |
| CN103084391A (zh) | 用于加工轧制带材的轧制机架 | |
| RU1816235C (ru) | Прокатна клеть | |
| JPH01266901A (ja) | 圧延機 | |
| CN101511498B (zh) | 用来制造轧带或者板材的轧机机架 | |
| CN102256715B (zh) | 用于轧制尤其金属件的轧机机架 | |
| RU2300432C2 (ru) | Прокатная клеть для получения катаной полосы | |
| CZ20031897A3 (cs) | Válcovací stolice k výrobě rovných válcovaných pásů se žádaným převýšením pásového profilu | |
| TW499334B (en) | Roll stand for rolling strip | |
| US4805433A (en) | Multi-roll rolling stand having intermediate rolls which can be displaced in pairs in opposite directions and have tapered ends | |
| CN102639261B (zh) | 用于制造轧制带材的轧机机架 | |
| ATE149888T1 (de) | Vielwalzengerüst | |
| CN111318578A (zh) | 板型控制辊组及板带轧机 | |
| US3762202A (en) | Rolling mill for flat-rolled products | |
| CN212093736U (zh) | 板型控制辊组及板带轧机 | |
| JP3933325B2 (ja) | 圧延機 | |
| JPH0756081Y2 (ja) | 圧延スタンド | |
| JP4126708B2 (ja) | 圧延機 | |
| JPS61180602A (ja) | 圧延スタンド | |
| JPS6219361Y2 (cs) | ||
| CN113732066A (zh) | 适用于核电锆合金板带轧制的支持辊及辊形加工方法 | |
| JPH0745049B2 (ja) | 圧延機の軸受箱 | |
| JPS5853304A (ja) | 熱間仕上タンデムミル | |
| JPH0520168B2 (cs) | ||
| CS234649B1 (cs) | Pracovní válec kvarto stolice |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20010725 |