CZ288475B6 - Method of preventing local sticking when annealing a steel strip - Google Patents

Method of preventing local sticking when annealing a steel strip Download PDF

Info

Publication number
CZ288475B6
CZ288475B6 CZ1993310A CZ31093A CZ288475B6 CZ 288475 B6 CZ288475 B6 CZ 288475B6 CZ 1993310 A CZ1993310 A CZ 1993310A CZ 31093 A CZ31093 A CZ 31093A CZ 288475 B6 CZ288475 B6 CZ 288475B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
steel strip
annealing
gas
during
oxidation
Prior art date
Application number
CZ1993310A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ31093A3 (en
Inventor
Peter Zylla
Original Assignee
Messer Griesheim Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6453567&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ288475(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Messer Griesheim Gmbh filed Critical Messer Griesheim Gmbh
Publication of CZ31093A3 publication Critical patent/CZ31093A3/cs
Publication of CZ288475B6 publication Critical patent/CZ288475B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
    • C21D1/70—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment while heating or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/663—Bell-type furnaces
    • C21D9/667—Multi-station furnaces
    • C21D9/67—Multi-station furnaces adapted for treating the charge in vacuum or special atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/122—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by capturing or storing CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
  • Plural Heterocyclic Compounds (AREA)
  • Peptides Or Proteins (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

Způsob zabraňování lokálnímu slepování při žíhání ocelového pásu
Oblast techniky
Předložený vynález se týká zabraňování lokálnímu slepování při žíhání ocelového pásu s nízkým obsahem uhlíku pod ochranným plynem z 95 až 99 % objemových dusíku a zbytku tvořeného vodíkem, s fázemi zahřívání, udržování v zahřátém stavu a ochlazování.
Dosavadní stav techniky
Ocelový pás se jak známo žíhá ve formě pevných svazů v poklopových pecích, hrncových pecích nebo průběžných pecích válečkovou nístějí. Jako ochranný plyn se obvykle používá plynná směs dusík N2 - vodík H2 nebo tak zvaný exoplyn (exotermě vytvořený ochranný plyn, vyráběný spalováním zemního plynu a vzduchu). Při žíhání těchto ocelových pásů často dochází kjejich lokálnímu slepování. Toto lokální slepování je ovlivňováno řadou faktorů. Podstatnými faktory jsou geometrie a velikost povrchové drsnosti, druh ochranného plynu, kontaktní tlak, teplota a čas.
Lokální slepení vznikají, jak se v literatuře předpokládá, na místě ocelového povrchu, na němž se vyskytuje zvýšený tlak a relativní pohyb závitů svinutého pásu během ochlazování. Tím dochází k adhezivním a difuzním pochodům.
Předložený vynález si klade za úkol vytvořit způsob zabraňování lokálnímu slepování při žíhání ocelového pásu s nízkým obsahem uhlíku.
Z dokumentu US 2 165 635 je znám způsob zabraňování slepování ocelových pásů při žíhání oxidací ocelového pásu postřikem vodou.
Podstata vynálezu
Podle předloženého vynálezu se navrhuje způsob zabraňování lokálnímu slepování při žíhání ocelového pásu s nízkým obsahem uhlíku pod ochranným plynem, obsahujícím 95 až 99 % objemových dusíku a zbytek tvořený vodíkem, s fázemi zahřívání, udržování v zahřátém stavu a ochlazování, vytvořením oxidové krycí vrstvy na ocelovém pásu, jehož podstatou je, že se na ocelovém pásu vytváří ve fázi jeho udržování v zahřátém stavu tenká krycí vrstva oxidací při teplotách nad 600 °C přidáváním oxidu uhličitého do ochranného plynu v množství 0,2 až 0,3 g na čtvereční metr žíhaného povrchu, načež se během ochlazovací fáze při teplotách pod 600 °C krycí vrstva znovu zcela odstraní redukcí.
Podle dalšího znaku vynálezu dochází k redukci měněním rovnováhy vodního plynu.
Žíhání (udržování v zahřátém stavu) ocelových pásů se provádí při teplotě od 650 do 720 °C.
Krycí vrstva, vytvořená způsobem podle vynálezu, slouží jako ochrana proti slepování jednotlivých závitů při začátku ochlazovací fáze, to je až do teploty 600 °C v jádře. Jelikož jsou za tohoto stavu napětí uvnitř svazku mezi jednotlivými závity největší, byla tato mezní teplota označena jako „kritická“. Po poklesu teploty pod tuto kritickou teplotu musí být v peci znovu vytvořeny redukční podmínky tak, aby vytvořená oxidová vrstva byla v dalším průběhu žíhání plně redukována a odstraněna.
Toho se dosahuje měněním rovnováhy vodního plynu (kryt pod tlakem) nebo výměnou pecní atmosféry za například atmosféru dusík N2 - vodík H2.
-1 CZ 288475 B6
Přehled obrázků na výkresech
Předložený vynález je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladě provedení s odvoláním na připojené výkresy, na kterých znázorňují obr. 1 diagram tří látek C-H-O pro určení atomového složení ochranného plynu při teplotě 680 °C; a obr. 2a a 2b diagramy příkladů průběhu žíhacích fází při žíhání (teplota 680 °C) pásové oceli při rozložení směsi ochranného plynu N2 -H2 -CO2 na dvě teoretické plynné směsi.
Příklad provedení vynálezu
Na obr. 1 značí bod 1 plynnou směs N2-H2, bod 2 exoplyn a bod 3 plynnou směs N2-H2 s přídavkem CO2.
Obr. 2a se vztahuje na teoretické plynné směsi CO-CO2 a H2-H2O, příslušné pro redukci. Obr. 2b se vztahuje na teoretické plynné směsi CO-CO2 a H2-H2O, příslušné pro oxidaci (doba udržování až po teplotu cca 600 °C)/redukci (T<600 °C).
Procenta uváděná v celém popisu jsou procenta objemová.
V plynných směsích z oxidu uhelnatého (CO), oxidu uhličitého (CO2), vodíku (H2), a popřípadě methanu (CH4), dochází tak dlouho k reakci mezi složkami, až je dosaženo jednotné uhlíkové aktivity. Není-li mezi kovovým povrchem a plynnou fází rovnováha, dochází nauhličováním a oduhličováním nebo oxidačními/redukčními reakcemi tak dlouho k látkové výměně mezi oběma fázemi, až se dosáhne rovnovážného stavu. Každé uhlíkové aktivitě, vyplývající z požadovaného chemického složení povrchu oceli, je tedy v rovnovážném stavu při definované teplotě přiřazeno určité složení plynné směsi:
[C] +-[CO2]—>2-[CO][C] + -[H2O]- -> -[CO]- + -[H2]Jelikož musí být uhlíková aktivita pro nízkolegovanou ocel nízká a v tomto případě jsou oxidační a jiné reakce důležité, bylo plynné složení přiřazeno homogenní reakci vodního plynu, která představuje shrnutí následujících reakcí:
CO2 = CO + 1/2 O2
1/2 O2 + H2 = H2O _[CO2]-+-[H2]-=-[CO]-+-[H2O]Při definované teplotě se přes odpovídající rovnovážný stav dosáhne určité složení plynu. Zvolila se například plynná směs Nr-H2 (97 %/3,0 %). S určitým množstvím přídavku O2 a celým množstvím ochranného plynu se průběh reakce řídí při určitých teplotách. V homogenním stavu probíhají pod krytem následující reakce:
H2O = H2 + 1/2 O
CO2 = CO + 1/2 O2
CO2 + H2 = H2O + CO
Přenos kyslíku dále působí:
kov + 1/2 O2 = (kov)O kov + CO2 = (kov)O + CO
Jelikož reakce CO2 => CO + 1/2 O2 je relativně pomalejší ve srovnání s H2O = H2 + 1/2 O2, musí se také v plynné směsi CO-CO2 počítat s delšími dobami oxidace.
Příklad
Pro homogenní vodíkovou reakci platí všeobecně:
Lg Kw = Lg (Pco · Ph2o/Pco2 · ?η2) = 1717/T + 1.575;
kde například při teplotě 680 °C Kw = 0,6
Když se nyní kupříkladu zahřívá plynná směs obsahující 1,2 % CO2,3,0 % H2 a 0,004 % H2O na teplotu 680 °C, potom vzniká otázka složení plynu poté, co se ustálila rovnováha. Reakční rovnice v homogenním systému je podle vztahu:
VaA + VbB +...........+ ΔΗ = VeE + VfF +.........;
kde Ví, i = -[A,.......FJ- znamenají stechiometrické počty mol látek i.
Při použití molámích zlomků Xj = P,/P nabývá zákon o působení aktivních hmot podoby:
E^ . Fvf/Ava . Bvb = Kp . ρ 6χΡ-ΔΣν'
Reakční index ΔΣ Ví, součet počtů mol výchozích produktů po odečtení počtu mol konečných produktů je:
ÁZVi = VE + VF-VA-VB a poskytuje informaci o změně objemu a závislosti na tlaku.
V předchozím příkladě reakce vodního plynu vychází ΔΣ Vi = 0, přičemž všeobecně platí:
KPP . Pexp - ΔΣ VI = Kc (RT/P)expAZ Vi
Protože ΔΣ Vi = 0, je Kp = Kc. Proto je reakce nezávislá na tlaku.
Dosadíme-li za původní složení plynu: Xco=0; Xh2o=0,03; Xco2 = 0,012; Xh2o = 0,00004 a molámí zlomek nově vytvořeného CO: = Z, tak vyplývá pro rovnovážné složení molámího zlomku:
CO:=Z
CO2: = Xco2 - Z
H2: = Xm-Z
H2O: = Xmo + Z
Zákon působení aktivních hmot potom zní:
K = Z (XffiO + Z)/(XCQ2 - Z) (Xh2 - Z)
Po oddělení Z vznikne polynom:
(1-K) Z2 + (XH2O + KXCO2 + KXh2) z - KXCo2Xh2 = 0;
-3CZ 288475 B6 za K (teplota 680 °C) se dosadí hodnota 0,6 a vznikne tak analýza ideálního stavu:
H2 = 2,4 %, CO = 0,76 %, CO2 = 0,44 %, H2O = 0,77 %.
Při K = 0,01 by například bylo:
H2 = 2,83 %, CO = 0,17 %, CO2 = 1,03 %, H2O = 0,17 %.
Složení směsi se může tedy teoreticky měnit v následujících mezích:
H2 = 2,24 až 2,83 % CO = 0,17 až 0,76% CO2 = 0,44 až 1,03 % H2O = 0,17 až 0,77 %
V tomto případě bylo během pokusu naměřeno složení směsi:
H2 = 2,1 %, CO = 0,78 %, CO2 = 0,86 %, H2O = 0,06 %.
Toto složení plynu odpovídá určitému bodu 3 v trojlátkovém systému C-H-O (viz obr. 1).
Poloha bodu v trojlátkovém systému určuje vliv složení plynu na povrch pásové oceli.
Přidáním CO2 do plynné směsi N2-H2 se tedy posouvá odpovídající bod 1 plynného složení v trojlátkovém systému z redukční oblasti směrem k hraniční oblasti oxidace. Vždy podle způsobu práce pece se mění složení plynu tak, že se rovnováha vodního plynu může pohybovat mezi 0,01 a 0,6.
V tomto smyslu byla nalezena optimální koncentrace použití oxidu uhličitého CO2 tak, aby se úplně zužitkovaly vlastnosti reakce vodního plynu pro účely žíhání bez slepování.
Ta se dosahuje při použití CO2 v množství například 0,9 až 2,5 % v plynné směsi 97/3 N2-H2, tedy s relativně nízkými obsahy CO2 ve srovnání s exoplynem.
Další teoretické úvahy ukázaly, že se na povrchu pásové oceli může tvořit oxidová vrstva, popřípadě hranicí vrstva CO2, jako ochranná vrstva v molekulové oblasti, která zabraňuje slepování závitů svinutého pásu. Aby se toho dosáhlo, musí se v průběhu nebo na konci doby udržování v zahřátém stavu při žíhání v peci vytvořit lehce oxidační atmosféra, která na povrchu pásové oceli vyvolává vytváření tenké neaktivní krycí vrstvy oxidu železnatého (FeO).
Obr. 2a a 2b znázorňují změny ochranné atmosféry N2-H2-CO2 ve všech žíhacích fázích. Ty zde byly teoreticky rozděleny na:
a. H2-H2O - plynná směs
b. CO-CO2 - plynná směs.
V průběhu homogenní reakce vodního plynu nebo obou dílčích reakcí, jak byly právě popsány, se tvoří CO a H2O v takových množstvích, že plynná směs CO-CO2 slouží pro oxidaci nad teplotou 600 °C. Plynná směs Η2-Η2Ο působí naproti tomu redukčně. S klesající teplotou (ochlazující fáze) se mění poměr CO-CO2 vznikajícího ochranného plynu tak, že je úplné redukční působení obou plynných směsí využito teprve pod teplotou 600 °C.
Vytvořená oxidová krycí vrstva se na konci ochlazovací fáze redukuje.
-4CZ 288475 B6
Optimální použití oxidu uhličitého CO2 bylo přiřazeno celému povrchu žíhaných materiálů a činí 0,2 až 0,3 g CO2 na m2 povrchu pásové oceli.
Způsob podle vynálezu poskytuje možnost vyloučit nebo maximálně snížit tvorbu slepování a nahradit výrobu exoplynu syntetickými plyny. Ve srovnání s exoplynem s obsahem cca 8 % CO a 6 % CO2 je možné tento způsob považovat za proces šetrný k životnímu prostředí, neboť se emise oxidu uhelnatého CO sníží o cca 95 % a emise oxidu uhličitého CO2 o cca 92 %.

Claims (2)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob zabraňování lokálnímu slepování při žíhání ocelového pásu s nízkým obsahem uhlíku pod ochranným plynem z 95 až 99 % objemových dusíku a zbytku tvořeného vodíkem, s fázemi zahřívání, udržování v zahřátém stavu a ochlazování, vytvořením oxidové krycí vrstvy na ocelovém pásu, vyznačený tím, že se na ocelovém pásu vytváří ve fázi jeho udržování v zahřátém stavu tenká krycí vrstva oxidací při teplotách nad 600 °C přidáváním oxidu uhličitého do ochranného plynu v množství 0,2 až 0,3 g na čtvereční metr žíhaného povrchu, načež se během ochlazování fáze při teplotách pod 600 °C krycí vrstva znovu zcela odstraní redukcí.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že kredukci dochází měněním rovnováhy vodního plynu.
CZ1993310A 1992-03-09 1993-03-02 Method of preventing local sticking when annealing a steel strip CZ288475B6 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4207394A DE4207394C1 (cs) 1992-03-09 1992-03-09

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ31093A3 CZ31093A3 (en) 1993-11-17
CZ288475B6 true CZ288475B6 (en) 2001-06-13

Family

ID=6453567

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ1993310A CZ288475B6 (en) 1992-03-09 1993-03-02 Method of preventing local sticking when annealing a steel strip

Country Status (15)

Country Link
US (1) US5344509A (cs)
EP (1) EP0560172B1 (cs)
JP (1) JPH0610038A (cs)
AT (1) ATE157124T1 (cs)
CA (1) CA2090344C (cs)
CZ (1) CZ288475B6 (cs)
DE (2) DE4207394C1 (cs)
ES (1) ES2108773T3 (cs)
FI (1) FI100256B (cs)
HR (1) HRP930196A2 (cs)
HU (1) HU212176B (cs)
NO (1) NO301341B1 (cs)
SI (1) SI9300111B (cs)
SK (1) SK281218B6 (cs)
ZA (1) ZA931587B (cs)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5531372A (en) * 1994-08-30 1996-07-02 Air Products And Chemicals, Inc. Moisture-free atmosphere brazing of ferrous metals
DE19531447A1 (de) * 1995-08-26 1997-02-27 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zum Vermeiden von Klebern beim Glühen von Kaltband
US5830291C1 (en) * 1996-04-19 2001-05-22 J & L Specialty Steel Inc Method for producing bright stainless steel
DE19652607A1 (de) * 1996-12-18 1998-06-25 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zum kleberfreien Glühen von Buntmetallteilen
ES2133126B1 (es) * 1997-11-14 2000-04-01 Al Air Liquide Espana S A Procedimiento perfeccionado para el recocido de rollos de acero al carbono trefilado y bobinas de chapa de acero al carbono.
DE19840778A1 (de) * 1998-09-07 2000-03-09 Messer Griesheim Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Metalloberflächen
DE10162702C1 (de) * 2001-12-19 2003-04-17 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur Vermeidung von Klebern und Kratzern beim Rekristallisationsglühen von Kaltband
DE10255590A1 (de) * 2002-11-28 2004-06-17 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zum kleberfreien Glühen von Metallteilen
KR20190098267A (ko) 2017-01-09 2019-08-21 헨켈 아게 운트 코. 카게아아 경화성 보호 코팅 조성물

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE132443C (cs) *
DE56773C (de) * C. F. CLAUS in Wiesbaden, Müllerstr. 7 Verfahren zum Reduziren der sich beim Glühen von Draht oder Blech bildenden Oxydschicht
FR666903A (fr) * 1928-06-29 1929-10-08 Perfectionnements aux procédés de recuit désoxydant et analogue des produits métalliques
US1815505A (en) * 1929-11-15 1931-07-21 Oscar J Wilbor Bright annealing of metals
US2165635A (en) * 1937-10-27 1939-07-11 James O Keighley Method of treating cold-rolled metals
GB951089A (en) * 1960-07-06 1964-03-04 Rolls Royce Improvements in or relating to the heat treatment carburizing or welding of metals
US3873377A (en) * 1973-11-21 1975-03-25 Bethlehem Steel Corp Process for improving batch annealed strip surface quality
EP0045207A1 (en) * 1980-07-30 1982-02-03 Moldline Limited Protecting steel during heat treatment

Also Published As

Publication number Publication date
SK281218B6 (sk) 2001-01-18
HUT64107A (en) 1993-11-29
HU212176B (en) 1996-03-28
HRP930196A2 (en) 1995-08-31
US5344509A (en) 1994-09-06
CA2090344C (en) 2003-01-14
FI100256B (fi) 1997-10-31
FI930924A (fi) 1993-09-10
DE59307136D1 (de) 1997-09-25
NO930318D0 (no) 1993-01-29
SK17493A3 (en) 1993-10-06
CA2090344A1 (en) 1993-09-10
NO301341B1 (no) 1997-10-13
NO930318L (no) 1993-09-10
ES2108773T3 (es) 1998-01-01
JPH0610038A (ja) 1994-01-18
EP0560172B1 (de) 1997-08-20
HU9300415D0 (en) 1993-05-28
SI9300111B (sl) 2000-12-31
ATE157124T1 (de) 1997-09-15
FI930924A0 (fi) 1993-03-02
EP0560172A1 (de) 1993-09-15
ZA931587B (en) 1993-09-27
SI9300111A (en) 1993-09-30
DE4207394C1 (cs) 1993-02-11
CZ31093A3 (en) 1993-11-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Ehlers et al. Enhanced oxidation of the 9% Cr steel P91 in water vapour containing environments
Onal et al. Water vapor effects on the cyclic oxidation resistance of alumina forming alloys
US5242509A (en) Process of the production of an atmosphere for the thermal treatment of metals and thermal treatment apparatus
CZ288475B6 (en) Method of preventing local sticking when annealing a steel strip
US5498299A (en) Process for avoiding surface oxidation in the carburization of steels
Rouillard et al. Oxidation of a chromia-forming nickel base alloy at high temperature in mixed diluted CO/H2O atmospheres
Mao et al. Reduction kinetics of wüstite scale on pure iron and steel sheets in Ar and H 2 gas mixture
SE438160B (sv) Forfarande for reduktion av metallmalm
SHIMOO et al. Effect of oxygen partial pressure on oxidation rate of Si-CO fiber
Opila et al. High Temperature Corrosion and Materials Chemistry 11
EP2050526A1 (en) Atmosphere for sintering, annealing or hardening comprising silane or borane
Airaksinen et al. From Fossil‐Fueled to Hydrogen‐Fueled Annealing Furnaces: Effects on the Oxidation of Stainless Steels
JPH0686623B2 (ja) 薄鋼板品の脱炭法
Hayashi et al. Influence of several factors on synthesis of iron carbide from iron ore
RU2198226C2 (ru) Способ получения изделия из железоуглеродистого материала
US6942739B2 (en) Reactive heat treatment to form pearlite from an iron containing article
US20090176179A1 (en) Method for sintering steel
KR100474414B1 (ko) 고온에서 불활성의 중성가스 분위기에 의한 광휘열처리법
JPS5847448B2 (ja) 還元鉄の処理方法
Webler A study of the processes during high temperature oxidation that control surface hot shortness in copper-containing low carbon steels
JPH10298735A (ja) 潜在的に高炭素濃度の活性ガス体中における鉄系金属部品の熱処理方法
Inouye High-Temperature Reactions of Type 304 Stainless Steel in Low Concentrations of Carbon Dioxide and Carbon Monoxide
Qayyum et al. Reduction of Iron Oxides in Methane-Hydrogen Mixtures
Shmykov Theoretical premises for the use of an endo-gas atmosphere
Dodge The effect of water vapor on the carburization of commercially pure iron in an atmosphere derived from natural gas

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20060302