CZ284950B6 - Způsob a zařízení pro výrobu močoviny a vysokým výtěžkem konverze a nízkou spotřebou energie - Google Patents
Způsob a zařízení pro výrobu močoviny a vysokým výtěžkem konverze a nízkou spotřebou energie Download PDFInfo
- Publication number
- CZ284950B6 CZ284950B6 CZ972069A CZ206997A CZ284950B6 CZ 284950 B6 CZ284950 B6 CZ 284950B6 CZ 972069 A CZ972069 A CZ 972069A CZ 206997 A CZ206997 A CZ 206997A CZ 284950 B6 CZ284950 B6 CZ 284950B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- carbamate
- aqueous solution
- urea
- stream
- ammonia
- Prior art date
Links
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 124
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 119
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 20
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 136
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 112
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 106
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 64
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 53
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 44
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 43
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims abstract description 36
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims abstract description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 36
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 87
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 40
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 18
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 11
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 11
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 9
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 17
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 2
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/582—Recycling of unreacted starting or intermediate materials
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Při způsobu výroby močoviny se nechává reagovat v podstatě čistý amoniak a oxid uhličitý v reakčním prostoru /1/, z něhož vychází reakční směs, podrobovaná stripování /2/ k získání částečně přečištěné směsi, vedené do regenerační sekce /3, 4, 7, 8/ močoviny. Z regenerační sekce /3, 4, 7, 8/ se získává zředěný roztok karbamátu, který se podrobuje stripování /9/ s recyklací par do reakčního prostoru /1/ po kondenzaci /6/. Tímto postupem se dosahuje vysokého výtěžku konverze se sníženou spotřebou energie a nízkými investičními náklady.
ŕ
Description
(57) Anotace:
Je popsán způsob výroby močoviny a zařízení pro provádění tohoto způsobu. Při způsobu výroby močoviny se nechává reagovat v podstatě čistý amoniak a oxid uhličitý v reaktoru /1 /, z něhož vychází reakční směs, podrobovaná rozkladu ve stripovací Jednotce /2/ k získání částečně přečištěné směsi, vedené do regenerační sekce /3, 4, 7, 8/ močoviny. Z regenerační sekce /3, 4, 7, 8/ se získává zředěný roztok karbamátu, který se podrobuje rozkladu ve stripovací jednotce /9/ s recyklací par do reaktoru /1/ po kondenzaci v sekci /6/. Tímto postupem se dosahuje vysokého výtěžku konverze se sníženou spotřebou energie a nízkými investičními náklady.
Způsob výroby močoviny a zařízení pro jeho provádění
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby močoviny a zařízení pro jeho provádění
Dosavadní stav techniky
Jak je známo, v oblasti výroby močoviny stále roste potřeba zařízení na jedné straně s větší kapacitou a provozní flexibilitou a na druhé straně vyžadujících stále menší investiční a provozní náklady, zejména z hlediska energie.
Za tím účelem byla navržena a provedena řada postupů výroby močoviny, v podstatě založených na provádění konverzní reakce v reakčním prostoru, do něhož se dodává amoniak (NH3) a oxid uhličitý (CO2) a do něhož se recyklují nezreagované látky, obsažené v roztoku močoviny, opouštějícím reakční prostor, zejména amoniak, oxid uhličitý a karbamát ve vodném roztoku.
Postup tohoto typu je znázorněn na obr. 1 a zahrnuje za reakčním prostorem jednotku rozkladu karbamátu a sekci regenerace močoviny pro oddělování nezreagovaných látek z roztoku močoviny, které se recyklují.
Jestliže toto recyklování na jedné straně umožňuje téměř úplnou regeneraci cenných látek, jako je amoniak a oxid uhličitý, na druhé straně s sebou ovšem přináší přidávání velkých množství vody (H2O) do reaktoru, která mají nepříznivý vliv na celkový výtěžek konverze oxidu uhličitého na močovinu, přičemž se dosahuje výtěžků obecně mezi 59 a 63 %.
Podstata vynálezu
Technický problém, který vynález řeší, je tedy nalézt a zpřístupnit způsob výroby močoviny s vysokým výtěžkem konverze, který by byl technicky jednoduše proveditelný a měl by nízké investiční a provozní náklady.
Podle vynálezu je tento problém řešen způsobem výroby močoviny, zahrnujícím stupně
- provádění reakce mezi amoniakem a oxidem uhličitým v reakčním prostoru za vzniku reakční směsi zahrnující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,
- podrobení uvedené směsi zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením uvedeného volného amoniaku ve vodném roztoku za vzniku prvního proudu zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a proudu zahrnujícího močovinu, zbytkový karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,
- podrobení uvedeného prvního proudu zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi alespoň částečné kondenzaci k získání prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku,
- recyklování uvedeného prvního podílu karbamátu do uvedeného reakčního prostoru,
- dodávání uvedeného proudu zahrnujícího močovinu, zbytkový karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku do regenerační sekce močoviny,
- 1 CZ 284950 B6
- oddělování uvedeného zbytkového karbamátu od močoviny v uvedené regenerační sekci k získání druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, jehož podstata podle vynálezu spočívá v tom, že zahrnuje dále tyto stupně:
- alespoň část uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, získaného v uvedené regenerační sekci, se podrobí zpracování částečným rozkladem k získání druhého proudu, zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, a proudu zahrnujícího zbytkový karbamát ve vodném roztoku,
- uvedený druhý proud zahrnující amoniak a oxid uhličitý v parní fázi se podrobí alespoň částečné kondenzaci k získání třetího podílu karbamátu ve vodném roztoku,
- tento třetí podíl karbamátu se recykluje do uvedeného reakčního prostoru.
Podle vynálezu se alespoň část karbamátu ve vodném roztoku, opouštějícího regenerační sekci močoviny, výhodně podrobuje zpracování částečným rozkladem k oddělení nezreagovaného amoniaku a oxidu uhličitého z roztoku bohatého na vodu, zahrnujícího zbytkový karbamát.
V takovém případě mají nezreagované látky, které jsou recyklovány do reakčního prostoru, velmi nízký obsah vody, a tudíž je možno podstatně omezit vodu dodávanou do reakčního prostoru, což umožňuje dosahovat vysokého výtěžku konverze.
Za účelem dosažení vysokého stupně rozkladu uvedené alespoň části druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku se tento přednostně podrobuje zpracováni rozkladem za tlaku v podstatě odpovídajícího tlaku v reakčním prostoru.
Ke zlepšení a podpoře stupňů kondenzace a děleni nezreagovaných látek v regenerační sekci močoviny se výhodně vede proud, zahrnující zbytkový karbamát ve vodném roztoku, pocházející ze zpracování částečným rozkladem druhého podílu karbamátu, do uvedené sekce získávání močoviny.
Podle jiného výhodného provedení vynálezu způsob zahrnuje stupeň
- současného podrobení uvedené reakční směsi zahrnující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku a uvedené alespoň části druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku uvedeným zpracováním částečným rozkladem za získání uvedeného prvního a druhého proudu zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a proudu zahrnujícího močovinu, zbytkový karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku.
V souladu s tímto provedením je technická realizace postupu výroby močoviny velmi jednoduchá, protože oproti známým postupům nevyžaduje relevantní přídavné zařízení a je investičně méně nákladná.
Zvláště uspokojivých výsledků se dosahuje, jestliže se zpracování částečným rozkladem podrobí alespoň 50 % a přednostně alespoň 65 % uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku.
Podle dalšího aspektu vynálezu je výše uvedený technický problém řešen zařízením pro provádění výše uvedeného způsobu výroby močoviny, zahrnujícím
- reaktor pro syntézu močoviny,
-2CZ 284950 B6
- první stripovací jednotku pro podrobení reakční směsi, opouštějící uvedený reaktor, zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením volného amoniaku ve vodném roztoku, přítomných v této směsi,
- sekci pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou první stripovací jednotku a vedení pro recyklování prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného reaktoru,
- regenerační sekci proudu zahrnujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, opouštějícího uvedenou první stripovací jednotku, pro oddělování močoviny, vyrobené v reaktoru, od druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, jehož podstata spočívá v tom, že zahrnuje:
- druhou stripovací jednotku pro podrobení alespoň části uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku zpracování částečným rozkladem,
- sekci pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou druhou stripovací jednotku a recyklaci třetího podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného reaktoru.
Zařízení podle vynálezu výhodně zahrnuje vedení pro dodávání par opouštějících druhou stripovací jednotku do sekce pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících první stripovac í j ed notku.
Výhodně dále zařízení podle vynálezu zahrnuje vedení pro dodávání proudu zahrnujícího zbytkový karbamát ve vodném roztoku z druhé stripovací jednotky do regenerační sekce.
Podle dalšího provedení vynálezu zahrnuje zařízení pro výrobu močoviny:
- reaktor pro syntézu močoviny,
- stripovací jednotku pro podrobení reakční směsi, opouštějící uvedený první reaktor, zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením volného amoniaku ve vodném roztoku, přítomných v této směsi,
- sekci pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou stripovací jednotku a recyklaci prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného prvního reaktoru,
- regenerační sekci proudu, zahrnujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, opouštějícího uvedenou stripovací jednotku, pro oddělení močoviny vyrobené v reaktoru od druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, jehož podstata spočívá v tom, že zahrnuje:
- vedení pro dodávání alespoň části uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku do stripovací jednotky.
Podle vynálezu mohou být zařízení, určená k provádění způsobu výroby močoviny, pořízena buď nově, nebo modifikací již existujících zařízení za účelem rozšíření výrobní kapacity a současně zlepšení výkonu z hlediska spotřeby energie.
S využitím znaků zařízení podle vynálezu je tedy možno rovněž modernizovat stávající zařízení pro výrobu močoviny, například tak, že se vytvoří zařízení pro výrobu močoviny, zahrnující
- reaktor pro syntézu močoviny,
-3CZ 284950 B6
- první stripovací jednotku pro podrobení reakční směsi opouštějící uvedený reaktor zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením volného amoniaku ve vodném roztoku, přítomných v uvedené směsi,
- sekci pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou první stripovací jednotku a recyklaci prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného reaktoru,
- regenerační sekci proudu zahrnujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, opouštějícího uvedenou první stripovací jednotku, pro oddělování močoviny, vyrobené v reaktoru, od druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, kde podstata modernizace spočívá v
- použití druhé stripovací jednotky pro podrobení alespoň části uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku zpracování částečným rozkladem,
- použití sekce pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou druhou stripovací jednotku a recyklaci třetího podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného reaktoru.
V alternativním provedení může modernizace spočívat v:
- použití druhé stripovací jednotky pro podrobení alespoň části uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku zpracování částečným rozkladem, - použití vedení pro dodávání par opouštějících uvedenou stripovací jednotku do uvedeného zařízení pro kondenzaci par opouštějících uvedenou první stripovací jednotku.
V dalším provedení může modernizace spočívat v
- použití vedení pro dodávání alespoň části uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku do stripovací jednotky.
Přehled obrázků na výkresech
Další charakteristiky a výhody vynálezu jsou podrobně osvětleny formou neomezujících příkladů v souvislosti s připojenými výkresy.
Obr. 1 představuje blokový diagram výroby močoviny podle dosavadního stavu techniky.
Obr. 2 představuje blokový diagram jednoho provedení způsobu výroby močoviny podle vynálezu.
Obr. 3 představuje blokový diagram dalšího provedení způsobu výroby močoviny podle vynálezu.
Na obr. 1 je znázorněn vysokotlaký reaktor 1 pro syntézu močoviny, do něhož se dodávají plynné proudy 21 a 22, zahrnující v podstatě čistý amoniak, resp. oxid uhličitý.
Typické pracovní podmínky v reaktoru jsou:
- molámí poměr NH3/CO2 na vstupu: 2,9 až 3,4,
- molámí poměr H2O/CO2 na vstupu: 0,4 až 0,7,
- výtěžek konverze CO2 na močovinu: 59 až 63 %,
- tlak: 15 MPa (150 bar) a,
- teplota: 185 až 190 °C.
-4CZ 284950 B6
Dále je znázorněna stripovací jednotka 2 pro vysokotlaký rozklad, sekce 5 granulace nebo sprchové krystalizace močoviny a sekce 6 pro kondenzaci vysokotlakým způsobem.
Stripovací jednotka 2 a sekce 6 pro kondenzaci obvykle pracují za stejných tlakových podmínek jako reaktor!
Regenerační sekce močoviny je obecně tvořena stripovacími nebo destilačními jednotkami 3, 4 a kondenzačními jednotkami 7, 8.
Jednotka 4 představuje rovněž dokončovací jednotku močoviny, kde se získává roztok s obsahem močoviny až 99,7 %.
Jednotka 8 představuje rovněž jednotku zpracování odpadní vody pro čištění vody, vypouštěné z procesu výroby močoviny.
Jednotky 3 a 7 pracují typicky při středním tlaku (asi 1,8 MPa, 18 bar) a jednotky 4 a 8 při nízkém tlaku (asi 0,4 MPa, 4 bar).
Kapalný proud 23 představuje reakční směs, přicházející z reaktoru 1 a zahrnující močovinu a nezreagované látky, tj. karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku.
Kapalný proud 23 je veden do stripovací jednotky 2, kde je podrobován zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením volného amoniaku.
Stripovací jednotka 2 obecně zahrnuje stripovací zařízení, které pracuje s proudem 30 oxidu uhličitého jako stripovacího činidla, přicházejícího z proudu 22.
Na výstupu ze stripovací jednotky 2 je znázorněno vedení 24 pro plynný proud, zahrnující amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, a kapalný proud 25, zahrnující močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku.
Plynný proud ve vedení 24 prochází sekcí 6 pro kondenzaci, kde dochází ke kondenzaci amoniaku a oxidu uhličitého v parní fázi za vzniku proudu karbamátu ve vodném roztoku, který je recyklován do reaktoru 1Kapalný proud 25, zahrnující močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, prochází destilačními jednotkami 3, 4 regenerační sekce močoviny, kde je zbytkový karbamát rozkládán a oddělován od roztoku močoviny.
Obsah močoviny v kapalném proudu 25 je obecně za jednotkou 3 mezi 70 a 72 % a za jednotkou 4 asi 99 %.
Z jednotky 3 je získáván plynný proud ve vedení 6 a z jednotky 4 plynný proud 27, oba obsahující amoniak a oxid uhličitý v plynné fázi.
Plynný proud 27 prochází kondenzační jednotkou 8, kde je kondenzován amoniak a oxid uhličitý v parní fázi za vzniku proudu karbamátu ve vodném roztoku, který je veden do kondenzační jednotky 7, kde podporuje kondenzaci plynného proudu ve vedení 26.
Analogicky prochází plynný proud z vedení 26 kondenzační jednotkou 7, kde je kondenzován amoniak a oxid uhličitý v parní fázi za vzniku proudu karbamátu ve vodném roztoku, který je veden do kondenzační jednotky 6, kde podporuje kondenzaci plynného proudu z vedení 24.
-5CZ 284950 B6
Část vody, obsažené ve vodném roztoku, získaném v kondenzační jednotce 8, se dále zpracovává a čistí od téměř všech stop amoniaku a močoviny ve zpracovatelské jednotce 8. Z jednotky 8 odchází odpadní vodný proud 28. vypouštěný z procesu výroby močoviny.
Proud 25 roztoku močoviny, přicházející z jednotky 4, prochází sekcí 5 granulace nebo sprchové krystalizace, kde je transformován na finální produkt, opouštějící v proudu 29 zařízení pro výrobu močoviny.
Podle alternativního provedení postupů podle dosavadního stavu techniky představuje jednotka 7 také kolonu pro oddělování amoniaku pro získání v podstatě čistého kapalného amoniaku, který se jako proud 31 vede do reaktoru 1 navíc k proudu 21, jak je znázorněno na obr. 1.
Jak je z obr. 1 patrné, při dosavadních postupech výroby močoviny je veškerý vodný roztok, obsahující karbamát, oddělený od močoviny, recyklován do reaktoru 1, přičemž v něm obsažené velké množství vody se používá pro kondenzaci a dopravu nezreagovaných látek.
Na obr. 2 a 3 je znázorněn blokový diagram prvního, resp. druhého provedení způsobu výroby močoviny podle vynálezu.
Na těchto obrázcích jsou součásti konstrukčně a funkčně ekvivalentní součástem na obr. 1 označeny stejnými vztahovými značkami a nejsou dále popisovány.
Kromě toho je na obr. 2 znázorněna druhá stripovací jednotka 9 pro vysokotlaký rozklad, pracující za stejných tlakových podmínek jako reaktor 1_.
Kapalný proud ve vedení 26, obsahující karbamát ve vodném roztoku a mající vysoký obsah vody, je veden do stripovací jednotky 9, kde je výhodně podrobován zpracování částečným rozkladem karbamátu.
Na výstupu ze stripovací jednotky 9 je znázorněn plynný proud ve vedení 32, zahrnující amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, a kapalný proud ve vedení 33, zahrnující močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku.
Plynný proud ve vedení 32, který je velmi bohatý na amoniak a oxid uhličitý a chudý na vodu (pouze několik procentních bodů), prochází sekcí 6 pro kondenzaci, kde je kondenzován amoniak a oxid uhličitý za vzniku karbamátu ve vodném roztoku, který je jako proud ve vedení 24 recyklován do reaktoru J.
V příkladu znázorněném na obr. 2 je veškerý karbamát ve vodném roztoku, oddělený od močoviny v regenerační sekci, podrobován zpracování ve druhé stripovací jednotce 9. Uspokojivých výsledků se však dosáhne i tehdy, vede-li se do stripovací jednotky 9 pouze část karbamátu, opouštějícího sekci získávání močoviny. Přednostně může být do stripovací jednotky 9 vedeno alespoň 50 % tohoto karbamátu.
Způsobem podle vynálezu se v reaktoru 1 provádí reakce mezi amoniakem a oxidem uhličitým za vzniku reakční směsi zahrnující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku, která se ve stripovací jednotce 2 podrobuje zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením uvedeného volného amoniaku ve vodném roztoku. Ze stripovací jednotky 2 odchází první proud ve vedení 24, zahrnující amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, a proud 25, zahrnující močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku. Proud ve vedení 24 se pak podrobuje v sekci 6 pro kondenzaci alespoň částečné kondenzaci za vzniku prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku, který je recyklován do reaktoru 1 Proud 25 se naproti tomu vede do regenerační sekce močoviny (jednotky 3, 4, 7 a 8), kde je močovina oddělována od druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku v proudu ve vedení 26.
-6CZ 284950 B6
Podle dalších stupňů způsobu podle vynálezu se výhodně alespoň část proudu ve vedení 26 dále podrobí ve stripovací jednotce 9 alespoň částečnému rozkladu za vzniku druhého proudu ve vedení 32, zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fází, a proudu ve vedení 33, zahrnujícího zbytkový karbamát ve vodném roztoku. Proud ve vedení 32 se pak v sekci 6 pro kondenzaci alespoň částečně kondenzuje za vzniku třetího podílu karbamátu ve vodném roztoku, recyklovaného jako proud ve vedení 24 do reakčního prostoru.
Při postupu tímto způsobem je možno dosáhnout vysokého výtěžku konverze v reakčním prostoru, protože se do něj recykluje vysoce koncentrovaný roztok karbamátu, který je velmi chudý na vodu.
Způsobem výroby močoviny podle vynálezu je možno dosáhnout výtěžku konverze oxidu uhličitého na močovinu asi 70 až 75 %, což je značně více než při dosavadních postupech.
Tento vysoký výtěžek konverze a v podstatě nepřítomnost vody při recyklování do reaktoru 1 také znamená, že z roztoku močoviny je nutno oddělovat nižší množství látek, což dále vede ke zvýšení výkonu stripovací jednotky 2 a destilačních jednotek 3 a 4 regenerační sekce.
V příkladu, znázorněném na obr. 2, se do sekce získávání močoviny výhodně recykluje kapalný proud ve vedení 33, který je velmi bohatý' na vodu, za účelem podpory kondenzace a regenerace nezreagovaných látek, které se uvolňují v destilačních jednotkách 3 a 4.
Proud ve vedení 33 výhodně prochází destilační jednotkou 10, kde je zbytkový karbamát dále podrobován rozkladu za účelem získání roztoku velmi bohatého na vodu, který se vede do jednotky 8.
Z destilační jednotky 10 dále vychází parní proud 34, chudý na vodu, zahrnující zbytkový amoniak a oxid uhličitý, který se vede do kondenzační jednotky 7 regenerační sekce.
Získá se tak oddělená cirkulační smyčka provozní vody, která výhodně podporuje kondenzaci par amoniaku a oxidu uhličitého v jednotkách 7 a 8 bez recyklace do reaktoru 1, a tudíž bez negativního ovlivnění reakce mezi amoniakem a oxidem uhličitým.
V alternativním provedení způsobu podle vynálezu, znázorněném na obr. 3, je proud ve vedení 26, vycházející ze sekce získávání močoviny, totiž z kondenzační jednotky 7, místo, aby byl recyklován přímo do reaktoru 1 přes sekci 6 jako podle dosavadních postupů, výhodně veden do stripovací jednotky 2, kde se získá proud amoniaku a oxidu uhličitého v parní fázi, který se jako proud ve vedení 24 recykluje po kondenzaci v sekci 6 do reaktoru 1.
Tímto způsobem se provádí zpracování částečným rozkladem druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku (proud ve vedení 26) ve stejné jednotce jako rozklad reakční směsi (proud 23), což umožňuje provádění způsobu podle vynálezu oproti dosavadním způsobům bez nutnosti relevantního přídavného zařízení. Jako stripovací prostředek pro stripovací jednotku 2 je rovněž možno použít části proudu amoniaku, dodávaného do reakčního prostoru. Alternativně může stripovací jednotka 2 pracovat jako samostripovací, přičemž odpařený amoniak podporuje rozklad karbamátu.
Sekce získávání močoviny však může také zahrnovat pouze nízkotlaké jednotky 4 a 8. V tomto případě je proud, zahrnující močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, přicházející ze stripovací jednotky 2, veden přímo do jednotky 4 pro konečné oddělení roztoku močoviny od nezreagovaných látek.
Nyní bude popsáno zařízení pro výrobu močoviny, konkrétně určené pro provádění způsobu podle vynálezu.
Zařízení pro výrobu močoviny výhodně zahrnuje reaktor 1 pro syntézu močoviny, první stripovací jednotku 2 a druhou stripovací jednotku 9, regenerační sekci 3, 4, 7 a 8 močoviny a odpovídající zařízení pro kondenzaci a recyklování par opouštějících první a druhou stripovací jednotku do reaktoru.
S odkazem na provedení podle obr. 2 sekce pro kondenzaci par, opouštějících druhou stripovací jednotku 9, přednostně zahrnuje sekci 6 pro kondenzaci par opouštějících první stripovací jednotku 2.
Mezi druhou stripovací jednotkou a regenerační sekcí je dále upravena destilační jednotka 10.
S odkazem na provedení podle obr. 3 zařízení pro výrobu močoviny zahrnuje mezi regenerační sekcí a stripovací jednotkou 2 vedení 26. V tomto případě není nutná stripovací jednotka 9 ani destilační jednotka 10.
Zařízení, určené k provádění způsobu výroby močoviny podle vynálezu, může být zcela nové zařízení nebo zařízení, získané modernizací již existujícího zařízení, například zařízení k provádění postupu, znázorněného blokovým digramem na obr. 1.
Tato modernizace se podle prvního provedení uskutečňuje použitím zařízení pro stupně:
- použití druhé stripovací jednotky 9 pro podrobení alespoň části karbamátu ve vodném roztoku, opouštějícím regenerační sekci (vedením 26), zpracování částečným rozkladem,
- použití sekce pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou druhou stripovací jednotku a recyklaci takto získaného vysoce koncentrovaného roztoku karbamátu do reaktoru L
Podle dalšího provedení vynálezu tento způsob modernizace přednostně zahrnuje stupně:
- použití vedení pro dodávání par opouštějících druhou stripovací jednotku 9 přímo do sekce 6 pro kondenzaci par opouštějících první stripovací jednotku 2.
Výhodně zahrnuje způsob modernizace dosavadního zařízení dále stupeň:
- použití vedení 33 pro dodávání proudu, zahrnujícího zbytkový karbamát ve vodném roztoku, z druhé stripovací jednotky 9 do sekce získávání močoviny.
V konkrétním výhodném provedení vynálezu zahrnuje způsob modernizace stupeň:
- použití vedení 26 pro dodávání alespoň části roztoku karbamátu, přicházejícího ze sekce získávání močoviny, do stripovací jednotky 2.
Díky způsobu modernizace podle vynálezu je možno drasticky zvýšit nejen výtěžek konverze, ale i kapacitu dosavadního reaktoru pro syntézu močoviny.
Protože se totiž do reaktoru 1 recykluje pouze velmi malé množství vody, může být do něho přiváděno větší množství amoniaku a oxidu uhličitého bez přeplnění kapacity reaktoru samého nebo stripovací jednotky 2 a destilačních jednotek 3 a 4 regenerační sekce.
-8CZ 284950 B6
Příklady provedení vynálezu
V dalším jsou na pouze ilustrativních a nikoli omezujících příkladech porovnány výtěžky konverze, dosažitelné na zařízení k provádění způsobu podle vynálezu nebo modernizovaném způsobem podle vynálezu a na zařízení k provádění dosavadního způsobu.
Příklad 1
Existující zařízení, pracující dosavadním postupem, popsané v souvislosti sobr. 1, se modernizuje za účelem provozu postupem pospaným v souvislosti s obr. 2.
Existující zařízení je založeno na takzvaném amoniakovém samostripujícím postupu, kdy se do rozkladné jednotky 2 nepřivádí žádný amoniak nebo oxid uhličitý jako stripovací činidlo. V tomto případě tedy chybí proud 30.
Pracovní podmínky v reaktoru pro syntézu močoviny před modernizací zařízení jsou:
- molámí poměr NH3/CO2 na vstupu: 3,2,
- molámí poměr H2O/CO2 na vstupu. 0,6,
- výtěžek konverze CO2 na močovinu: 61 %,
- tlak: asi 15 MPa (150 bar) a,
- teplota: 190 °C,
- kapacita: 1800 MTD močoviny.
Po modernizaci existujícího zařízení použitím druhé stripovací jednotky 9, do níž bylo dodáváno 77% roztoku karbamátu, přicházejícího z regenerační sekce močoviny, a dodáváním par opouštějících uvedenou druhou stripovací jednotku do prostoru reaktoru 1 přes kondenzační jednotku 6, jak je uvedeno s odkazem na obr. 2, jsou nové pracovní podmínky reaktoru:
- molámí poměr NH3/CO2 na vstupu: 3,2,
- molámí poměr H2O/CO2 na vstupu: 0,19,
- výtěžek konverze CO2 na močovinu: 70 %,
- tlak: asi 15 MPa (150 bar) a,
-teplota: 190 °C,
- kapacita: 2500 MTD močoviny.
Díky vynálezu je možno zvýšit výtěžek konverze o 9 procentních bodů a kapacitu o 700 MTD močoviny, tj. o 39 % nad původní kapacitu.
Takto relevantní zvýšení výtěžku konverze a mnohem menší množství vody recyklované do reaktoru umožňuje dosáhnout nově zvýšené kapacity pouze s drobnými modifikacemi existujícího zařízení as nízkými investičními náklady. Tento vysoký výtěžek konverze navíc vede ke snížení spotřeby energie u modernizovaného zařízení.
Příklad 2
Existující zařízení, pracující dosavadním způsobem, popsané v souvislosti sobr. 1, se modernizuje za účelem provozu způsobem popsaným v souvislosti s obr. 2.
Existující zařízení je založeno na procesu se stripováním oxidem uhličitým, kdy je do rozkladné jednotky 2 jako stripovací činidlo přiváděn oxid uhličitý (proud 30). V tomto případě chybí
-9CZ 284950 B6 jednotka 7 oddělování amoniaku a proud 31. Chybějí i jednotky 3 a 7 a regenerační sekce močoviny zahrnuje pouze nízkotlaké jednotky 4 a 8.
Pracovní podmínky v reaktoru pro syntézu močoviny před modernizací zařízení jsou:
- molámí poměr NH3/CO2 na vstupu: 3,0,
- molámí poměr H2O/CO2 na vstupu: 0,5,
- výtěžek konverze CO2 na močovinu: asi 60 %,
- tlak: asi 14,5 MPa (145 bar) a,
- teplota: 185 °C,
- kapacita: 1900 MTD močoviny.
Po modernizaci existujícího zařízení použitím druhé stripovací jednotky 9, do níž bylo dodáváno 70% roztoku karbamátu, přicházejícího ze sekce získávání močoviny, a dodáváním par opouštějících uvedenou druhou stripovací jednotku do prostoru reaktoru 1 přes kondenzační jednotku 6, jak je uvedeno s odkazem na obr. 2, jsou nové pracovní podmínky reaktoru:
- molámí poměr NH3/CO2 na vstupu: 3,0,
- molámí poměr H2O/CO2 na vstupu: 0,25,
- výtěžek konverze CO2 na močovinu: 66 %,
- tlak: asi 15 MPa (150 bar) a,
- teplota: 190 °C,
- kapacita: 2500 MTD močoviny.
Díky vynálezu je možno zvýšit výtěžek konverze o 6 procentních bodů a kapacitu o 600 MTD močoviny, tj. o 32 % nad původní kapacitu.
I v tomto případě jsou k dosažení relevantního zvýšení kapacity a výtěžku konverze nutné pouze drobné úpravy existujícího zařízení a nízké investiční náklady.
Příklad 3
V tomto příkladu byl simulován výtěžek konverze reaktoru, pracujícího ve zcela novém zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu, jak je popsáno v souvislosti s obr. 2.
Stejně jako v příkladu 2 je zařízení založeno na procesu stripování oxidem uhličitým, přičemž veškerý oxid uhličitý, který má být uváděn do reaktoru 1, se přivádí nejprve jako stripovací činidlo (proud 30) do rozkladné jednotky 2. V tomto případě chybí proud 22, stejně jako jednotka 7 oddělování amoniaku s proudem 31. Regenerační sekce močoviny zahrnuje středotlaké a nízkotlaké jednotky 3, 4, 2 a 8.
Pracovní podmínky reaktoru v zařízení pro syntézu močoviny podle vynálezu jsou:
- molámí poměr NH3/CO2 na vstupu: 3,2,
- molámí poměr H2O/CO2 na vstupu: 0,1,
- tlak: asi 15 MPa (150 bar) a,
-teplota: 190 °C,
- kapacita: 400 MTD močoviny.
Výtěžek konverze CO2 na močovinu, získaný v reaktoru podle vynálezu, je velmi vysoký: 72 %.
Obsah vody v roztoku karbamátu, recyklovaného do reaktoru, je mimoto zvlášť nízký.
- 10CZ 284950 B6
Protože jsou v reakční směsi, odváděné do rozkladné jednotky a dále do regenerační sekce, obsažena nízká množství vody a nezreagovaných látek, vyplývá z toho, že provozní zatížení zařízení a důsledku toho i spotřeba energie a investiční náklady jsou oproti běžným zařízením nižší.
Výsledky uvedené v příkladech byly získány pomocí známých výpočetních algoritmů.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby močoviny, zahrnující stupně- provádění reakce mezi amoniakem a oxidem uhličitým v reakčním prostoru za vzniku reakční směsi zahrnující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,- podrobení uvedené směsi zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením uvedeného volného amoniaku ve vodném roztoku za vzniku prvního proudu zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a proudu zahrnujícího močovinu, zbytkový karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,- podrobení uvedeného prvního proudu zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi alespoň částečné kondenzaci k získání prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku,- recyklování uvedeného prvního podílu karbamátu do uvedeného reakčního prostoru,- dodávání uvedeného proudu zahrnujícího močovinu, zbytkový karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku do regenerační sekce močoviny,- oddělování uvedeného zbytkového karbamátu od močoviny v uvedené regenerační sekci k získání druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, vyznačující se tím, že dále zahrnuje stupně- alespoň část uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, získaného v uvedené regenerační sekcí, se podrobí zpracování částečným rozkladem k získání druhého proudu, zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, a proudu zahrnujícího zbytkový karbamát ve vodném roztoku,- uvedený druhý proud zahrnující amoniak a oxid uhličitý v parní fázi se podrobí alespoň částečné kondenzaci k získání třetího podílu karbamátu ve vodném roztoku,- tento třetí podíl karbamátu se recykluje do uvedeného reakčního prostoru.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zpracování částečným rozkladem uvedené alespoň části druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku se provádí za tlaku v podstatě odpovídajícího tlaku v reakčním prostoru.-11 CZ 284950 B6
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále zahrnuje stupeň- dodávání proudu zahrnujícího zbytkový karbamát ve vodném roztoku, vzniklého zpracováním druhého podílu karbamátu částečným rozkladem, do uvedené regenerační sekce močoviny.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zahrnuje stupeň- současného podrobení uvedené reakční směsi zahrnující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku a uvedené alespoň části druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku uvedeným zpracováním částečným rozkladem za získání uvedeného prvního a druhého proudu zahrnujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a proudu zahrnujícího močovinu, zbytkový karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku.
- 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zpracování částečným rozkladem se podrobí alespoň 50 % uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku..
- 6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že zpracování částečným rozkladem se podrobí alespoň 65 % uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku.
- 7. Zařízení pro výrobu močoviny, zahrnující- reaktor (1) pro syntézu močoviny,- první stripovací jednotku (2) pro podrobení reakční směsi opouštějící uvedený reaktor (1) zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením volného amoniaku ve vodném roztoku, přítomných v uvedené směsi,- sekci (6) alespoň pro částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou první stripovací jednotku (2) a vedení (24) pro recyklování prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného reaktoru (1),- regenerační sekci (3, 4, 7, 8) proudu zahrnujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, opouštějícího uvedenou první stripovací jednotku (2), pro oddělování močoviny, vyrobené v reaktoru (1), od druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, vyznačující se tím, že zahrnuje- druhou stripovací jednotku (9) pro podrobení alespoň části uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku zpracování částečným rozkladem,- sekci alespoň pro částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou druhou stripovací jednotku (9) a pro recyklování třetího podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného reaktoru (1)
- 8. Zařízení podle nároku 7, vyznačující se tím, že zahrnuje vedení (32) pro dodávání par opouštějících uvedenou druhou stripovací jednotku (9) do uvedené sekce (6) pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou první stripovací jednotku (2).
- 9. Zařízení podle nároku 7, vyznačující se tím, že dále zahrnuje - vedeni (33) pro dodávání proudu zahrnujícího zbytkový karbamát ve vodném roztoku z uvedené druhé stripovací jednotky (9) do uvedené regenerační sekce (3, 4, 7, 8).- 12CZ 284950 B6
- 10. Zařízení pro výrobu močoviny, zahrnující- reaktor (1) pro syntézu močoviny,5 - stripovací jednotku (2) pro podrobení reakční směsi, opouštějící uvedený první reaktor (1), zpracování částečným rozkladem karbamátu a částečným oddělením volného amoniaku ve vodném roztoku, přítomných v uvedené směsi,- sekci (6) pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících uvedenou stripovací jednotku (2)10 a pro recyklaci prvního podílu karbamátu ve vodném roztoku do uvedeného prvního reaktoru (1),- regenerační sekci (3, 4, 7, 8) proudu zahrnujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, opouštějícího uvedenou stripovací jednotku (2), pro oddělení močoviny, vyrobené v reaktoru (1), od druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku, vyznačující se t í m , že zahrnuje- vedení (26) pro dodávání alespoň části uvedeného druhého podílu karbamátu ve vodném roztoku do stripovací jednotky (2).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH26395 | 1995-02-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ206997A3 CZ206997A3 (cs) | 1998-03-18 |
| CZ284950B6 true CZ284950B6 (cs) | 1999-04-14 |
Family
ID=4183026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ972069A CZ284950B6 (cs) | 1995-02-01 | 1996-01-31 | Způsob a zařízení pro výrobu močoviny a vysokým výtěžkem konverze a nízkou spotřebou energie |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6342632B1 (cs) |
| EP (1) | EP0796244B2 (cs) |
| JP (1) | JP3003706B2 (cs) |
| CN (1) | CN1079790C (cs) |
| AT (1) | ATE179413T1 (cs) |
| AU (1) | AU686041B2 (cs) |
| BG (1) | BG63118B1 (cs) |
| BR (1) | BR9606852A (cs) |
| CA (1) | CA2208022C (cs) |
| CZ (1) | CZ284950B6 (cs) |
| DE (1) | DE69602250T3 (cs) |
| EG (1) | EG20972A (cs) |
| ES (1) | ES2130784T5 (cs) |
| HU (1) | HU224478B1 (cs) |
| IL (1) | IL116977A0 (cs) |
| NZ (1) | NZ298879A (cs) |
| PL (1) | PL189579B1 (cs) |
| RO (1) | RO119781B1 (cs) |
| RU (1) | RU2132843C1 (cs) |
| UA (1) | UA42814C2 (cs) |
| WO (1) | WO1996023767A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA96686B (cs) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1274362B (it) * | 1995-02-16 | 1997-07-17 | Snam Progetti | Procedimento ad alta resa per la sintesi dell'urea |
| IT1275451B (it) * | 1995-06-30 | 1997-08-07 | Snam Progetti | Procedimento per la sintesi dell'urea comprendente due separate zone di reazione |
| JP4112056B2 (ja) * | 1997-12-18 | 2008-07-02 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 改良された尿素の合成方法および装置 |
| DE69908545T2 (de) | 1999-03-16 | 2004-04-29 | Urea Casale S.A. | Verfahren zur Modernisierung einer Harnstoffanlage |
| US6552224B2 (en) | 2000-06-15 | 2003-04-22 | Urea Casale S.A. | Process and plant for the production of urea |
| NL1028497C2 (nl) | 2005-03-09 | 2006-09-12 | Dsm Ip Assets Bv | Werkwijze voor de bereiding van een ureum-bevattende waterige stroom. |
| ES2560857T3 (es) * | 2005-04-19 | 2016-02-23 | Casale Sa | Proceso de producción de urea y planta relacionada |
| CN102020590A (zh) * | 2009-09-11 | 2011-04-20 | 江苏恒盛化肥有限公司 | 二氧化碳气提法尿素装置低压系统的改良装置 |
| JP5738433B2 (ja) * | 2011-12-15 | 2015-06-24 | 三菱重工業株式会社 | 複数系統からなる尿素製造プラントの運転方法 |
| WO2013165245A1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-11-07 | Stamicarbon B.V. | Urea production plant |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2848493A (en) * | 1955-06-27 | 1958-08-19 | Allied Chem | Process for synthesis of urea |
| US3232982A (en) * | 1960-01-08 | 1966-02-01 | Pullman Inc | Urea synthesis |
| US3541146A (en) † | 1966-11-29 | 1970-11-17 | Inventa Ag | Process for the separation and recirculation of unreacted starting gases in the urea synthesis |
| GB1196657A (en) † | 1967-09-28 | 1970-07-01 | Guido Giommi | Process for the Manufacture of Urea from Ammonia and Carbon Dioxide |
| US3636106A (en) † | 1968-09-12 | 1972-01-18 | Chemical Construction Corp | Process for urea synthesis |
| CH562786A5 (cs) † | 1972-03-22 | 1975-06-13 | Inventa Ag | |
| JPS5517346A (en) * | 1978-07-24 | 1980-02-06 | Toyo Eng Corp | Synthetic method of urea |
| JPS5750954A (en) | 1980-09-12 | 1982-03-25 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Synthesis of urea |
| JPS5867661A (ja) * | 1981-10-16 | 1983-04-22 | Mitsui Toatsu Chem Inc | 尿素合成法 |
| NL8502227A (nl) | 1985-08-12 | 1987-03-02 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| IT1274362B (it) | 1995-02-16 | 1997-07-17 | Snam Progetti | Procedimento ad alta resa per la sintesi dell'urea |
| NL1003923C2 (nl) * | 1996-08-30 | 1998-03-04 | Dsm Nv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| NL1007713C2 (nl) | 1997-12-05 | 1999-06-08 | Dsm Nv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
-
1996
- 1996-01-30 ZA ZA96686A patent/ZA96686B/xx unknown
- 1996-01-31 RU RU97114754A patent/RU2132843C1/ru active
- 1996-01-31 US US08/860,960 patent/US6342632B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 CZ CZ972069A patent/CZ284950B6/cs unknown
- 1996-01-31 WO PCT/IB1996/000083 patent/WO1996023767A1/en active IP Right Grant
- 1996-01-31 CN CN96191549A patent/CN1079790C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 BR BR9606852A patent/BR9606852A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-01-31 ES ES96900678T patent/ES2130784T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 AU AU44575/96A patent/AU686041B2/en not_active Ceased
- 1996-01-31 HU HU9800232A patent/HU224478B1/hu active IP Right Grant
- 1996-01-31 PL PL96321241A patent/PL189579B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1996-01-31 UA UA97073537A patent/UA42814C2/uk unknown
- 1996-01-31 RO RO97-01263A patent/RO119781B1/ro unknown
- 1996-01-31 JP JP8523386A patent/JP3003706B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 AT AT96900678T patent/ATE179413T1/de active
- 1996-01-31 DE DE69602250T patent/DE69602250T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 NZ NZ298879A patent/NZ298879A/en unknown
- 1996-01-31 EP EP96900678A patent/EP0796244B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 CA CA002208022A patent/CA2208022C/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 IL IL11697796A patent/IL116977A0/xx unknown
- 1996-02-01 EG EG9196A patent/EG20972A/xx active
-
1997
- 1997-06-30 BG BG101710A patent/BG63118B1/bg unknown
-
1999
- 1999-04-05 US US09/285,649 patent/US6730278B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6852886B2 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US4539077A (en) | Process for the preparation of urea | |
| AU2002303036A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| CZ284950B6 (cs) | Způsob a zařízení pro výrobu močoviny a vysokým výtěžkem konverze a nízkou spotřebou energie | |
| RU2771242C2 (ru) | Установка синтеза меламина с использованием отходящего газа в присоединенной установке синтеза мочевины | |
| CN110997628B (zh) | 用于尿素的合成的方法和设备 | |
| RU2258063C2 (ru) | Способ получения мочевины (варианты), установка для получения мочевины и способ модернизации установки | |
| EP0822181B1 (en) | Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption | |
| PL188569B1 (pl) | Sposób wytwarzania mocznika i instalacja do wytwarzania mocznika | |
| CA2484105A1 (en) | Process and plant for the production of urea | |
| MXPA97005053A (en) | Process and installation for the production of ureacon high performance of conversion and low consumode ener | |
| RU2087466C1 (ru) | Способ получения карбамида | |
| RU99102166A (ru) | Способ и установка для получения мочевины с высоким конверсионным выходом и низким потреблением энергии |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic |