CZ284775B6 - Způsob zpracování tavitelného odpadového materiálu a spalovací pec k provádění tohoto způsobu - Google Patents

Způsob zpracování tavitelného odpadového materiálu a spalovací pec k provádění tohoto způsobu Download PDF

Info

Publication number
CZ284775B6
CZ284775B6 CS91761A CS76191A CZ284775B6 CZ 284775 B6 CZ284775 B6 CZ 284775B6 CS 91761 A CS91761 A CS 91761A CS 76191 A CS76191 A CS 76191A CZ 284775 B6 CZ284775 B6 CZ 284775B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
waste material
bath
temperature
hearth
mixture
Prior art date
Application number
CS91761A
Other languages
English (en)
Inventor
René Marius Dominique Tanari
Original Assignee
Indra S. A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Indra S. A. filed Critical Indra S. A.
Publication of CS9100761A2 publication Critical patent/CS9100761A2/cs
Publication of CZ284775B6 publication Critical patent/CZ284775B6/cs

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/28—Treating solids
    • G21F9/30—Processing
    • G21F9/32—Processing by incineration

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)

Abstract

Odpadový materiál na bázi minerálních látek, které jsou tavitelné při teplotách vyšších než 1200 .sup.o .n.C, se upravuje na velikost částic menší než 2 mm. Ve směsi s tavidlem, kterým se upraví eutektická teplota tavení směsi na méně než 1100 .sup.o .n.C, se pak zavádí v proudu nosného plynu do taveniny v peci, kde hladina taveniny zasahuje minimálně 30 cm nad úroveň přívodu směsi odpadového materiálu s tavidlem, při teplotě taveniny 1000 až 1100 .sup.o .n.C. Tavenina s vysokou koncentrací odpadních látek se odlévá do kontejneru. Spalovací pec na zpracování odpadového materiálu tvoří nístějová část (11), která je opatřena ohřívacími prostředky (12), dále trubka (9) pro přívod odpadového materiálu ústící u dna této nístějové části (11), trubka (14) pro odvádění taveniny prochází dnem (10) a ústí do nístějové části (11) v úrovni vyšší než je úroveň vyústění trubky (9) pro přívod odpadového materiálu, přičemž horní část spalovací pece tvoří spalovací komoru (15), kterŕ

Description

Oblast techniky
Vynález se týká způsobu zpracování tavitelného odpadového materiálu (neboli spékavého materiálu), zejména toxických odpadových materiálů nebo mírně radioaktivních odpadových materiálů, které jsou tvořeny hlavně kontaminovanými oxidy nebo tavitelnými (neboli spékavými) solemi, které jsou tvořeny zejména křemičitými látkami. Mezi tyto odpadové materiály je možno zařadit zejména různé hlíny a jíly, křemelinu, kontaminované laboratorní nádobí a výrobky ze skla, dále skleněná vlákna nebo různé druhy skleněné vlny, jako jsou například materiály, používané pro zhotovování ohnivzdorných systémů v budovách, nebo odtokové potrubní systémy, používané v laboratořích, závodech a v jaderných elektrárnách, nebo jsou to materiály, které pochází z údržbářských prací nebo z výměn, kdy se jako odpad vyskytnou filtrační materiály, používané u ventilačních systémů v jaderných zařízeních nebo v chemických závodech.
Dosavadní stav techniky
Podle dosavadního stavu techniky se až dosud považuje za nejlepší metodu, jak uskutečnit bezpečné zhutnění do formy vhodné k uložení, při kterém se změní geometrický vzhled tohoto odpadového materiálu a při kterém se převede tento materiál do skelného stavu a tím se zcela zneutralizují pevné látky a plynné toxické znečišťující složky, roztavení neboli spečení tohoto odpadového materiálu za vysokých teplot. Ovšem v tomto ohledu jsou dosavadní metody a zařízení neuspokojivé a nevýhodné, neboť roztavení odpadového materiálu v těchto zařízeních podle dosavadního stavu techniky vyžaduje použití velmi vysokých teplot (asi 1700 °C v případě hlínových a jílových materiálů), což znamená, že jsou tato zařízení jednak drahá, a kromě toho je velmi nákladný jejich provoz. Kromě toho je nutno uvést, že v těchto zařízeních nepříznivě ovlivňují čisticí proces vzniklé aerosoly. V neposlední řadě dochází v těchto zařízeních k připečení žhavé škváry ke spodní části těchto zařízení a tato připečená žhavá škvára se z této spalovací pece velmi obtížně odstraňuje a zhutňuje do uložitelné formy.
Podstata vynálezu
Vynález poskytuje postup zpracovávání kontaminovaného tavitelného odpadového materiálu a zařízení k provádění tohoto postupu, které odstraňují výše uvedené nevýhody systémů podle dosavadního stavu techniky. Provádění postupu podle vynálezu nevyžaduje použití nákladného zařízení a rovněž ani provoz v tomto zařízení není nákladný, přičemž zpracovaný odpadový materiál je kompaktní a má dobrou mechanickou pevnost. Proces čištění odpadových plynů, které vznikají při tomto procesu, není nepříznivým způsobem ovlivňován tvorbou aerosolů.
Podstata postupu zpracovávání odpadového materiálu podle uvedeného vynálezu spočívá v postupném provádění následujících kroků, při kterém se odpadový materiál rozmělňuje na velikost částic menších než 2 milimetry, potom se přidá taviči přísada, přičemž se dosahuje u této směsi eutektického bodu tavení, odpovídajícího teplotě nižší než 1100 °C, směs rozmělněného materiálu a taviči přísady se převede do spodní části lázně, kde je teplota nižší než 1100°C, pomocí nosného plynu za účelem zkoncentrování odpadového materiálu v uvedené lázni, přičemž se potom tato lázeň ve zkoncentrované formě převede do kontejneru, kde se ochladí a ponechá se ztuhnout.
- 1 CZ 284775 B6
Při prováděni postupu podle uvedeného vynálezu není nutno na rozdíl od postupů podle dosavadního stavu techniky zpracovávat odpadový materiál při vysokých teplotách. Tento odpadový materiál se roztaví a rozpustí v eutektické lázni při nižší teplotě a takto získaná lázeň se potom snadno v další fázi odlévá, čímž se odstraní všechny problémy, souvisící s čištěním spodní části této spalovací pece.
Ve výhodném provedení tohoto postupu podle vynálezu je transportní tlak nosného plynu větší než tlak, odpovídající výšce sloupce lázně, vytvořené roztavenou hmotou. Tímto způsobem se sníží množství vypouštěného plynu. Těkavé látky se takto neusazují v odváděcím systému.
Za účelem udržení teploty ve spalovací peci podle vynálezu je výhodné, jestliže se do kontejneru odlévá pouze část lázně.
Ve výhodném provedení podle uvedeného vynálezu je výška lázně přinejmenším 30 centimetrů nad místem zavádění odpadového materiálu do této lázně, což platí pro lázeň o teplotě, pohybující se v rozmezí od 1000 do 1100 °C. Tato vzdálenost je dostačující ktomu, aby se přiváděný odpadový materiál rozpustil v této lázni a aby došlo k pyrolýze veškerých přítomných organických látek, obsažených v tomto přiváděném odpadovém materiálu.
Dobrých výsledků je možno při provádění postupu podle uvedeného vynálezu dosáhnout, jestliže hmotnost lázně představuje dvojnásobek až šestinásobek hodinového hmotnostního průtočného množství přiváděného odpadového materiálu.
Ve výhodném provedení postupu podle vynálezu se nad lázeň přivádí plyn za účelem odstranění toxických aerosolů.
Ve výhodném provedení postupu podle uvedeného vynálezu je lázeň, která je na bázi oxidu křemičitého, tvořena v podstatě stejnými chemickými prvky, jako jsou prvky, obsažené ve zpracovávaném materiálu, které jsou určeny ke zpracovávání, a rovněž jejich podíly jsou v lázni a v odpadovém materiálu stejné. Do této lázně se vzhledem k výše uvedenému přidávají tavící přísady nebo struskotvomé přísady, jako je například oxid boritý B2O3, oxid sodný Na2O a borax, přičemž účelem přídavku těchto tavících přísad je snížit teplotu tavení uvedené lázně a modifikovat eutektický bod této směsi. K odpadovému materiálu se přidává stejný podíl tavitelných přísad tak, aby složení tohoto odpadového materiálu bylo změněno na složení, které je v podstatě identické se složením lázně.
Do rozsahu uvedeného vynálezu rovněž náleží spalovací pec na zpracovávání tohoto odpadového materiálu, jejíž podstata spočívá v tom, že je tvořena spodní nístějovou částí, která je opatřena ohřívacími prostředky, potrubím pro přívod odpadového materiálu, ústícím do spodní části nístějové části, dále potrubím pro odvádění taveniny z lázně, přičemž toto potrubí ústí do nístějové části v úrovni nad vyústěním potrubí pro přívod zpracovávaného odpadového materiálu, přičemž horní část nístějové části je napojena na evakuační komoru, která je zhotovena ze žáruvzdorného materiálu, kjejímuž hornímu konci je připojeno evakuační potrubí, a do evakuační komory ústí potrubí pro přívod plynu.
Přehled obrázků na výkrese
Na připojeném obrázku je schematicky znázorněno zařízení ke zpracovávání odpadového materiálu podle uvedeného vynálezu, ze kterého je rovněž patrný i způsob podle vynálezu, přičemž toto provedení je pouze ilustrativní a nijak neomezuje rozsah uvedeného vynálezu.
Ventily a ostatní regulační prostředky nejsou na tomto obrázku znázorněny.
-2CZ 284775 B6
Příklady provedení vynálezu
Toto zařízení podle uvedeného vynálezu, znázorněné na připojeném obrázku, je tvořeno kryogenní rozmělňovací jednotkou, která sestává z drtícího a trhacího stroje 1 a z granulátoru 2, kde se pracuje při teplotách v okolí -120 °C. Takto získaný rozdrcený materiál se potom vede prostřednictvím potrubí 3 do prvního dávkovacího zařízení 4. Druhé dávkovači zařízení 5 je napojeno prostřednictvím potrubí 6 na zásobník aditiva. Tato dvě dávkovači zařízení 4 a 5 ústí do potrubí 7, do kterého je z jedné strany zaústěno potrubí, napojené na zdroj vzduchu, a druhá strana tohoto potrubí je připojena na směšovací cyklon 8. Z tohoto směšovacího cyklonu potom postupuje materiál do tyčové trubice 9, která prochází boční stěnou spalovací pece a ústí v blízkosti dna 10 uvedeného spalovacího zařízení. Toto spalovací zařízení, které je zhotoveno ze žáruvzdorného materiálu, má dvě oddělené části. Jednak nístějovou část 11, zhotovenou ze žáruvzdorné oceli, která tvoří spodní část, v níž je roztavená křemičitanová lázeň, přičemž tato nístějová část je opatřena ohřívacími prostředky 12, a jednak homí část 13 spalovací pece, která je rovněž zhotovena ze žáruvzdorného materiálu.
Tyčová trubka 14 pro odvádění lázně prochází spodní částí 10 spalovací pece a ústí do nístějové části ve výšce 400 milimetrů.
Homí část 13 spalovací pece vytváří nad lázní evakuační komoru 15, která je napojena prostřednictvím evakuačního potrubí 16 na chladič 17 typu vzduch/vzduch, do něhož se přivádí chladicí vzduch prostřednictvím potrubí 18. Evakuační komora 15 je opatřena ohřívacími prostředky 19 a přívodní rampou 20 pro přívod proplachovacího plynu, který slouží jako hnací plyn pro odvádění plynových produktů do potrubí 16.
Chladič 17 je napojen prostřednictvím potrubí 21 na vysoce účinný filtr 22, který je určen k odstraňování aerosolů. Tento filtr 22 je napojen prostřednictvím potrubí 23 na ventilátor 24 a na komín 25.
Příklad 1
Při provádění postupu podle tohoto příkladu bylo použito zařízení, které je znázorněno na přiloženém obrázku, přičemž v tomto postupu byly zpracovávány náplně do vysokoúčinných filtrů, používané ve ventilátorech, přičemž tyto filtry jsou tvořeny kovovou kostrou, která je pokryta filtračním médiem, vytvořeným ze skleněných vláken, spojených akrylovou pryskyřicí. Tato kovová kostra byla nejdříve odstraněna a zbytek filtru byl rozmělňován za kiyogenních podmínek při teplotě -120 °C v drticím zařízení 1, které je součástí granulátoru 2. Takto získaný prášek, jehož částice měly rozměr menší než 1 milimetr, byl potom veden do prvního dávkovacího zařízení 4, ze kterého se do potrubí 7 odváděl tento prášek v množství 500 gramů za minutu. Do tohoto potrubí 7 bylo rovněž dávkováno prostřednictvím druhého dávkovacího zařízení 5 390 gramů tavitelných přísad za minutu. Průtočné množství vzduchu, přiváděného do potrubí 7, odpovídalo 3 normálním m3 stlačeného vzduchu za hodinu.
Spalovací zařízení bylo zhotoveno ze žáruvzdorné oceli. Průměr nístějové části 11, ve které byla obsažena roztavená lázeň, byl 500 milimetrů a výška této nístějové části byla 1000 milimetrů (kapacita: 296 litrů). Na počátku procesu zpracovávání byla výška lázně 400 milimetrů (78 litrů, což odpovídá v podstatě 195 kilogramům). Tento podíl tvořil permanentní kapalný zbytek, kteiý zůstával v nístějové části, přičemž tato tavenina byla udržována při teplotě 1000 °C. Tyčová trubice 14 ústila do nístějové části ve výšce 400 milimetrů nad dnem 10 spalovací pece. Tyčová trubka 9 pro přivádění odpadového materiálu vyúsťovala 100 milimetrů nad dnem 10.
Evakuační komora 15 měla průměr 900 milimetrů a její výška byla 700 milimetrů, což odpovídalo objemu tohoto prostoru 450 litrů. Prostřednictvím rampy 20 bylo do zařízení
-3CZ 284775 B6 přiváděno 100 m3 vzduchu za hodinu za účelem zředění a odvedení plynů, pocházejících z tepelného zpracovávání, které jsou tvořeny hlavně oxidem uhličitým CO2 a vodní párou.
Na výstupu z chladiče 17 typu vzduch/vzduch měl plyn teplotu pod 100 °C, přičemž před tímto chladičem měl tento plyn teplotu asi 1100°C a snížení teploty bylo dosaženo zředěním vzduchem. Za tomto účelem bylo prostřednictvím potrubí 18 přiváděno 560 normálních m3 vzduchu za hodinu. Tento vzduch měl teplotu asi 20 °C. Teplota vzduchu, opouštějícího chladič 17, byla 60 °C.
Lázeň v nístějové části obsahovala 60 % hmotnostních oxidu křemičitého SiO2 a 40 % hmotnostních směsi oxidu boritého a oxidu sodného B2O3 a Na2O. Teplota tavení odpovídala 900 + 20 °C. Provozní teplota se pohybovala v rozmezí od 1000 ± 50 °C.
V případě přiváděného množství odpadového materiálu 30 kilogramů za hodinu Činila změna objemu lázně 14 litrů za hodinu, přičemž parciální odvádění této lázně bylo prováděno každých 8 hodin a odváděné množství odpovídalo 110 litrům.
Chemické složení takto odlévaného skla se měnilo v závislosti na čase. Po 8 hodinovém zpracovávání byla provedena analýza takto získaného skla, která odpovídala: 58 % hmotnostním oxidu křemičitého SiO2 a 42 % hmotnostním oxidu sodného Na2O a oxidu boritého B2O3.
Tato lázeň byla regenerována úplně přidáváním 3,5 kilogramu oxidu křemičitého SiO2 každých 8 hodin.
Odpadní plyny byly tvořeny oxidem uhličitým CO2, který pocházel z přidávaného uhličitanu jako složky tavitelných přísad a z pyrolýzy organických látek, vody a vzduchu. Složení tohoto plynu bylo následující:
oxid uhličitý CO2: 5 normálních m3 za hodinu vodík H2: 6 normálních m3 za hodinu vzduch: 50 normálních m3 za hodinu.
Do okolního prostředí byl při provádění tohoto zpracovávacího postupu vypouštěn odpadový plyn, který obsahoval 99 % vzduchu a jehož teplota byla 20 °C. Veškeré znečišťující látky byly zachyceny v odlitém skle nebo byly zachyceny na filtru 22.
Až dosud nebyla známa žádná uspokojivá metoda zhutňování a zpracování těchto náplní do filtrů pro ventilační zařízení do formy vhodné pro ukládání. Tyto materiály byly až dosud zhutňovány ve své původní formě a potom byly zalévány do betonu ve formě specifických kontejnerů. Proliferační koeficient produktu tohoto druhu byl velmi vysoký. Betonový blok, obsahující tento zpracovaný filtrační materiál o objemu 1 m3, obsahoval podle těchto metod pole dosavadního stavu techniky pouze 50 kilogramů skleněných vláken.
Postupem podle uvedeného vynálezu je možno snížit tyto objemy o koeficient asi 45, přičemž se současně vytvoří kompaktní balení vhodné pro uložení, přičemž toto balení je neloužitelné a má dobré mechanické vlastnosti, zejména pevnost.
Příklad 2
Podle tohoto příkladu byl zpracováván chrysotil, který se používá jako materiál pro konstrukci ohnivzdorných budov a jako náplň do vypouštěcích systémů v laboratořích a v jaderných elektrárnách. Zpracování bylo prováděné v zařízení, zobrazeném na přiloženém obrázku, přičemž
-4CZ 284775 B6 se postupovalo stejným způsobem, jako je uvedeno v příkladu 1, stím rozdílem, že z prvního dávkovacího zařízení 4 je dávkováno 330 gramů rozmělněného odpadního materiálu za minutu do potrubí 7 a z dávkovacího zařízení 5 bylo dávkováno 215 gramů tavitelných přísad za minutu do potrubí 7. Průtočné množství vzduchu v tomto potrubí 7 odpovídalo 3 normálním m3 za 5 hodinu. Tento vzduch byl natlakován.
Prostřednictvím rampy 20 bylo přiváděno do tohoto zařízení 100 normálních m3 zředěného vzduchu za hodinu.
Prostřednictvím potrubí 23 bylo při provádění tohoto postupu přiváděno do komína 650 normálních m3 vzduchu za hodinu o teplotě asi 20 °C. Na výstupu z chladiče 23 byla teplota tohoto plynu asi 60 °C.
Složení lázně bylo 52% hmotnostních oxidu křemičitého SiO2, 18% hmotnostních oxidu 15 hořečnatého MgO a 30 % hmotnostních oxidu boritého B2O3 a oxidu sodného Na2O. Teplota tání této směsi byla 950 ± 20 °C. Provozní teplota byla 1000 ± 30 °C.
Změna objemu lázně při množství přiváděného odpadového materiálu, odpovídajícího 20 kilogramům za hodinu, byla 10 litrů za hodinu, přičemž každých 8 hodin bylo odváděno 80 litrů. 20 Složení takto odlévaného produktu se s časem neměnilo. Analýzou takto vzniklého odlitého skla bylo po osmihodinovém zpracovávání zjištěno, že toto složení je identické s chemickým složením původní lázně.
Odváděné plynné podíly obsahovaly 5 normálních m3 oxidu uhličitého CO2 za hodinu, 5 m3 25 vodní páry a 750 m3 vzduchu za hodinu. Vypouštěný plyn byl tvořen z 99 % vzduchem, přičemž teplota tohoto plynu při vypouštění do okolní atmosféry byla 20 °C. Všechny znečišťující látky byly zachyceny do odlitého skla, nebo byly zachyceny na speciálním filtru.
Až dosud neexistovaly žádné uspokojivé metody, pomocí kterých by bylo možno zpracovávat 30 takto kontaminovaný chrysotil a zpracovávat jej do formy vhodné pro uložení. Podle dosavadního stavu techniky bylo toto zpracovávání až dosud prováděno zpracováváním za velmi vysokých teplot za použití plazmového hořáku (tzn. za použití teplot v okolí asi 2400 °C), přičemž pořizovací náklady na toto zařízení jsou velmi vysoké a rovněž provozní náklady jsou velmi vysoké, při současně dosahované sporné úrovni bezpečnosti tohoto zpracovávání.
Při použití zpracovávacího postupu podle vynálezu je možno 300 litrů tohoto ohnivzdorného činidla převést na 150 kilogramů odlité „skelné“ hmoty, tzn. na objem asi 70 litrů.
Postup podle uvedeného vynálezu umožňuje čtyřikrát snížit počáteční objem zpracovávaného 40 materiálu za současného použití nenákladného zařízení a za současné produkce kompaktního nevyloužitelného balení zpracovávaného materiálu s dobrou mechanickou pevností.

Claims (8)

PATENTOVÉ NÁROKY
1. Způsob zpracování tavitelného odpadového materiálu na bázi minerálních látek, které jsou
50 tavitelné při teplotě vyšší než 1200 °C, vyznačující se tím, že se postupně provádí drcení tohoto odpadového materiálu na velikost částic menší než 2 milimetry, k tomuto odpadovému materiálu se potom přidává taviči přísada tak, aby byl eutektický bod tavení této směsi upraven na teplotu nižší než 1100°C, směs rozdrceného odpadového materiálu a taviči
-5CZ 284775 B6 přísady se potom odvádí do spodní části lázně o teplotě menší než 1100 °C za pomoci nosného plynu, přičemž se v uvedené lázni zkoncentrují odpadní látky, potom se nalije takto zkoncentrovaná lázeň do kontejneru a ponechá se v něm ztuhnout.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedená lázeň má v podstatě stejné složení jako směs odpadového materiálu a taviči přísady.
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že hnací tlak nosného plynu je větší než tlak, odpovídající výšce sloupce taveniny vytvořené lázně.
4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se pouze část uvedené lázně odlévá do kontejneru.
5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že lázeň má výšku hladiny přinejmenším 30 centimetrů nad přívodem odpadového materiálu pro teplotu lázně v rozmezí od 1000 do 1100 °C.
6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že hmotnost lázně představuje dvojnásobek až šestinásobek hodinového hmotnostního průtočného množství odpadového materiálu.
7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že nad lázeň se přivádí nosný plyn.
8. Spalovací pec na zpracování odpadového materiálu, vyznačující se tím, že je tvořena nístějovou částí (11), která má horní část a spodní část a tato nístějová část je opatřena ohřívacími prostředky, dále trubkou (9) pro přívod odpadového materiálu, ústící do spodní části nístějové části (11), trubkou (14) pro odvádění taveniny z lázně, která vyúsťuje v nístějové části v úrovni vyšší, než je vyústění trubky pro přívod odpadového materiálu, přičemž horní část pece tvoří komora (15), napojená v horní části na potrubí (16) pro odvádění odpadních plynů, a dále pec obsahuje přívodní rampu (20) pro přivádění proplachovacího plynu, která ústí do spalovací komory.
CS91761A 1990-03-23 1991-03-21 Způsob zpracování tavitelného odpadového materiálu a spalovací pec k provádění tohoto způsobu CZ284775B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9003727A FR2659876B1 (fr) 1990-03-23 1990-03-23 Procede et four de traitement de dechets fusibles.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS9100761A2 CS9100761A2 (en) 1991-11-12
CZ284775B6 true CZ284775B6 (cs) 1999-02-17

Family

ID=9395036

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS91761A CZ284775B6 (cs) 1990-03-23 1991-03-21 Způsob zpracování tavitelného odpadového materiálu a spalovací pec k provádění tohoto způsobu

Country Status (11)

Country Link
US (1) US5170728A (cs)
EP (1) EP0452176B1 (cs)
JP (1) JPH04222683A (cs)
AR (1) AR247622A1 (cs)
AT (1) ATE123586T1 (cs)
BR (1) BR9101129A (cs)
CZ (1) CZ284775B6 (cs)
DE (1) DE69110182T2 (cs)
ES (1) ES2073134T3 (cs)
FR (1) FR2659876B1 (cs)
HU (1) HU210792B (cs)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2659877B1 (fr) * 1990-03-23 1992-11-27 Tanari Rene Procede et four de traitement de dechets incinerables.
US5191154A (en) * 1991-07-29 1993-03-02 Molten Metal Technology, Inc. Method and system for controlling chemical reaction in a molten bath
US5202100A (en) * 1991-11-07 1993-04-13 Molten Metal Technology, Inc. Method for reducing volume of a radioactive composition
US5491279A (en) * 1993-04-02 1996-02-13 Molten Metal Technology, Inc. Method for top-charging solid waste into a molten metal bath
US5348689A (en) * 1993-07-13 1994-09-20 Rockwell International Corporation Molten salt destruction of alkali and alkaline earth metals
US5637127A (en) * 1995-12-01 1997-06-10 Westinghouse Electric Corporation Plasma vitrification of waste materials
US6502520B1 (en) * 1998-01-30 2003-01-07 Hitachi, Ltd. Solid material melting apparatus
TW496795B (en) * 2000-10-05 2002-08-01 E E R Env Energy Resrc Israel System and method for removing blockages in a waste converting apparatus
DE10148146B4 (de) * 2001-09-28 2009-08-27 Forschungszentrum Jülich GmbH Verfahren zur Entsorgung eines mit mindestens einem Radiotoxikum kontaminierten Gegenstandes aus Reaktorgraphit und/oder Kohlestein
FR2925369B1 (fr) * 2007-12-21 2011-11-11 Total France Procede pour le revetement anti-erosion d'une paroi, revetement anti-erosion et son utilisation.
CN102114489B (zh) * 2009-12-31 2014-12-10 上海量科电子科技有限公司 一种废弃物处理系统及其实现方法
HUP1900215A1 (hu) * 2019-06-15 2020-12-28 Csepregi Tibor Dr Kis-közepes radioaktivitású szilárd hulladékok kezelése
CN111451244B (zh) * 2020-04-09 2021-12-03 贺州塑友包装材料有限公司 一种塑料袋热熔回收处理方法
RU205723U1 (ru) * 2020-11-23 2021-07-30 Федеральное государственное унитарное предприятие "Производственное объединение "Маяк" Устройство для остекловывания радиоактивных отходов
FR3117185B1 (fr) * 2020-12-08 2022-10-28 Commissariat Energie Atomique Dispositif de raccordement pour installation de conditionnement de produits par traitement thermique a haute temperature

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2916203A1 (de) * 1979-04-21 1980-11-06 K E W A Kernbrennstoff Wiedera Verfahren zur behandlung von brennbaren, festen, radioaktiven abfaellen
DE3247349C1 (de) * 1982-12-22 1984-05-24 Deutsche Gesellschaft für Wiederaufarbeitung von Kernbrennstoffen mbH, 3000 Hannover Schmelzofen zur Verglasung von hochradioaktivem Abfall
JPS60203900A (ja) * 1984-03-29 1985-10-15 日本原子力研究所 放射性核種を含む廃棄物の処理方法
US4602574A (en) * 1984-11-08 1986-07-29 United States Steel Corporation Destruction of toxic organic chemicals
US4666696A (en) * 1985-03-29 1987-05-19 Detox International Corporation Destruction of nerve gases and other cholinesterase inhibitors by molten metal reduction
US4632690A (en) * 1985-06-04 1986-12-30 Colwell Jr Robert E Hazardous waste removal method and apparatus
JPH0648315B2 (ja) * 1987-09-16 1994-06-22 動力炉・核燃料開発事業団 放射性廃棄物の加熱分解処理装置
NO881415L (no) * 1988-03-29 1989-10-02 Elkem Technology Behandling av stoev og aske fra forbrenningsanlegg ved koprosessing med spesialavfall og/eller metallisk skrap.
US5167919A (en) * 1990-03-15 1992-12-01 Wagner Anthony S Waste treatment and metal reactant alloy composition

Also Published As

Publication number Publication date
DE69110182D1 (de) 1995-07-13
US5170728A (en) 1992-12-15
FR2659876B1 (fr) 1992-08-21
HU210792B (en) 1995-07-28
HUT56745A (en) 1991-10-28
EP0452176A3 (en) 1992-03-04
CS9100761A2 (en) 1991-11-12
AR247622A1 (es) 1995-01-31
BR9101129A (pt) 1991-11-05
JPH04222683A (ja) 1992-08-12
FR2659876A1 (fr) 1991-09-27
ES2073134T3 (es) 1995-08-01
EP0452176A2 (fr) 1991-10-16
DE69110182T2 (de) 1995-11-02
EP0452176B1 (fr) 1995-06-07
ATE123586T1 (de) 1995-06-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5340372A (en) Process for vitrifying asbestos containing waste, infectious waste, toxic materials and radioactive waste
US5188649A (en) Process for vitrifying asbestos containing waste, infectious waste, toxic materials and radioactive waste
CZ284775B6 (cs) Způsob zpracování tavitelného odpadového materiálu a spalovací pec k provádění tohoto způsobu
US4820328A (en) Vitrification of asbestos waste
JPH10507275A (ja) 廃棄物処理方法および同処理装置
US5277846A (en) Process for treating incinerable waste containing radio nuclides
US10400295B2 (en) Asbestos processing
Min et al. Melting treatment of waste asbestos using mixture of hydrogen and oxygen produced from water electrolysis
CN115560336B (zh) 危废焚烧灰渣在线熔融系统、方法及路基材料
WO2021024004A2 (en) Handling of solid radioactive waste with low and intermediate activity
GB2596789A (en) Waste asbestos processing
Ziegler et al. Status report: waste incineration and fixation for Waste Management, Production, and Reprocessing Division of the Department of Energy (July--December 1976)
CA1282245C (en) Vitrification of asbestos waste
Polkanov et al. Plasma Treatment of Radioactive Waste in Shaft Furnace
JPH06300242A (ja) 焼却残灰の取り出し方法及び装置

Legal Events

Date Code Title Description
IF00 In force as of 2000-06-30 in czech republic