CZ283457B6 - Způsob modernizace uhelného roštového kotle - Google Patents

Abstract

Způsob modernizace uhelného roštového kotle spočívá v nahrazení mechanického roštu fluidním topeništěm (2) tvořeným vyzděnými membránovými stěnami (2.3) s horními sběrnými trubkami (2.1) a dolními sběrnými trubkami (2.2) a trubkovým propadovým roštem (3) a výstup vody z fluidního topeniště (2) se napojí do trasy pro napájení fluidního kotle vodou. Přívodní potrubí směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin do trubkového propadového roštu (3) je opatřeno uzavíratelným obchvatem fluidního topeniště (2).ŕ

Description

Způsob modernizace uhelného roštového kotle

Oblast techniky

Vynález se týká přestavby uhelných roštových kotlů.

Dosavadní stav techniky

Roštové uhelné kotle s produkcí 4, 8, 12, 16 a 25 t/h páry či tepelně ekvivalentního množství ohřáté vody tvoří základní zdroje tepla v komunálním teplárenství. Zatímco technický stav těchto kotlů, zejména jejich tlakové části, je všeobecně dobrý, za nevyhovující je nutno pokládat.

- vysoký obsah CO, SO₂, NO_X a prachu výrazně nad úrovní emisních limitů dle zákona o ovzduší č.309/91 Sb, a návazného Opatření FVŽP z 23. 6.1992,

- nízkou tepelnou účinnost kotlů za optimálních podmínek obvykle v oblasti 75 - 80 %, která v oblasti minima tepelného výkonu klesá až k 60 % ,

- nízké vyhoření uhlíku v uhelné částici,

- nemožnost spalovat hnědé uhlí s výhřevností pod 12MJ/kg.

Vyřešení výše uvedené problematiky zatím není zvládnuto stím, že se ověřují a zhodnocují následující systémová opatření:

A/ Modernizace roštového kotle se zachováním spalování uhlí na roštu. Toto předpokládá:

- realizovat kontinuálně řízený sekcovaný rozvod vzduchu do roštu dle výsledku kontinuálních analýz CO a O₂ ve vybraných místech topeniště,

- zařízení vybavit rozprašovací sušárnou vodní suspenze Ca/OH/₂ /CaSOí / CaSO4 s návazným tkaninovým filtrem.

Základním problémem tohoto způsobu modernizace roštových kotlů na uhlí jsou vysoké investiční náklady na tuto modernizaci a neuspokojivé výsledky s kontinuálním zajištěním emisního limitu CO při změně tepelného výkonu kotle. Samozřejmě toto řešení nevede k realizaci spalování nízkovýhřevných hnědých uhlí a k zvýšení tepelné účinnosti kotle. Doplňkové odsiřovací zařízení je nezbytné, protože přímý přívod Ca/OH/₂ či CaCO₃ do spalovacího prostoru je neefektivní.

B/ Instalace předřazeného fluidního spalovacího reaktoru před roštové topeniště. Tento reaktor pracuje v podstatě jako zplyňovací s tím, že podstatná část CO a prchavé hořlaviny dohořívá v nadroštovém prostoru kotle. Problémem tohoto řešení je dodržení předepsaného obsahu CO ve spalinách, vysoká spotřeba vápence k zachycování SO₂ ve spalinách a citlivost provozu na změnu výhřevnosti uhlí, jejíž náhlý nárůst bez automatického řízení teploty reaktoru změnou přívodu spalovacího vzduchu vede často k překročení teploty tání pope lov in.

- 1 CZ 283457 B6

C/ Instalace oxidační popelové fluidní vrstvy s tepelnou vestavbou k odvodu cca 50 % tepla do spalovacího prostoru kotle. Zde jsou následující zásadní problémy:

- uhlík v uhelné částici hoří na CO, CO na CO₂ oxiduje až v prostoru fluidní vrstvy, fluidní vrstva s tepelnou vestavbou vykazuje vertikální teplotní diferenci cca 350 °C, v oblasti 500 600° je rychlost hoření CO na CO₂ velice nízká, důsledkem je skutečnost, že 5 m nad fluidní vrstvou je koncentrace CO 800 - 1000 mg/Nm³/6%O₂, suchý plyn/ , v roštových kotlích není dostatečná výška na dohoření CO na CO₂ v úrovni emisního limitu,

- instalace dodatkového 50 % odvodu tepla vede k silnému předimenzování teplosměnné plochy kotle, při poruše odsiřování bude teplota spalin pod teplotou jejich rosného bodu, což vede k silné korozi trubek kotle,

- vysoce intenzivní přenos tepla mezi fluidní vrstvou a vroucí vodou může vést k vzniku parní mezivrstvy na vnitřní straně trubek a jejich opálu.

Podstata vynálezu

Řešením problematiky modernizace uhelných roštových kotlů se jeví řešení podle předkládaného vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že do prostoru původního mechanického roštu se vloží trubkový propadový rošt, opatřený přívodním potrubím směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin, a dále vyzděné membránové stěny s horními sběrnými trubkami a dolními sběrnými trubkami tak, že membránové stěny vymezují z boků fluidní topeniště s pískovým oxidačním ložem, přičemž se potrubí směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin opatří uzavíratelným obchvatem fluidního topeniště, a výstupní potrubí vody z membránových stěn fluidního topeniště se napojí do trasy pro napájení takto vytvořeného fluidního kotle vodou.

Pro účely vynálezu je v dalším uvedeno vysvětlení speciálních technických pojmů:

- fluidním topeništěm se rozumí prostor, v němž dochází ke spalování uhlí ve fluidní spalovací vrstvě, jejíž teplota je nižší než teplota tání popelovin. Fluidní vrstva je udržována ve vznosu buď pouze spalovacím vzduchem, nebo směsí spalovacího vzduchu a recyklačních spalin. Spalovací vzduch, resp. jeho směs s recyklačními spalinami, je do fluidní vrstvy přiváděn přes rozdělovači rošt ve dně fluidního topeniště,

- pískovým oxidačním ložem fluidního kotle se rozumí fluidní spalovací vrstva hrubozmného písku s oxidační atmosférou ve fluidní vrstvě a adiabatickou teplotou fluidní vrstvy, udržovanou přívodem spalovacího vzduchu nebo spalovacího vzduchu a recyklačních spalin v oblasti obvykle 800 - 850 °C. Tato fluidní vrstva se výrazně odlišuje od standardních fluidních popelových vrstev v následujících vlastnostech:

a/ po stabilizaci procesu spalovací vrstvu tvoří homogenní směs písku, popelovin a hrubozmných částic uhlí s konstantní teplotou vrstvy ve vertikálním i horizontálním řezu vrstvou, b/ uhlí plave a hoří v celém objemu fluidní vrstvy nezávisle na jeho granulometrii, protože měrná hmota uhlí je větší než měrná hmota expandované vrstvy, ale menší než měrná hmota fluidní vrstvy o parametrech prahu fluidace. Z hlediska hydrodynamiky je fluidní vrstva dvoufázový dynamický systém pískových shluků ve stavu prahu fluidace a bublinové fáze spalovacího vzduchu a spalin. Bez úpravy granulometrie lze tedy spalovat uhlí o změní až 100 mm.

-2CZ 283457 B6 c/ vysoká pevnost a hybnost pískových částic vede k oddrcování povrchové vyhořelé vrstvy uhlí na popílek, který je úletovou frakcí spalin. Veškeré popeloviny opouštějí topeniště se spalinami, obdobně se oddrcuje i zkalcinovaný CaCOj, částečně nasulfatovaný na CaSO₄. Uhlík z uhlí hoří na povrchu částice přímo na CO₂.

- membránovou stěnou fluidního topeniště se rozumí plošný výměník tepla, tvořený horní vodorovnou a spodní vodorovnou sběrnou trubkou, které jsou propojeny svislými trubkami. Nepropustnost membránové stěny zajišťují plechy, vevařené do volných ploch mezi trubkami. Tyto stěny jsou obvykle svařovány a tvarují stěny topeniště. Membránová stěna musí být chlazena vodou,

- trubkovým propadovým roštem se rozumí rozdělovači zařízení spalovacího vzduchu nebo jeho směsi s recyklačními spalinami do fluidní vrstvy. Jedním z možných řešení tohoto problému je vytvoření vodorovného svazku trubek s centrální rozvodnou trubkou a na ní kolmo oboustranně navařenou sérií dalších vodorovných trubek. Tyto trubky jsou opatřeny kolmými, cca 150 mm vysokými, nahoře uzavřenými nátrubky. Vertikální nátrubky jsou navrtány řadou otvorů, kterými vstupuje fluidační medium do fluidní vrstvy. Přívod spalovacího vzduchu nebo jeho směsi s recyklačními spalinami je zaveden do centrální trubky tohoto trubkového propadového roštu,

- uzavíratelným obchvatem fluidního topeniště se rozumí odbočka trasy vzdušniny z ventilátoru do trubkového propadového roštu, zaústěná do trasy spalin za fluidním kotlem, opatřená řízené uzavíratelnou klapkou. Obdobná řízená uzavíratelná klapka je na trase mezi ventilátorem spalovacího vzduchu s recyklačními spalinami a propadovým roštem.

Modernizace uhelného roštového kotle podle vynálezu je založena na překvapivém zjištění, že vložením vyzděných membránových stěn a trubkového propadového roštu do prostoru původního pásového či přesuvného roštu a instalací přívodu spalovacího vzduchu a recyklu spalin do trubkového propadového roštu spolu s obchvatem fluidního topeniště s pískovou oxidační vrstvou se pro všechna uhlí snížil zásadně obsah CO aNO_x ve spalinách, zvýšil se regulační rozsah tepelného výkonu a vyhoření popelovin. Tato standardní konstrukční opatření vedou k neočekávanému a neodvoditelnému efektu.

Výhody konstrukčního řešení modernizace dle vynálezu.

a/ Byla zvládnuta ekologizace roštového kotle, dosažené koncentrace škodlivin ve spalinách jsou výrazně nižší, než dovolují emisní limity, přičemž k tomuto vyhoření dochází již ve výšce cca 1,8 m nad fluidní vrstvou.

b/ Na fluidním kotli je bez zásahu do hydrodynamiky a spalovacího režimu kotle možno spalovat veškerá česká dostupná uhlí.

c/ Odstavování fluidní vrstvy z pracovního spalovacího režimu zastavením přívodu spalovacího vzduchu umožňuje dosáhnout regulačního rozsahu tepelného výkonu kotle 0 - 100 % při optimálních podmínkách spalovacího režimu.

d/ Tepelná účinnost fluidního kotle se zvýšila na 80 - 90 %, účinnost vyhoření popelovin je v průměru 95 %.

e/ Tímto způsobem lze modernizovat veškeré uhelné roštové kotle bez zásahu do jejich tlakové parní nebo horkovodní části.

-3CZ 283457 B6

Přehled obrázků na výkresech

Modernizace uhelného roštového kotle podle vynálezu je znázorněna na přiložených obr. 1, 2 a 3. Obr. 1 je strojně technologické schéma fluidní kotlové jednotky. Obr. 2 je podélný řez 5 fluidním kotlem. Obr. 3 je příčný řez fluidním kotlem.

Fluidní kotel, který vznikne modernizací původně uhelného kotle s mechanickým roštem, je tvořen kotlovým tělesem F, fluidním topeništěm 2 a trubkovým propadovým roštem 3.

ío Kotlové těleso 1 je tvořeno membránovými stěnami 1.1. hlavním bubnem 1.2. pomocným bubnem 1.3. přehřívačem páry 1.4, výpamíkem 1,5. ohřívačem vody 1.6, sesypem uhlí 1.7. Tyto části tvoří kompaktní celek, posazený na nosnou betonovou vanu 1.8 s podpěrami 1.9. Spalinové kanály jsou vymezeny vyzděnými mezistěnami 1.10 a 1.11. Fluidní topeniště 2 je tvořeno horními sběrnými trubkami 2.1. dolními sběrnými trubkami 2.2, membránovou stěnou 2.3 s vyzdívkou 2.4.Trubkovv propadový rošt 3 je tvořen přívodní trubkou 3.1, centrální rozvodnou trubkou 3.2, příčnými rozvodnými trubkami 3.3 a nátrubky 3.4.

Trasa přívodu vzduchu a recyklovaných spalin je tvořena odvětvenou trasou spalin z výtlaku kouřového ventilátoru 10 a trasou spalovacího vzduchu. Trasy recyklačních spalin a spalovacího 20 vzduchu jsou napojeny do sání ventilátoru 8. Výtlačná trasa ventilátoru 8 je rozdělena na dvě větve. Prvá je opatřena automatickou klapkou 26 a je napojena na trubkový propadový rošt 3. Druhá větev je přes automatickou klapku 27 zapojena do sání kouřového ventilátoru 10.

Trasa uhlí, smíšeného s jemně drceným vápencem, tzv. aditivované uhlí, je tvořena pásovým 25 dopravníkem 4, provozním zásobníkem 5 a šnekovým podavačem 6.

Trasa napájení vody je tvořena napájecím čerpadlem 7, dolními sběrnými trubkami 2.2. membránovými stěnami 2.3. horními sběrnými trubkami 2.1, ohřívačem vody 1.6 a hlavním bubnem F2. Trasa spalin z fluidního topeniště 2 je tvořena cyklonovým odlučovačem 9, 30 kouřovým ventilátorem 10. tkaninovým filtrem 11 a komínem 12 s možností obchvatu tkaninového filtru 11 přes automatickou klapku 29. Výtlačná trasa spalin z kouřového ventilátoru 10 do tkaninového filtru 11 je opatřena za napojením obchvatu tkaninového filtru Π, automatickou klapkou 28. Trasa popelovin a odpadů odsiřovacího procesu je tvořena turnikety 13, 14 a 15, pneudopravou, tvořenou dopravní trubkou 16 pneudopravy, tkaninovým filtrem 17, 35 odtahovým ventilátorem 18, turniketem 19, zásobníkem 20 s turniketem 21 a transportním vozem 22.

Startovací jednotka na lehký topný olej je napojena do trubkového propadového roštu 3. Je tvořena startovacím ventilátorem 23, hořákem 24 a spalovací komorou 25. Součástí hořáku 24 40 i spalovací komory 25 jsou uzavírací klapky přívodů vzduchu, které jsou při provozu fluidního kotle uzavřeny.

V případě, že tlak páry při snížení odběru stoupne nad obsluhou nastavený žádaný tlak páry, je fluidní kotel odstaven z provozu. V tomto případě dojde k zastavení šnekového podavače 6, 45 otevření automatických klapek 27 a 29 s uzavřením automatických klapek 26 a 28. Fluidace se zastaví a současně se zastaví i výroba páry. Zpětně obnovením fluidace fluidní vrstvy a dávkováním uhlí s vápencem se okamžitě obnoví produkce páry. Toto zajišťuje regulaci tepelného výkonu fluidní kotlové jednotky 0/100% při stálé optimální hydrodynamice fluidní spalovací vrstvy.

Pokud odstavení fluidní kotlové jednotky je natolik dlouhé, že teplota fluidní vrstvy klesne pod teplotu samovolného hoření uhlí, je k opětovnému uvedení fluidního kotle do provozu třeba uvést do provozu startovací jednotku na topný olej. Spalovací a fluidační vzduch je dodáván startovacím ventilátorem 23 do hořáku 24 a spalovací komory 25. Startovací spaliny jsou

-4CZ 283457 B6 přivedeny do trubkového propadového roštu 3. Ventilátor 8 je uzavřen a kouřový ventilátor 10 je v provozu. Automatické klapky 26 a 28 jsou uzavřeny, automatická klapka 29 je otevřena. Po dosažení teploty samovolného hoření se začne s automaticky řízeným dávkováním uhlí a po dosažení provozní teploty je startovací trasa vyřazena z provozu a fluidace a hoření jsou zajišťovány ventilátorem 8. Případné odpouštění fluidní vrstvy zajišťuje turniket 30.

Vedle těchto systémů je kotlová jednotka vybavena dalšími, na obrázku 1 neznázoměnými zařízeními:

- pneumatickou trasou přívodu prachového Ca/OH/2 do fuidního topeniště 2, tvořenou zásobníkem, turniketem, kompresorem a trubkou pneutrasy,

- na výtlaku kouřového ventilátoru 10 je vedle tkaninového filtru 11 instalován paralelně další cyklonový odlučovač, shodný s cyklonovým odlučovačem 9,

- mezi kotlovým tělesem 1 a cyklonovým odlučovačem 9 je instalována vodní tryska s pneumatickým rozstřikem vody.

Příklad provedení

Byl rekonstruován uhelný roštový parní kotel s vodorovným pásovým roštem se základními pracovními parametry:

maximální produkce páry: 8t/h minimální množství páry: 2,4t/h teplota páry: 220 °C tlak páry: 1,3 MPa teplota napájecí vody: 105 °C tepelný výkon kotle při maximální produkci páry: 5,33 MW teplota spalin za kotlem: 180 °C

Po vyjmutí pásového roštu byl k dispozici pro instalaci fluidního topeniště 2 prostor o vnitřních rozměrech:

šířka: 2450mm délka: 6360mm výška: 1530mm

Do tohoto prostoru bylo instalováno fluidní topeniště 2 o vnitřních rozměrech:

šířka: 2000mm délka: 340Ómm výška: 620mm výška vyzdívky: 550mm vyzdívka: sibral + žárobeton

V půdorysu tvořily osy nátrubků 3.4 propadového roštu 3 mříž o roztečích 110 x 120 mm po celé ploše fluidního topeniště 2.

-5CZ 283457 B6

Technologické parametry fluidního topeniště 2:

změní písku: teplota fluidní vrstvy střední: kolísání teploty fluidní vrstvy: minimální teplota pro start bez pomocného paliva: expandovaná výška fluidní vrstvy:

- 1,6 mm

820 °C ±15°C

480 °C cca 1000 mm

Fluidní kotel zajistil splnění regulačního rozsahu produkce páry dle zadaného programu:

odběr páry 8t/h po dobu 6 hodin/den odběr páry 4,5t/h po dobu 6 hodin/den odběr páry 2,lt/h po dobu 12 hodin/den

Čistota spalin:

veškeré údaje se vztahují k referenční koncentraci O₂ v suchých spalinách 6 %, NTP podmínky a koncentrace NO_X je uváděna jako NO₂.

Naměřené údaje na vstupu do komína modernizovaného kotle jsou uvedeny v tabulce 1.

Z hlediska odsiřování byly ověřeny čtyři způsoby odsiřování uhlí:

a/ přívod prachového Ca/OH/₂ obchodní jakosti do fluidní spalovací vrstvy smolámím poměrem Ca: S = 1,8-2 bez nástřiku vody do spalin, b/ přívod Ca/OH/₂ ad a/, doplněný nástřikem vody do spalin za kotlem, c/ spalování aditivovaného uhlí, které je smíseno s mletým vápencem s molámím poměrem Ca : S = 2,45, d/ spalování aditivovaného uhlí ad c/, doplněné nástřikem vody do spalin za kotlem.

Střední změní Ca/OH/₂ bylo 5 mikronů, mletý CaCO₃ měl 10 % částic pod 7,5 mikronů.

Recykl spalin při měřeních byl cca 30 %, vztaženo na celkové množství spalovacího vzduchu a recyklačních spalin, přiváděných do fluidní spalovací vrstvy.

Naměřené údaje, uvedené v tabulce 1, byly získány v uspořádání kotlové jednotky s dvěma sériově zapojenými cyklonovými odlučovači a vyřazeným filtrem H.

-6CZ 283457 B6

Tab. 1

uhlí	Cco mg/Nm3	CNOX mg/Nm3	Cso2 mg/Nm3	CFso2 mg/Nm3	rv c- so2 mg/Nm3	CP mg/Nm3
hnědé Most PS 2 H = 10,093 MJ/kg Ca/OH/2	126	213	2288	-	341	359
hnědé Most adit.CaCC>3 hp 3 AD H= 10,61 MJ/kg	177	194	2948	984	439	164
hnědé Chomutov PS 2 H = 8,572 MJ/kg Ca/OH/2	209	246	2592	971	337	265
hnědé Chomutov ořech H = 17,246 MJ/kg	47	251	1517	-	-	136
lignit Hodonín kusový H = 9,271 MJ/kg Ca/OH/2	148	230	2068	727	359	376
černé Důl Lazy ořech H = 27,294 MJ/kg	156	234	445	-	-	112

Po použití tkaninového filtru se snížil obsah pevných látek ve spalinách na vstupu do komína na cca 40 mg/Nm³.

Použité symboly:

H ... výhřevnost paliva MJ/kg

CCO ... koncentrace oxidu uhelnatého mg/Nm³

C_No_x — koncentrace oxidů dusíku/ekv.NO₂/ mg/Nm³

Cso₂ ·· koncentrace oxidu siřičitého bez odsiřování mg/Nm³

C^Fso₂ ··· koncentrace oxidu siřičitého za kotlem při přívodu Ca aditiva do fluidní vrstvy mg/Nm³

C^Vso₂ ··· koncentrace oxidu siřičitého po nástřiku vody do spalin při chlazení spalin na teplotu 100 C mg/Nm³

CP ... koncentrace tuhých znečišťujících látek mg/Nm³

Stupeň vyhoření popelovin 95,3 %

Tepelná účinnost kotle 84 %

Rozhodnutím MŽP ČR je pro modernizované uhelné roštové kotle, které použijí bez zásadní úpravy tlakové části kotle k ekologizaci prvky fluidní techniky bez ohledu na tepelný výkon kotle, zachován emisní limit jako pro kotle roštové. Tyto emisní limity dle zákona o ovzduší č.309/91 Sb a návazného Opatření FVŽP z 1992 platí pro kotle 5 - 50MW:

pevné látky ve spalinách 150 mg/Nm³ oxid uhelnatý 250 mg/Nm³ oxidy dusíku jako NO₂ 650 mg/Nm³ oxid siřičitý 2 500 mg/Nm³

Regionální útvary ČIŽP využívají možnosti, dané tímto zákonem o ovzduší, a vyžadují koncentraci SO₂ ve spalinách do 1500 mg/Nm³ a obsah prachových podílů ve spalinách do 50 mg/Nm³.

Rozbor naměřených údajů vede k závěru, že optimálním technologickým řešením z hlediska únosných finančních nákladů na modernizaci spalování aditivovaného uhlí na modernizované kotlové jednotce je uspořádání strojů a zařízení, znázorněné na obrázku 1.

Souborně lze konstatovat, že dosažené výsledky vyčištění spalin jsou výrazně lepší, než jsou požadavky na čistotu spalin, stanovené emisními limity.

Obdobně bylo dosaženo podstatného zvýšení vyhoření popelovin a zvýšení tepelné účinnosti kotle, přičemž těchto výsledků bylo dosaženo s druhem uhlí, které je při spalování na roštových kotlích nepoužitelné s ohledem na jeho výhřevnost.

Sérií měření na tomto fluidním kotli byly tyto výsledky potvrzeny pro uhlí hnědé, lignit i uhlí černé s rozsahem výhřevnosti 8-28 MJ/kg. Obdobné zachycení SO₂ bylo dosaženo při pneumatickém přívodu prachového Ca/OH/₂ do fluidní spalovací vrstvy s molámím poměrem dávkování hydrátu vápenatého Ca: S cca 1,8-2.

Byl plně prokázán regulační rozsah tepelného výkonu kotle 0-100 %. Tepelný start kotle bez spalování pomocného paliva je možný do doby odstávky fluidního kotle z provozu na dobu 10 - 12 hodin. Stabilita spalovacího procesu a odsiřování spalin umožnily plnou automatizaci provozu moderní uhelné kotlové jednotky.

Průmyslová využitelnost

Způsob modernizace uhelného roštového kotle se týká modernizace kotlů s produkcí páry 2-35 t/h a produkcí horké vody s ekvivalentním tepelným výkonem.

Tyto modernizované kotle jsou použitelné i pro spalování směsi uhlí a dřevních odpadů, nebo uhlí a odpadů z ČOV.

Claims (3)

1. PATENTOVÉ NÁROKY

   1. Způsob modernizace uhelného roštového kotle, vyznačený tím, že do prostoru původního mechanického roštu se vloží trubkový propadový rošt /3/ avyzděné membránové stěny /2.3/ s horními sběrnými trubkami /2.1/ a dolními sběrnými trubkami /2.2/ tak, že vymezují z boku fluidní topeniště /2/ s pískovým oxidačním ložem, a výstupní potrubí vody z fluidního topeniště /2/ se napojí do trasy pro napájení takto vytvořeného fluidního kotle vodou.
2. 2. Zařízení dle nároku 1, vyznačené tím, že na trubkový propadový rošt /3/ se napojí přívodní potrubí směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin.
3. 3. Zařízení dle nároku 1, vyznačené tím, že přívodní potrubí směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin se opatří uzavíratelným obchvatem fluidního topeniště /2/.