CZ189696A3 - Způsob modernizace uhelného roštového kotle - Google Patents

Description

Způsob modernizace uhelného roštového kotle

Vynález se týká přestavby uhelných roštových kotlů.

Dosavadní _ stay nek obvykle v oblastí 75 - 8θΙ%

Roštové uhelné kotle s produkcí 4/8,12,16 a 25 t/h páry či tepelně ekvivalentního množství ohřáté vody tvoří základní zdroje tepla v komunálním teplárenství.Zatímco technický stav těchto kotlů,zejména jejich tlakové části,je všeobecně dobrý,za nevyhovující je nutno pokládat:

- vysoký obsah CO,SO2,h'O_x a prachu výrazně nad úrovní emisních limitů dle zákona o ovzduší č.309/91 Sb. a návazného Opatření FVŽP z 23.6.1992,

- nízkou tepelnou účinnost kotlů za optimálních podmí,která v oblasti minima tepelného výkonu klesá až k 6oj% ,

- nízké vyhoření uhlíku v uhelné částici,

- nemožnost spalovat hnědé uhlí s výhřevností pod 12MJ/kg .

Vyřešení výše uvedené problematiky zatím není zvládnuto s tím,že se ověřují a zhodnocují následující systémová opatření :

zachováním spalování sekcovaný rozvod a kontinuálních analýz CO a O2 ve vybraných místech topeniště, zařízení vybavit rozprašovací sušárnou vodní suspenze Ca/OK/2 /CaSO^ / CaSO^ s návazným tkaninovým filtrem.

A/ Modernizace roštového kotle se uhlí na roštu.Toto oředookládá: - realizovat kontinuálně řízený vzduchu do roštu dle výsledku • · « ·

- 2 ·· ··· · · ·· · ·«· · • · · · · · · ··

Základním problémem tohoto způsobu modernizace roštových kotlů na uhlí jsou vysoké investiční náklady na tuto modernizaci a neuspokojivé výsledky s kontinuálním zajištěním emisního limitu CO při změně tepelného výkonu kotle.Samozřejmě toto řešení nevede k realizaci spalování nízkovýhřevných hnědých uhlí a k zvýšení •'•tepelné účinnosti kotle.Doplňkové odsiřovací zařízení je nezbytné,protože přímý přívod Ca/OH^ či CaCO^ do spalovacího prostoru je neefektivní.

B/ Instalace předřazeného fluidního spalovacího reaktoru před roštové topeniště.Tento reaktor pracuje v podstatě jako zplyňovací s tím,že podstatná část CO a prchavé hořlaviny dohořívá v nadroštovém prostoru kotle.

Problémem tohoto řešení je dodržení předepsaného obsahu CO ve spalinách,vysoká spotřeba vápence k zachycování SO^ ve spalinách a citlivost provozu na změnu výhřevnosti uhlí,jejíž náhlý nárůst bez automatického řízení teploty reaktoru změnou přívodu spalovacího vzduchu vede často k překročení teploty tání popelovin.

C/ Instalace oxidační popelové fluidní vrstvy s tepelnou vestavbou k odvodu cca 5θ|% tepla do spalovacího prostoru kotle.Zde jsou následující zásadní problémy?

- uhlík v uhelné částici hoří na COx,CO na CO, oxiduje až v prostoru fluidní vrstvy^,fluidní vrstva s tepelnou vestavbou vykazuje vertikální teplotní diferenci cca 350 °Cx,v oblasti 500 - 600 °C je rychlost hoření CO na CO2 velice nízká/,důsledkem je skutečnost,že 5m nad fluidní vrstvou je koncentrace CO 800 - 1 000 mg/Nm3/6%02 ,suchý plyn/y, v roštových kotlích není dostatečná výška na dohoření CO na CO^ v úrovni emisního limitu^

- instalace dodatkového 50% odvodu tepla vede k silnému předimenzování teplosměnné plochy kotlej,při poruše odsiřování bude teplota spalin pod teplotou jejich rosného bodu,což vede k silné korozi trubek kotle^ • · · ·

vysoce intenzívní přenos tepla mezi fluidní vrstvou a vroucí vodou může vést k vzniku parní mezivrstvy na vnitřní straně trubek a jejich opálu.

• · · ·

Pods íčáířa _ vyná lezu

Řešením problematiky modernizace uhelných roštových kotlů se jeví řešení podle předkládaného vynálezu,jehož podstata spočívá v tom,že do prostoru původního mechanického roštu se vloží trubkový propadový rošt; opatřený přívodním potrubím směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin;a dále vyzděné membránové stěny s horními sběrnými trubkami a dolními sběrnými trubkami tak,že membránové stěny vymezují z boků fluidní topeniště s pískovým oxidačním ložem,přičemž se potrubí směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin opatří uzavíratelným obchvatem fluidního topeniště;a výstupní potrubí vody z membránových stěn fluidního topeniště se napojí do trasy pro napájení takto vytvořeného fluidního kotle vodou.

Pro účely vynálezu je v dalším uvedeno vysvětlení speciálních technických pojmů :

- fluidním topeništěm se rozumí prostor,v němž dochází ke spalování uhlí ve fluidní spalovací vrstvě,jejíž teplota je nižší než teplota tání popelovin.Fluidní vrstva je udržována ve vznosu bud pouze spalovacím vzduchem;nebo směsí spalovacího vzduchu a recyklačních spalin.Spalovací vzduch,resp.jeho směs s recyklačními spalinami,je do fluidní vrstvy přiváděn přes rozdělovači rošt ve dně flu idního topeniště;

- pískovým oxidačním ložem fluidního kotle se rozumí fluid· ní spalovací vrstva hrubozrnného písku s oxidační atmosférou ve fluidní vrstvě a adiabatickou teplotou fluidní vrstvy, udržovanou přívodem spalovacího vzduchu nebo spalovacího vzduchu a recyklačních spalin v oblasti obvykle 800 - 850 °C.Tato fluidní vrstva se výrazně odlišuje od standar/ních fluidních popelových vrstev v následujících vlastnostech :

a/ po stabilizaci procesu spalovací vrstvu tvoří homo genní směs písku,popelovin a hrubozrnných částic • · · ·

- 5 uhlí s konstantní teplotou vrstvy ve vertikálním i horizontálním řezu vrstvou, b/ uhlí plave a hoří v celém objemu fluidní vrstvy nezávisle na jeho granulometrii,protože měrná hmota uhlí je větší než měrná hmota expandované vrstvy,ale men.-ší než měrná hmota fluidní vrstvy o parametrech prahu fluidace.Z hlediska hydrodynamiky je fluidní) vrstva dvoufázový dynamický systém pískových shluků ve stavu prahu fluidace a bublinové fáze spalovacího vzduchu a spalin.Bez úpravy granulometrie lze tedy spalovat uhlí o zrnění až 100 mm.

c/ vysoká pevnost a hybnost pískových částic vede k oddrcování povrchové vyhořelé vrstvy uhlí na popílek,který je úletovou frakcí spalin.Veškeré popeloviny opouštějí topeniště se spalinami,obdobně se oddrcuje i zkalcinovaný CaCOg ,částečně nasulfatovaný na CaSO₄ .Uhlík z uhlí hoří na povrchu částice přímo na CO2·

- membránovou stěnou fluidního topeniště se rozumí plošný výměník tepla,tvořený horní vodorovnou a spodní vodorovnou sběrnou trubkou,které jsou propojeny svislými trubkami.Nepropustnost membránové stěny zajistují plechy,vevařené do volných ploch mezi trubkami.yTyto stěny jsou obvykle svařovány a tvarují stěny topeniště .^Membránová stěna musí být chlazena vodou,

- trubkovým propadovým roštem se rozumí rozdělovači zařízení spalovacího vzduchu nebo jeho směsi s recyklačními spalinami do fluidní vrstvy.Jedním z možných řešení tohoto problému je vytvoření vodorovného svazku trubek s centrální rozvodnou trubkou a na ni kolmo oboustranné navařenou seru dalších vodorovných trubek.Tyto trubky jsou opatřeny kolmými,cca 150 mm vysokými,nahoře uzavřenými nátrubky.Vertikální nátrubky jsou navrtány řadou otvorů,kterými vstupuje fluidační medium do fluidní vrstvy.Přívod spalovacího vzduchu nebo jeho směsi s recyklačními spalinami je zaveden do centrální trubky tohoto trubkového propadového roštu, • · • · · ·

- uzavíratelným obchvatem fluidního topeniště se rozumí odbočka trasy vzdušniny z ventilátoru do trubkového propadového roštUy zaústěná do trasy spalin za fluidním kotlem,opatřená řízeně uzavíratelnou klapkou.Obdobná řízená uzavíratelná klapka je na trase mezi ventilátorem spalovacího vzduchu s recyklačními spalinami a propadovým roštem.

Modernizace uhelného roštového kotle podle vynálezu je založena na překvapivém zjištění,že vložením vyzděných membránových stěn a trubkového propadového roštu do prostoru původního pasového či přesuvného roštu a instalací přívodu spalovacího vzduchu a recyklu spalin do trubkového propadového roštu spolu s obchvatem fluidního topeniště s pískovou oxidační vrstvou se pro všechna uhlí snížil zásadně obsah CO a NO ve spalinách,zvýšil se regulační rozsah tepelného výkonu a vyhoření popelovin.Tato standar/ήί konstrukční opatření vedou k neočekávanému a neodvoditelnému efektu.

Výhody konstrukčního řešení modernizace dle vynálezu :

a/ Byla zvládnuta ekologizace roštového kotle,dosažené koncentrace škodlivin ve spalinách jsou výrazně nižší,než dovolují emisní limity,přičemž k tomuto vyhoření dochází již ve výšce cca 1,8 m nad fluidní vrstvou .

b/ Na fluidním kotli je bez zásahu do hydrodynamiky a spalovacího režimu kotle možno spalovat veškerá česká dostupná uhlí.

c/ Odstavování fluidní vrstvy z pracovního spalovacího režimu zastavením přívodu spalovacího vzduchu umožňuje dosáhnout regulačního rozsahu tepelného výkonu kotle 0 - 1θθ|% při optimálních podmínkách spalovacího režimu.

d/ Tepelná účinnost fluidního kotle se zvýšila na 80 9θ|%,účinnost vyhoření popelovin je v průměru 95^%.

e/ Tímto způsobem lze modernizovat veškeré uhelné roštové kotle bez zásahu do jejich tlakové parní nebo horkovodní části.

• · · ·

-7PĚĚtÍÍÉÉ_2k£ázků_na _yýkresech

Modernizace uhelného roštového kotle podle vynálezu je znázorněna na přiložených obr. 1,2 a 3.Obr. 1 je strojně technologické schéma fluidní kotlové jednotky.Obr. 2 je podélný řez fluidním kotlem.Obr. 3 je příčný řez fluidním kotlem.

Fluidní kotel,který vznikne modernizací původně uhelného kotle s mechanickým roštem,je tvořen kotlovým tělesem 1_f fluidním topeništěm 2 a trubkovým propadovým roštem 3.

Kotlové těleso 1 je tvořeno membránovými stěnami 1.1,hlavním bubnem 1.2,pomocným bubnem 1.3,přehřívačem páry 1.4,výparníkem 1.5,ohřívačem vody 1.6,sesypem uhlí 1.7.^ýto části tvoří kompaktní celekyposazený na nosnou betonovou vanu 1.8 s podpěrami 1.9. Spalinové kanály jsou vymezeny vyzděnýtni mezistěnami 1.10 a 1.11.Fluidní topeniště 2 je tvořeno horními sběrnými trubkami 2.1,dolními sběrnými trubkami 2.2/membránovou stěnou 2.3 s vyzdívkou 2.4.Trubkový propadový rošt 3 je tvořen přívodní trubkou 3.1,centrální rozvodnou trubkou 3.2, příčnými rozvodnými trubkami 3.3 a nátrubky 3.4.

Trasa přívodu vzduchu a recyklovaných spalin je tvořena odvětvenou trasou spalin z výtlaku kouřového ventilátoru 10 a trasou spalovacího vzduchu.Trasy recyklačních spalin a spalovacího vzduchu jsou napojeny do sání ventilátoru 8.Výtlačná trasa ventilátoru 8 je rozdělena na dvě větve.Prvá je opatřena automatickou klapkou 26 a je napojena na trubkový propadový rošt 3.Druhá větev je přes automatickou klapkou 27 zapojena do sání kouřového ventilátoru 10.

Trasa uhlíjsmíšeného s jemně drceným vápencem,tzv.aditivované uhlí,je tvořena pasovým dopravníkem 4,provozním zásobníkem 5 a šnekovým podavačem 6.

Trasa napájení vody je tvořena napájecím čerpadlem 7,dolními sběrnými trubkami 2.2,membránovými stěnami 2.3,horními sběrnými trubkami 2.1,ohřívačem vody 1.6 a hlavním bubnem 1.2.

Trasa spalin z fluidního topeniště 2 je tvořena cyklonovým odlučovačem 9,kouřovým ventilátorem 10,tkaninovým filtrem 11 a komínem 12 s možností obchvatu tkaninového filtru 11 přes automatickou klapku 29.Výtlačná trasa spalin z kouřového ven4 «·

- 8 tilátoru 10 do tkaninového filtru 11 je opatřena za napojením obchvatu tkaninového filtru 11 automatickou klapkou 28.

Trasa popelovin a odpadů odsiřovacího procesu je tvořena turnikety .13/14 a 15, pneudopravou, tvořenou dopravní trubkou 16 pneudopravy,tkaninovým filtrem 17,odtahovým ventilátorem 18,turniketem 19,zásobníkem 20 s turniketem 21 a transportním vozem 22.

Startovací jednotka na lehký topný olej je napojena do trufe\kovčho propadového roštu 3.Je tvořena startovacím ventilátorem 23,hořákem 24 a spalovací komorou 25.Součástí hořáku 24 i spalovací komory 25 jsou uzavírací klapky přívodů vzduchu, které jsou při provozu fluidního kotle uzavřeny.

V případě,že tlak páry při snížení odběru stoupne nad obsluhou nastavený žádaný tlak páry,je fluidní kotel odstaven z provozu.V tomto případě dojde k zastavení šnekového podavače 6,otevření automatických klapek 27 a 29 s uzavřením automatických klapek 26 a 23.Fluiďace se zastaví a současně se zastaví i výroba páry.Zpětně obnovením fluidace fluidní vrstvy a dávkováním uhlí s vápencem se okamžitě obnoví produkce páry.Toto zajištuje regulaci tepelného výkonu fluidní kotlové jednotky 0/10C)j% při stálé optimální hydrodynamice fluidní spalovací vrstvy.

Pokud odstavení fluidní kotlové jednotky je natolik dlouhé, že teplota fluidní vrstvy klesne pod teplotu samovolného hoření uhlí,je k opětovnému uvedení fluidního kotle do provozu třeba uvést do provozu startovací jednotku na topný olej. Spalovací a fluidační vzduch je dodáván startovacím ventilátorem 23 do hořáku 24 a spalovací komory 25.Startovací spaliny jsou přivedeny do trubkového propadového roštu 3.Ventilátor 8 je uzavřen a kouřový ventilátor 10 je v provozu.Automatické klapky 26 a 28 jsou uzavřeny,automatická klapka 29 je otevřena.Po dosažení teploty samovolného hoření se začne s automaticky řízeným dávkováním uhlí a po dosažení provozní teploty je startovací trasa vyřazena z provozu a fluidace a hoření jsou zajištovány ventilátorem 8.Případné odpouštění fluidní vrstvy zajištuje turniket 30.

Vedle těchto systémů je kotlová jednotka vybavena dalšími,

na obrázku 1 neznázorněnými zařízeními :

- pneumatickou trasou přívodu prachového Ca/OH/2 do fuidního topeniště 2 ^tvořenou zásobníkem,turniketem,kompresorem a trubkou pneutrasy,

- na výtlaku kouřového ventilátoru 10 je vedle tkaninového filtru 11 instalován paralelně další cyklonový odlučovač, shodný s cyklonovým odlučovačem 9 ;

- mezi kotlovým tělesem 1 a cyklonovým odlučovačem 9 je . instalována vodní tryska s pneumatickým rozstřikem vody,

Dyl rekonstruován uhelný roštový parní kotel s vodorovným
pasovým roštem se základními	pracovními parametry :
maximální produkce páry	: 8t/h
minimální množství páry	: 2,4t/h
teplota páry :	220 °C
tlak páry :	1,3 MPa
teplota napájecí vody :	105 ’C
tepelný výkon kotle při	maximál-
ní produkci páry :	5,33 MW
teplota spalin za	kotlem : 180 °C
Po vyjmutí pásového roštu byl k dispozici pro instalaci

fluidního topeniště 2 prostor o vnitřních rozměrech :

šířka		2	450	mm
délka		6	360	mm
výška		1	530	mm

Do tohoto prostoru bylo instalováno fluidní topeniště 2 o vnitřních rozměrech :

šířka : 2	000	mm
délka : 3	400	mm
výška :	620	mm
výška vyzdívky:	550	mm
vyzdívka :	sibral

s 4

-ιόν půdorysu tvořily osy nátrubků 3.4 propadového roštu 3 mříž o roztečích 110 x 120 mm po celé ploše fluidního to peništč 2.

Technologické parametry fluidního topeniště 2 :

zrnění písku : teplota fluidní vrstvy střední: kolísání teploty fluidní vrstvy: minimální teplota pro start bez pomocného paliva :

expandovaná výška fluidní vrstvy ϊ cca

- 1,6 mm

820 ^eC ± 15

80 °C

000 mm

Fluidní kotel zajistil splnění regulačního rozsahu produkce páry dle zadaného programu :

odběr páry 8t/h po dobu 6 hodin/den odběr páry 4,5t/h po dobu 6 hodin/den odběr páry 2,lt/h po dobu 12 hodin/den

Čistota spalin :

veškeré údaje se vztahují k referenční koncentraci O2 γ v suchých spalinách 6j%,NTP podmínky a koncentrace ΝΟ_χ je uváděna jako NO2 ·

Naměřené údaje na vstupu do komína modernizovaného kotle jsou uvedeny v tabulce 1.

Z hlediska odsiřování byly ověřeny čtyři způsoby odsiřování uhlíí a/ přívod prachového Ca/OIl/2 obchodní jakosti do fluidní spalovací vrstvy s molárním poměrem Ca : S = 1,8 - 2 bez nástřiku vody do spalin, b/ přívod Ca/OII/2ad a/^ doplněný nástřikem vody do spalin za kotlem,

- 11 c/ spalování aditivovančho uhlí,které je smíseno s mletým vápencem s molárním poměrem Ca : S = 2,45, d/ spalování aditivovančho uhlí ad c/, doplněné nástřikem vody do spalin za kotlem.

Střední zrnění Ca/OH/2 bylo 5 mikronů,mletý CaC03 měl částic pod 7,5 mikronů.

Recykl spalin při měřeních byl cca 3oj%, vz taženo na celkové množství spalovacího vzduchu a recyklačních spalin,přiváděných do fluidní spalovací vrstvy.

Naměřené údaje,uvedené v tabulce 1, byly získány v uspořádání kotlové jednotky s dvěma sériově zapojenými cyklonovými odlučovači a vyřazeným filtrem 11.

uhlí	c CO mg/Nm^	c,tQ 11>JX mg/Nm^	csó2 mg/Nm^	lso2 mg/Hru	CV ^so2 mg/Nt^	Cp mgNnP
hnědé Most
PS 2	126	213	2288	-	341	359
H = 10,093	MJ/kg
Ca/OH/2
hnědé Most
adi t.CaCO^
hp 3AD	177	194	2948	984	439	164
H = 10,61 ř	'IJ/kg

hnědé Chomu-

tov PS 2 209 H = 8,572 MJ/kg Ca/OH/?	246	2592	971 337 265
hnědé Chomutov ořech 47 H = 17,246 MJ/kg	251	1517	136
lignit Hodonín kusový 148 H = 9,271 MJ/kg Ca/0I(/2	230	2068	727 359 376
černé Důl Lazy ořech 156 H = 27,294 MJ/kg	234	445	112
	tab.	1
Po použití tkaninového spalinách na vstupu do	filtru komína	se snížil na cca 40	obsah pevných látek ve mg/Nm^.

Použité symboly :

H	• · ·	výhřevnost	paliva	MJ/kg
c ^CO	• · ·	koncentrace	oxidu	uhelnatého mg/Nm3 □
c«°x		koncentrace	oxidu	dusíku/ekv . NC^/mg/Nor
CSO2	• · ·	koncentrace oxidu bez odsiřování	siřičitého mg/Nm3
cL'so.,	• · ·	koncentrace	oxidu	siřičitého

za kotlem při přívodu Ca aditiva do fluidní vrstvy mg/Nm³

C^vso ... koncentrace oxidu siřičitého ³ po nástřiku vody do spalin při chlazení spalin na teplotu ÍOOVC mg/Nm³

C ... koncentrace tuhých znečištujících látek mg/Nm

Stupeň vyhoření popelovin 95,3^%

Tepelná účinnost kotle 84 %

Rozhodnutím MŽP ČR je pro modernizované uhelné roštové kotle,které použijí bez zásadní úpravy tlakové části kotle k ekologizaci prvky fluidní techniky bez ohledu na tepelný výkon kotle,zachován emisní limit jako pro kotle roštové.Tyto emisní limity dle zákona o ovzduší č.309/91 Sb a návazného Opatření FVŽP z 1992 platí pro kotle 5 - 50MW:

pevné látky ve spalinách	150	mg/Nm3
oxid uhelnatý	250	mg/Nm3
oxidy dusíku jako HC>2	550	mg/Nm3
oxid siřičitý	2 500	mg/Nm3

Regionální útvary ČIŽP využívají možnosLij dané· tímto záko nem o ovzdušíja vyžadují koncentraci SO2 ve spalinách do 1 500 mg/Nm³ja obsah prachových podílů ve spalinách do 50 mg/Nm³.

·· ··· · ··· · *·· · ·«·· ·· · · · • · · · *»· ·· ·· ·

- 14 Rozbor naměřených udaju vede k závěfU,2e Optimálním technologickým řešením z hlediska únosných finančních nákladů na modernizaci spalování aditivovaného uhlí na modernizované kotlové jednotce je uspořádání strojů a zařízení, znázorněné na obrázku 1.

Souborně lze konstatovat,že dosažené výsledky vyčistění spalin jsou výrazně lepší,než jsou požadavky na čistotu spalin, stanovené emisními limity.

Obdobně bylo dosaženo podstatného zvýšení vyhoření popelovin a zvýšení tepelné účinnosti kotle,přičemž těchto výsledků bylo dosaženo s druhem uhlí,které je při spalování na roštových kotlích nepoužitelné s ohledem na jeho výhřevnost.

Sérií měření na tomto fluidním kotli byly tyto výsledky potvrzeny pro uhlí hnědé,lignit i uhlí černé s rozsahem výhřevnosti 3-28 MJ/kg.Obdobné zachycení SO2 bylo dosaženo při pneumatickém přívodu prachového Ca/OH/2 do fluidní spalovací vrstvy s molárním poměrem dávkování hydrátu vápenatého

Ca : S cca 1,8 - 2 .

Byl plně prokázán regulační rozsah tepelného výkonu kotle 0 - 100^%. Tepelný start kotle bez spalování pomocného paliva je možný do doby odstávky fluidního kotle z provozu na dobu 10 - 12 hodin.Stabilita spalovacího procesu a odsiřování spalin umožnily plnou automatizaci provozu moderní uhelné kotlové jednotky.

Průmyslová_využitelnost

Způsob modernizace uhelného roštového kotle se týká modernizace kotlů s produkcí páry 2-35 t/h a produkcí horké vody s ekvivalentním tepelným výkonem.

Tyto modernizované kotle jsou použitelné i pro spalování směsi uhlí a dřevních odpadů,nebo uhlí a odpadů z ČOV.

Claims (1)

1. Způsob modernizace uhelného roštového kotle,vyznačený tím, že do prostoru původního mechanického roštu se vloží trubkový propadový rošt /3/ a vyzděné membránové stěny /2.3/ s horními sběrnými trubkami /2.1/ a dolními sběrnými trubkami /2.2/ tak,že vymezují z boku fluidní topeniště /2/ s pískovým oxidačním ložem^a výstupní potrubí vody z fluidního topeniště /2/ se napojí do trasy pro napájení takto vytvořeného fluidního kotle vodou. '

   Zařízení dle ^Šede^l/vyznačené, tím, že do^trubkovéne propaÝ £e Tijptpojr Dř/recínf pvfotht dového roštH /3/ je privadona/smesf spalovacího vzduchu a recyklovaných^spalin.

   Zařízení dle bědu 1^, vyznačené tím, že přívodní potrubí směsi spalovacího vzduchu a recyklovaných spalin se opatří uzavíratelným obchvatem fluidního topeniště /2/.