CZ287654B6 - Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním - Google Patents
Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním Download PDFInfo
- Publication number
- CZ287654B6 CZ287654B6 CZ19984318A CZ431898A CZ287654B6 CZ 287654 B6 CZ287654 B6 CZ 287654B6 CZ 19984318 A CZ19984318 A CZ 19984318A CZ 431898 A CZ431898 A CZ 431898A CZ 287654 B6 CZ287654 B6 CZ 287654B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- fluidized bed
- boiler
- combustion
- grate
- fuel
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 37
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 21
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims abstract description 12
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 16
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 3
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 abstract description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract 1
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 10
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 7
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 3
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 3
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 1
- 239000003818 cinder Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 239000010771 distillate fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním spočívá v tom, že se pásový rošt a jeho nosná konstrukce nahradí fluidním topeništěm s fluidním trubkovým roštem s tryskami a s pískovou oxidační fluidní vrstvou, fluidní topeniště se z boků ohraničí vyzděnou vzduchotěsnou chlazenou stěnou a podavače paliva se nahradí šnekovými podavači paliva s plynule nastavitelnými otáčkami šneku, do prostoru sesypu paliva do fluidní vrstvy se zavede přívod sekundárního spalovacího vzduchu pro chlazení šnekového podavače paliva a mísicího ústrojí a pro dopravu prachových částeček paliva do fluidní vrstvy a pro dohoření hořlaviny ve spalovací komoře, přičemž pro pískovou oxidační fluidní vrstvu se použije křemičitý písek o granulometrii 0,5 až 2 mm. Podstata vynálezu spočívá v tom, že se na fluidní rošt napojí vysokotlaký ventilátor s plynulou regulací dopravovaného média pro dopravu spalovacího a fluidačního vzduchu do fluidní vrstvy, k vysokotlakému ventilátoru se napojí mísicí ústrojíŕ
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním, u něhož se pásový rošt a jeho nosná konstrukce nahradí fluidním topeništěm s fluidním trubkovým roštem s tryskami a s pískovou oxidační fluidní vrstvou, fluidní topeniště se z boků ohraničí vyzděnou vzduchotěsnou chlazenou stěnou a podavače paliva se nahradí šnekovými podavači paliva s plynule nastavitelnými otáčkami šneku, do prostoru sesypu paliva do fluidní vrstvy se zavede přívod sekundárního spalovacího vzduchu pro chlazení šnekového podavače paliva a mísícího ústrojí a pro dopravu prachových částeček paliva do fluidní vrstvy a pro dohoření hořlaviny ve spalovací komoře, přičemž pro pískovou oxidační fluidní vrstvu se použije křemičitý písek o granulometrii 0,5 až 2 mm.
Dosavadní stav techniky
Stávající uhelné roštové kotle jsou známy jak v parním, tak i v horkovodním provedení a jsou běžně používané ve výtopnách a teplárnách. Tyto stávající kotle však nesplňují přísné emisní limity. Velká část provozovatelů však v nich chce i přesto nadále spalovat pevná paliva. Tyto uhelné roštové kotle jsou popsány například v CZ patentech 283 457, v CZ 273 754 nebo v SU 1815494.
Mezi hlavní nedostatky stávajících roštových kotlů lze zařadit vysoký podíl nespálených hořlavých zbytků ve škváře a propadu, který se pohybuje mezi cca 20 až 30 %. Tyto kotle dále umožňují spalovat uhlí pouze v úzkém rozmezí výhřevnosti a prakticky neumožňují spalování nízkovýhřevných paliv, mají nízkou účinnost spalovacího procesu, která se pohybuje při běžném provozu pod 70 %, a vysoký obsah znečišťujících látek, jako jsou oxid uhelnatý CO, oxid siřičitý SO2 a oxidy dusíku NOX.
Výše uvedené nedostatky roštových kotlů byly řešeny různými systémy s nejednoznačnými výsledky. Známým řešením je přestavba kotle s úpravou spalovacího procesu roštového kotle pomocí systému přídavných vzduchů s instalovaným odsiřovacím zařízením. Tento způsob řešení má základní nedostatky spočívající v tom, že řeší pouze odstranění SO2, ale jedná se o velmi drahý systém odsíření, obtížně jsou dosažitelné emisní limity CO a systém neřeší odstranění NOX, přičemž hodnoty CO nejsou zaručeny v celém rozsahu výkonu kotle.
Dalším známým řešením je přestavba kotle s předřazením fluidního topeniště, které využívá redukční atmosféru. Tento způsob řešení má základní nedostatky spočívající v tom, že je náročný na zastavěný prostor, a proto jej nelze instalovat do většiny stávajících kotelen, zařízení neplní emisní limity CO a kotel vybavený tímto topeništěm je schopen spalovat pouze nízkovýhřevná paliva pod 10 MJ/kg.
Dalším známým řešením je přestavba kotle na fluidní kotel s vestavěnými teplosměnnými plochami ponořenými do fluidní vrstvy. Tento způsob řešení má základní nedostatky spočívají v tom, že má velmi náročný a složitý systém na ovládání, provoz a udržení provozních parametrů. Tento systém nebyl v provozu déle než několik hodin.
Dále je z již citovaného patentu CZ 283 457 znám fluidní kotel s náhradou roštu membránovými stěnami. Základní nedostatky tohoto řešení spočívají vtom, že fluidní kotel postavený podle uvedeného patentu bez podstatných změn neplnil emisní limity CO a NOX.
- 1 CZ 287654 B6
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky dosavadního stavu techniky do značné míry eliminuje způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním, u něhož se pásový rošt a jeho nosná konstrukce nahradí fluidním topeništěm s fluidním trubkovým roštem s tryskami as pískovou oxidační fluidní vrstvou, fluidní topeniště se z boků ohraničí vyzděnou vzduchotěsnou chlazenou stěnou a podavače paliva se nahradí šnekovými podavači paliva splynule nastavitelnými otáčkami šneku, do prostoru sesypu paliva do fluidní vrstvy se zavede přívod sekundárního spalovacího vzduchu pro chlazení šnekového podavače paliva a mísícího ústrojí a pro dopravu prachových částeček paliva do fluidní vrstvy a pro dohoření hořlaviny ve spalovací komoře, přičemž pro pískovou oxidační fluidní vrstvu se použije křemičitý písek o granulometrii 0,5 až 2 mm. Podstata vynálezu přitom spočívá v tom, že se na fluidní rošt napojí vysokotlaký ventilátor s plynulou regulací dopravovaného média pro dopravu spalovacího a fluidačního vzduchu do fluidní vrstvy, k vysokotlakému ventilátoru se napojí mísící ústrojí pro nastavení poměru nasávaného vzduchu a vyčištěných recyklovaných spalin, nasávaných z kouřovodu, přičemž na výstupu kotle se kouřové ventilátory nahradí odtahovými ventilátory s plynule seřiditelným a ovladatelným průtokem kouřových plynů pro vytvoření řízeného podtlaku v kotli, nad fluidní topeniště, do prostoru spalovací komory, se nainstaluje klenba pro oddělení prostoru s dostatečnou teplotou pro dohoření hořlaviny od ostatního prostoru spalovací komory pro prodloužení dráhy hořící hořlaviny a její přivedení do míst s dostatkem kyslíku. Přestavba kotle provedená tímto způsobem zajišťuje, při použití paliva v širokém rozsahu jak jeho granulometrie, tak i jeho výhřevnosti, dokonalejší spalování tohoto paliva při velmi nízkém obsahu oxidu uhelnatého CO, oxidů dusíku NOX i oxidu siřičitého SO2 ve spalinách.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále podrobněji popsán podle přiložených výkresů, kde na obr. 1 je schematicky znázorněno příkladné provedení roštového kotle přestavěného na fluidní spalování, na obr. 2 je schematicky znázorněn detail technického řešení podavače paliva kotle a na obr. 3 je schematicky znázorněno příkladné technologické schéma kotelny.
Příklady provedení vynálezu
V příkladném provedení způsobu přestavby podle vynálezu, jehož výsledek je znázorněn na obr. 1, se pásový mechanický rošt kotle, stávající ventilátor spalovacího vzduchu a rozvod spalovacího vzduchu nejdříve demontují. Ve vzniklém prostoru, se po úpravě nosné konstrukce, instaluje vzduchotěsná chlazená stěna j.. Pod ní se zespodu umístí trubkový fluidní rošt 2. Nad vzduchotěsnou chlazenou stěnou 1 se umístí ze čtyř stran teplosměnná plocha výpamíku, kterou tvoří vodorovné rozváděči trubky a svislé vamice ve stěnách spalovací komory. Vamice jsou do výše cca 1 m vzájemně propojeny prohnutými pásky plechu za vzniku pokračující vzduchotěsné chlazené stěny L Napojení vzduchotěsné chlazené stěny 1 a stávajícího výpamíku je provedeno jako těsné, přes azbestové šňůry. Mezery vzniklé stávající konstrukcí výpamíku jsou dozděny žárobetonovou vyzdívkou. Ve spalovací komoře je směrem k čelu kotle provedena vestavba klenby 3 ze žáruvzdorných materiálů. Stávající čtyři průzory kotlů jsou zazděny žárobetonem. Jeden montážní průlez je osazen žárobetonovou fixovací kostkou. Spodek kotlů, kromě míst kde jsou umístěny vzduchotěsné chlazené stěny J, je uzavřen zespodu i ze stran přivařenýmí plechy. Je zachována možnost odpuštění popelovin z fluidní vrstvy zespodu z podkotlí výsypkami 4 a ve výšce nad fluidním roštem 2 z přední a zadní částí vzduchotěsné chlazené stěny L Ze strany jsou umístěny tři objímky pro teploměry. Výsypky 4 jsou odděleny těsným posuvným hradítkem k zabránění úniku písku z fluidní vrstvy.
-2CZ 287654 B6
Čelo kotlů je upraveno způsobem spočívajícím v tom, že stávající podavače paliva jsou demontovány a nahrazeny šnekovými podavači 5, jak je detailněji znázorněno na obr. 2. Šnekový podavač 5 je zakončen klapkou 6 s protizávažím, které zabrání nežádoucímu výpadu uhlí ze šneku a zabraňuje možnosti zahoření paliva v podavači 5 a násypce 7. V další části za touto klapkou 6 s protizávažím je sesyp se zalomenou klapkou 8, která usměrňuje proud sekundárního vzduchu v přívodním potrubí 9 sekundárního vzduchu. Proud sekundárního vzduchu je zaveden do každého sesypu a slouží k usměrnění a zavedení paliva do fluidní vrstvy. Dále přívod vzduchu slouží jako sekundární vzduch přivedený do míst s nejvyšší spotřebou kyslíku a k zamezení vniknutí spalin do dopravní trasy uhlí. Na čele kotle, na levé a pravé straně, jsou umístěna průhledítka do kotle. Napájecí voda je přívodním potrubím 10 napájecí vody přiváděna do bubnu 11 přes napájecí čerpadlo, napájecí hlavu 12 a dále přes vzduchotěsnou chlazenou stěnu 1 a ekonomizér .13. Tlaková část kotle, to jest buben 11, výpamík a přehřívák 14 páry, zůstanou ve stávajícím provedení bez úprav.
V činnosti tohoto kotle, přestavěného výše popsaným způsobem podle vynálezu, je směs vzduchu a recyklačních spalin přes trubkový fluidní rošt 2 do fluídní vrstvy dopravována vysokotlakým provozním ventilátorem 15. Vysokotlaký provozní ventilátor 15 je osazen frekvenčním měničem, který reguluje jeho otáčky v závislosti od požadovaného výkonu kotle. V trase vysokotlakého provozního ventilátoru 15 je umístěna sonda 16 pro měření průtoku a regulační klapky RK1 a RK2, které regulují množství recyklačních spalin a čistého spalovacího vzduchu. Odběr recyklačních spalin je proveden z tahu kouřovodu za filtrem.
Startovací ventilátor 17 je v chodu pouze při startu kotle ze studeného stavu. Předehřev fluidní vrstvy při studeném startu kotle zabezpečuje hořák 18 na spalování zemního plynu nebo lehkých topných olejů se spalovací komorou 19. Spaliny z kotle jsou do stávajícího komínu 20 dopravovány kouřovým ventilátorem 21. Kouřový ventilátor 21 je ventilátor s frekvenčním měničem, který zabezpečuje stále stejný nastavitelný podtlak v kotli. V trase spalin je instalován stávající vírový odlučovač 22 a nový tkaninový rukávový filtr 23. Tkaninový rukávový filtr 23 je stavebnicového řešení se základním modulem sestávajícím z plechové skříně osazené na ocelové nosné konstrukci. Uvnitř tkaninového rukávového filtru 23 jsou na drátěných konstrukcích filtrační hadice ušité z filtrační textilie odpovídající kvalitou a úpravou nárokům technologie. Čistění filtračních ploch je prováděno proplachem tlakovým vzduchem ze zásobníku 24 tlakového vzduchu spojeného s kompresorem 25. Filtrační jednotka zajišťuje plnění emisí v úrovni pod 50 mg/m^ při normálních tlakových podmínkách a 6 % O2.
Odlučovače popílku, tj. tkaninový rukávový filtr 23 a vírový odlučovač 22, jsou opatřeny výpustnými turnikety 26, jimiž se odpouští popílek do pneudopravy popelovin. Rovněž je přes výpustný turniket 26 odváděn popílek z posledního tahu kotle. Pneudoprava popelovin dopravuje popeloviny do stávajícího zásobníku popelovin. U tohoto zásobníku je upravena výpusť ze zásobníku. Zásobník je utěsněn a nahoře opatřen filtrem.
Přívod uhlí je zabezpečen stávající dopravní trasou a odtud je stávajícím pásovým dopravníkem uhlí zaváženo k násypce 7 kotle. Násypka 7 kotle sloužící jako provozní zásobník s uzávěry uhlí zůstane zachována.
Start ze studeného stavu kotle zabezpečuje startovací zdroj tepla, tvořený hořákem 18 a spalovací komorou 19, v případě, že teplota pískové fluidní vrstvy klesne pod 450 až 500 °C. V tomto případě je otevřena trasa startovacích spalin do fluidní vrstvy fluidního topeniště a uzavřena trasa spalovacího vzduchu.
Startovací spaliny o teplotě 500 °C jsou přes otevřenou automatickou klapku AKT těsnou vedeny do fluidní vrstvy fluidního topeniště. Spaliny z fluidní vrstvy prochází přes stávající
-3CZ 287654 B6 kotlové těleso, přes vírový odlučovač 22, tkaninový rukávový filtr 23 a kouřový ventilátor 21 do stávajícího komínu 20. Při tomto pracovním režimu je mimo provoz provozní ventilátor 15, automatické klapky AK6, AKT a AK4 jsou otevřeny. Automatické klapky AK1 a AK3 jsou uzavřeny.
Po dosažení teploty fluidní vrstvy cca. 350 až 400 °C se začne dávkovat uhlí šnekovými podavači 5. Při dosažení teploty 600 °C je vypnut plynový hořák 18 spalovací komory 19. teplota fluidní vrstvy nadále stoupá pouze vlivem přívodu paliva. Rychlost dávkování je řízena automatickým systémem, který vylučuje předávkování uhlí do fluidní vrstvy.
Standardní pracovní režim kotle je pak následující: po dosažení teploty fluidní vrstvy cca 800 °C je odstavena startovací trasa, tzn. je uzavřena klapka AKT a vypnut startovací ventilátor 17. Provozní ventilátor 15 se spouští ihned po uzavření automatické klapky AKT, po jeho rozběhu se otvírají klapky AK1 a AK3. Trasa spalin přes vírový odlučovač 22 a tkaninový rukávový filtr 15 23 je klapkou AK4 stále otevřena.
Teplota fluidní vrstvy je nadále udržována automaticky řízeným dávkováním uhlí šnekovým podavačem 5 na střední teplotu cca 830 °C, toto je standardní pracovní režim kotle. Plynulý regulační rozsah výkonu kotle je v rozmezí 50 až 100 % jmenovitého výkonu kotle.
Výkon kotle je dán v závislosti na množství spalovacího vzduchu přiváděného do fluidní vrstvy fluidního topeniště, množství spalovacího vzduchu a tím i výkon kotle je automaticky a dálkově řízen, dávkování paliva je automatické a je řízeno mikroprocesorem.
Odstavení fluidní spalovací vrstvy probíhá takto: odstavení kotle je zajištěno odstavením fluidace fluidní spalovací vrstvy s prakticky okamžitým zastavením hoření paliva a zastavením produkce tepla v kotli. K obnovení pracovního režimu kotle dochází při poklesu tlaku páry na výstupu 27 páry z přehříváku 14 páry jejím odběrem na hodnotu nastavenou obsluhou jako minimální technologický tlak páiy. Start z teplého stavu kotle pak probíhá takto: při teplotě fluidní vrstvy nad 500 °C je možný start z tzv. teplého stavu kotle. Při nájezdu kotle z teplého stavu je otevřena klapka AK1, AK3 a AK4. a uzavřena klapka AKT. Zapne se automaticky řízené dávkování uhlí šnekovým podavačem 5. Po dosažení pracovní teploty 800 °C ve fluidní vrstvě, což trvá zhruba 20 až 25 minut, se kotel dostává do standardního pracovního režimu. Teplý start je možný do 24 hodin po odstavení kotle.
Způsob přestavby kotle byl prakticky odzkoušen na několika kotlích. Na příklad v jedné kotelně byla s použitím prvků fluidní techniky provedena rekonstrukce čtyř středotlakých parních roštových kotlů. Kotle o jmenovitém výkonu 8 t/h byly provozovány na hnědé uhlí a byly rekonstruovány podle tohoto vynálezu.
Parametry rekonstruovaného kotle: jmenovité množství páry 8 t/h pracovní přetlak 1,32 MPa jmenovitá teplota páry 220 °C teplota napájecí vody 105 °C
V průběhu roku 1998 byla provedena autorizovaná měření emisí na těchto kotlích rekonstruovaných na fluidní spalování. Doba měření na jednom kotli činila 6 hodin. Provoz kotle byl v rámci měření ustálený při výkonové hladině cca 80 až 90 % jmenovitého výkonu tzn. 6,5 až 7,2 t/h. U všech čtyř měřených kotlů splnily emise požadované normy.
Zkoušky provedené v září 1998 na jednom z těchto kotlů přinesly následující výsledky:
-4CZ 287654 B6
| Použité palivo | mostecké hnědé uhlí hp 2 AD | mostecké hnědé uhlí hp2AD | bílinské hnědé uhlí hp 1 AD | ||
| Výkon kotle [t/h] | 7,6 | 7,2 | 7,3 | ||
| 5 | Účinnost kotle [%] | 85,0 | 85,2 | 86,4 | |
| Vlastnosti paliva Obsah vody [% hm] | 24,48 | 23,44 | 31,24 | ||
| Obsah popela [% hm] | 32,79 | 29,80 | 7,58 | ||
| Obsah síry [% hm] | 1,18 | 1,09 | 0,88 | ||
| 10 | Výhřevnost [MJ/kg] | 10,37 | 11,28 | 16,79 | |
| Poměr Ca/S [mol/mol] | 1,82 | 3,77 | 0,67 | ||
| Emise [hodnoty] | Naměřené | Povolené | |||
| Hm. koncentrace CO [mg/m^] | 301 | 249 | 264 | 400 | |
| Hm. Koncentrace NOX [mg/m^] | 392 | 476 | 538 | 650 | |
| 15 | Hm. koncentrace tuhých látek [mg/m^] | 33 | 37 | 29 | 150 |
| Hm. koncentrace SO2 [mg/m^] | 2447 | 1524 | 1420 | 2500 | |
| Odsíření [%] | 57,2 | 69,8 | 50 | ||
| Souhrnné výsledky zkoušek u všech čtyřech rekonstruovaných kotlů jsou následující: | |||||
| Kotel K1 | Kotel K2 | Kotel K3 | Kotel K4 | ||
| Tuhé znečišťující látky (hmotnostní koncentrace) | 21,5 | 23,1 | 29,6 | 28,0 | |
| Oxid uhelnatý - CO | |||||
| 25 | (hmotnostní koncentrace) | 158,2 | 293,2 | 254,3 | 240,2 |
| Oxidy dusíku - NOX (hmotnostní koncentrace) | 493,0 | 466,3 | 531,3 | 550,0 | |
| Oxid siřičitý SO2 (hmotnostní koncentrace) | 2007,8 | 2156,7 | 2178,5 | 2258,3 |
-5CZ 287654 B6
Claims (1)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním, u něhož se pásový rošt a jeho nosná konstrukce nahradí fluidním topeništěm s fluidním trubkovým roštem s tryskami as pískovou oxidační fluidní vrstvou, fluidní topeniště se z boků ohraničí vyzděnou vzduchotěsnou chlazenou stěnou a podavače paliva se nahradí šnekovými podavači paliva io s plynule nastavitelnými otáčkami šneku, do prostoru sesypu paliva do fluidní vrstvy se zavede přívod sekundárního spalovacího vzduchu pro chlazení šnekového podavače paliva a mísícího ústrojí a pro dopravu prachových částeček paliva do fluidní vrstvy a pro dohoření hořlaviny ve spalovací komoře, přičemž pro pískovou oxidační fluidní vrstvu se použije křemičitý písek ogranulometrii 0,5 až 2mm, vyznačující se tím, že se na fluidní rošt napojí 15 vysokotlaký ventilátor splynulou regulací dopravovaného média pro dopravu spalovacího a fluidačního vzduchu do fluidní vrstvy, k vysokotlakému ventilátoru se napojí mísící ústrojí pro nastavení poměru nasávaného vzduchu a vyčištěných recyklovaných spalin, nasávaných z kouřovodu, přičemž na výstupu kotle se kouřové ventilátory nahradí odtahovými ventilátory splynule seřiditelným a ovladatelným průtokem kouřových plynů pro vytvoření řízeného 20 podtlaku v kotli, nad fluidní topeniště, do prostoru spalovací komory, se nainstaluje klenba pro oddělení prostoru s dostatečnou teplotou pro dohoření hořlaviny od ostatního prostoru spalovací komory pro prodloužení dráhy hořící hořlaviny a její přivedení do míst s dostatkem kyslíku.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19984318A CZ287654B6 (cs) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19984318A CZ287654B6 (cs) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ431898A3 CZ431898A3 (cs) | 2000-09-13 |
| CZ287654B6 true CZ287654B6 (cs) | 2001-01-17 |
Family
ID=5467944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19984318A CZ287654B6 (cs) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ287654B6 (cs) |
-
1998
- 1998-12-28 CZ CZ19984318A patent/CZ287654B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ431898A3 (cs) | 2000-09-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2525725B2 (ja) | 嵩張りごみおよび炭化水素含有液体の燃焼用の燃焼室 | |
| US5105747A (en) | Process and apparatus for reducing pollutant emissions in flue gases | |
| US3745941A (en) | Slagging refuse incinerators | |
| CN107355809A (zh) | 减少W型火焰锅炉NOx排放的方法 | |
| CN101122385A (zh) | 煤制气一体化洁净燃烧锅炉 | |
| FI71613C (fi) | Anordning vid braennkammare foer foerbraenning av fast braensle. | |
| US4270466A (en) | Method and apparatus for rendering an ignitable fuel-oxygen mixture inert | |
| CN108548182A (zh) | 一种焚烧炉以及焚烧系统 | |
| CZ287654B6 (cs) | Způsob přestavby roštového kotle na kotel s fluidním spalováním | |
| CZ10558U1 (cs) | Kotel s fluidním spalováním | |
| CN101566352A (zh) | 一种氧燃烧煤锅炉和在空气和氧燃烧之间切换的方法 | |
| CZ12657U1 (cs) | Kotel s fluidním spalováním | |
| SK13522000A3 (sk) | Kotol s fluidným spaľovaním | |
| SK13512000A3 (sk) | Spôsob prestavby roštového kotla na kotol s fluidným spaľovaním | |
| CZ12289U1 (cs) | Kotel s fluidním spalováním | |
| RU2452905C2 (ru) | Котел водогрейный и способ его работы | |
| CN102901103B (zh) | 具有滚筒式炉耙的垃圾焚烧炉 | |
| CN205535839U (zh) | 一种用于处理垃圾的焚烧系统 | |
| CZ189696A3 (cs) | Způsob modernizace uhelného roštového kotle | |
| GB2196099A (en) | Furnace | |
| JP2002030290A (ja) | ガス化炉 | |
| RU72225U1 (ru) | Газогенератор | |
| JPH0210018A (ja) | 高含水残渣物用多段ベット燃焼装置 | |
| CZ2007909A3 (cs) | Cirkulacní fluidní kotel na uhlí a biomasu | |
| Wurman et al. | Commissioning a 2.2 mt/y cement plant in Midlothian, Texas |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MC4A | Patent revocation (annulment) |
Effective date: 20040824 |