CZ281854B6 - Způsob výroby oceli za použití vsázky tuhých železonosných látek - Google Patents
Způsob výroby oceli za použití vsázky tuhých železonosných látek Download PDFInfo
- Publication number
- CZ281854B6 CZ281854B6 CS782864A CS286478A CZ281854B6 CZ 281854 B6 CZ281854 B6 CZ 281854B6 CS 782864 A CS782864 A CS 782864A CS 286478 A CS286478 A CS 286478A CZ 281854 B6 CZ281854 B6 CZ 281854B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- scrap
- solid
- converter
- melt
- nozzles
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 91
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 73
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 46
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 49
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 49
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims abstract description 41
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 25
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 17
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 16
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 16
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 18
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 abstract description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 abstract description 4
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 19
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 19
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 18
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 7
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 4
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- ZRLNBWWGLOPJIC-PYQRSULMSA-N A'-neogammacerane Chemical compound C([C@]1(C)[C@H]2CC[C@H]34)CCC(C)(C)[C@@H]1CC[C@@]2(C)[C@]4(C)CC[C@@H]1[C@]3(C)CC[C@@H]1C(C)C ZRLNBWWGLOPJIC-PYQRSULMSA-N 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000010771 distillate fuel oil Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/34—Blowing through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
- C21C5/562—Manufacture of steel by other methods starting from scrap
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Způsob výroby oceli za použití vsázky tuhých železonosných látek, zejména šrotu, v konvertoru se spodním dmýcháním, kde tryskami v jeho spodní části se dmýchá středovým proudem oxidační plyn, zejména kyslík, a jako ochranné obalové medium plynné uhlovodíky, kdy po předehřátí vsázky pevných železonosných látek se stechiometricky spalují uhlíkaté látky a vzniklé horké spaliny prostupují vsázkou předehřátých pevných železonosných látek zdola nahoru, přičemž se předehřáté pevné látky taví a případně se dodatečně přisazuje tekuté surové železo načež se v tomtéž konvertoru tavenina zkujňuje, spočívá v tom, že se po překrytí ústí trysek taveninou přisazují pevné uhlíkaté látky a množství dmýchaných uhlovodíků se snižuje na množství nezbytné pro tepelnou ochranu trysek.
ŕ
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby oceli, využívajícího vsázky tuhých železonosných látek, 5 zejména šrotu, v konvertoru se spodním dmýcháním, kde tryskami v jeho spodní části se dmýchá středovým proudem oxidační plyn, zejména kyslík, a jako ochranné médim plynné uhlovodíky.
Dosavadní stav techniky
Je známá celá řada způsobů výroby oceli v konvertoru, při kterých se dmýcháním kyslíku io zkujňuje surové železo na ocel. Při oxidaci legovacích přísad v tavenině se vyvíjí značné množství tepla, které se využívá k roztavení pevného šrotu. Tak se například k výrobě jedné tuny oceli sází do ocelářského agregátu 800 kg roztaveného surového železa s obsahem v % hmot. 4,2 % uhlíku, 1,0 % křemíku a 0,8 % manganu a 300 kg pevného šrotu. Protože šrot je odpadovou surovinou, která je k dispozici ve velkém množství a za výhodnou cenu, zatímco 15 výroba surového železa ve vysoké peci je nákladná záležitost, je snaha při výrobě oceli vsázet co nejvíce šrotu. Vyšší podíl šrotu ve vsázce zvyšuje hospodárnost výroby oceli a tudíž není zapotřebí zvyšovat objem výroby roztaveného surového železa pro vsázku ve vysoké peci.
Jako další vhodné tuhé železonosné látky pro konvertorování, které jsou k dispozici za poměrně výhodné ceny, přicházejí v úvahu předredukované pelety, železná houba, nebo pevné surové 20 železo. Jejich použití vede právě tak jako u šrotu ke zvýšení výrobní kapacity oceli bez potřeby zvětšení objemu výroby surového železa ve vysoké peci.
Velikost podílu pevného šrotu je omezena množstvím tepla, které se uvolňuje při exotermické oxidaci doprovodných prvků železa. Aby bylo možno použít větší podíl šrotu, byl učiněn pokus roztavit šrot pomocí hořáku s plochým plamenem ve zvláštním agregátu a taveninu 25 bezprostředně nato zkujňovat v konvertoru na ocel, společně s roztaveným surovým železem.
Tento postup je však nákladný, protože vyžaduje zvláštní taviči agregát pro pevný šrot a roztavení šrotu plamenem hořáku je časově náročné. Kromě toho, v důsledku vysokého oxidačního potenciálu taveniny šrotu s nízkým obsahem uhlíku a taveniny surového železa s vysokým obsahem uhlíku, není bezpečné zavážet roztavený šrot do taveniny surového železa, 30 nacházející se právě v konvertoru, když tato samotná byla již částečně předzkujněna.
Také se příležitostně používá předehřívání šrotu v konvertoru pomocí tryskového hořáku na zemní plyn, případně na směs topného oleje a kyslíku, avšak výhřevnost paliva je nízká a při relativně dlouhém předehřívacím čase dochází ke značnému opotřebení ohnivzdorné vyzdívky a navíc během předehřívacího času není konvertor k dispozici pro zkujňování. Při poměru časů 35 předehřívání ku zkujňování asi 2 : 3 jde předehřívání pevného šrotu na úkor výkonu konvertoru.
Vynález si proto klade za cíl vytvořit způsob výroby ocele, při kterém se pracuje s vyššími podíly tuhých železonosných látek jako je šrot, předredukované pelety, železná houba a pevné surové železo, nebo jen výlučně s tuhými železonosnými látkami, kdy během relativně rychlého ohřevu tuhých železonosných látek při vysoké tepelné účinnosti a nízkém propalu dochází 40 k vývinu odpadních plynů o poměrně nízké teplotě a v důsledku toho k vyšší trvanlivosti ohnivzdorné vyzdívky konvertoru.
Podstata vynálezu
Uvedeného cíle je dosaženo způsobem výroby oceli za použití vsázky tuhých železonosných 45 látek, zejména šrotu, v konvertoru se spodním dmýcháním, kde tryskami v jeho spodní části se dmýchá středovým proudem oxidační plyn, zejména kyslík, a jako ochranné obalové médium
- 1 CZ 281854 B6 uhlovodíky, kdy po předehřátí vsázky tuhých železonosných látek se stechiometricky spalují uhlíkaté látky a vzniklé horké spaliny prostupují vsázkou předehřátých tuhých železonosných látek zdola nahoru, přičemž se předehřáté tuhé železonosné látky taví a případně se dodatečně přisadí roztavené surové železo načež se v tomtéž konvertoru tavenina zkujňuje, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že po překrytí ústí trysek taveninou se přisazují pevné uhlíkaté látky a množství dmýchaných uhlovodíků se sníží na množství nezbytné pro tepelnou ochranu trysek.
U způsobu podle vynálezu je dosaženo vysoké tepelné účinnosti, a tím velmi krátkého předehřívacího času, což plyne z toho, že horké spaliny z uhlíkatých látek protékají vsázkou tuhých železonosných látek v konvertoru sdola nahoru a přitom v důsledku intenzivního styku s velkou plochou tuhých železonosných látek odevzdávají podstatnou část svého citelného tepla. Proto je teplota spalin v horní části konvertoru nízká, takže opotřebení ohnivzdorné vyzdívky konvertoru je právě tak malé. Velkoplošné spalování uhlíkatých látek pomocí více trysek ve dnu konvertoru nebo ve spodní části jeho boční stěny dává předpoklad stejnoměrného rozdělení horkých spalin při průchodu vsázkou tuhých železonosných látek.
Pochody, které probíhají při výrobě oceli způsobem podle vynálezu, je možné rozdělit do tří fází: první fáze je dále označena jako předehřívací fáze, ve které se šrot ohřeje v podstatě až ke střední teplotě asi 1100 °C aniž by se tvořila ve větším rozsahu tavenina a ve které jsou k dispozici převážně oxidační spaliny, druhá fáze se označuje jako předtavovací fáze, ve které se už roztaví větší část šrotu a u dna konvertoru vzniká tavenina v takovém množství, že překrývá ústí trysek dna konvertoru a kdy vznikající spaliny již nemají oxidační povahu jako v předehřívací fázi, třetí fáze je čistě zkujňovací, při které se v tavenině snižuje obsah uhlíku a dalších doprovodných prvků.
Pro předehřívání vsázky přicházejí v úvahu uhlíkaté látky jako zemní plyn, metan, propan, butan, benzen, surový olej topný olej, surový dehet a rafinační zbytky. Tyto je možno dodávat zejména skrze prstencové mezery trysek, tvořených soustřednými trubkami, jejichž vnitřní trubkou se dmýchá oxidační plyn, příkladně vzduch nebo technicky čistý kyslík, do konvertoru. V tomto případě se mění poměrové množství oxidačního plynu k uhlíkatým látkám, podle jednotlivých fází způsobu podle vynálezu, kdy uhlíkaté látky současně fungují jako ochranné obalové médium. Tak například během začátku předehřívací fáze se zavádí tolik kapalných nebo plynných uhlíkatých látek, kolik je zapotřebí pro stechiometrické spalování oxidačními plyny na oxid uhličitý CO2 a vodní páru H2O zatímco po překrytí ústí trysek ve dnu konvertoru taveninou a ve zkujňovací fázi se zavádí pouze tolik uhlovodíků, kolik je zapotřebí pro tepelnou ochranu trysek.
Plynné nebo kapalné uhlíkaté látky je možno pro předehřívací fázi zavádět i mimo trysky sloužící ke zkujňování, a to zvláštními přívody, příkladně trubkou, upravenou ve vypouštěcím otvoru konvertoru. Kapalné uhlíkaté látky jako topný olej nebo lehký olej přitom stékají dolů po stěně konvertoru a hoří s kyslíkem, dmýchaným tryskami ve dnu konvertoru nebo ve spodní části stěny konvertoru.
Ve všech případech je rozhodující, aby spalování uhlíkatých látek nastávalo co možno nejníže, u dna konvertoru, pod vsázkou tuhých železonosných látek, aby vzniklé spaliny při svém proudění sdola nahoru procházely po poměrně dlouhé dráze skrze vsázku tuhých železonosných látek.
Využití popsaného krátkodobého předehřívání tuhých železonosných látek, zejména šrotu, vede ke zvýšení podílu šrotu ve vsázce.
Pro aplikaci způsobu podle vynálezu se jako obzvláště výhodné ukázaly konvertory OBM / Q BOP, které mají trysky pro dmýchání kyslíku, obklopeného ochranným médiem, pod hladinou taveniny.
-2CZ 281854 B6
V průběhu předehřívací fáze se tedy do konvertoru vedou skrze prstencovou mezeru kapalné uhlíkaté látky, zatímco v průběhu zkujňování se dmýchají plynné uhlíkaté látky, příkladně 2 až 3 % obj. propanu nebo 8 % obj. zemního plynu, vztaženo na průtočné množství zkujňovacího kyslíku, pouze pro tepelnou ochranu trysek. Přepojení médií z kapalných na plynné uhlíkaté látky nastává už v průběhu předtavovací fáze, po překrytí ústí trysek ve dnu konvertoru taveninou.
V průběhu předehřívací fáze se prstencovou mezerou trysek přivádějí do konvertoru kapalné uhlíkaté látky, zejména olej v množství 1 až 10 litrů za minutu na 1 tunu tuhých železonosných látek a současně vnitřní trubkou trysek proudí oxidační plyn, například vzduch nebo kyslík, v množství 1,5 až 2,5 Nm3 na 1 litr kapalných uhlíkatých látek. Trysky tedy pracují během předehřívací fáze jako hořáky. Používá se přitom obvyklých trysek složených ze dvou soustředných trubek, přičemž prstencová mezera trysky, která je normálně široká 1 mm, sestává z jednotlivých kanálků přibližně čtvercového průřezu s délkou hrany 2 až 3 mm. Po ukončení předehřívací fáze se v průběhu předtavení tuhých železonosných látek, po překrytí ústí trysek ve dnu konvertoru, a při zkujňovací fázi, vedou prstencovou mezerou trysek plynné uhlovodíky jako ochranná obalová média trysek, příkladně 2 až 3 % obj. propanu, vztaženo na průtočné množství zkujňovacího kyslíku. Plynná ochranná obalová média trysek se v provozní praxi ukázala pro zkujňovací fázi jako bezproblematická a velmi spolehlivá.
Během zkujňovací fáze se kupříkladu v 60ti tunovém konvertoru nadmýchá 15 000 až 18 000 Nm3 kyslíku za hodinu středovými trubkami 10ti trysek a současně se nadmýchá asi 300 Nm3 propanu za hodinu prstencovými mezerami těchto trysek. Přepojování z kapalného na plynné médium v prstencové mezeře trysek lze provést podle potřeby v každém libovolném okamžiku, bez přerušení probíhajícího konvertorového procesu.
Vsázku tuhých železonosných látek, jmenovitě šrotu, v poměru k roztavenému surovému železu, je možno zvýšit asi o 10 %, příkladně ze 30 % na 40 %, jestliže se tuhé železonosné látky předehřívají přímo v konvertoru.
Přisazování pevných uhlíkatých látek, příkladně koksu, není během předehřívací fáze potřebné.
Při použití plynných uhlíkatých látek, především zemního plynu, k předehřívání, není zapotřebí žádné přestavby napájení trysek konvertoru. Je však výhodnější nasadit kapalné uhlíkaté látky v průběhu předehřívání s pozdějším přepojením na plynné uhlíkaté látky po překrytí ústí trysek taveninou v konvertoru, sloužící pouze jako ochranné obalové médium trysek.
Touto předehřívací technikou, která se provádí v méně než 10ti minutách, výhodně ve 2 až 5 minutách, je možno zvýšit podíl tuhých železonosných látek při výrobě oceli až o 10 %, až na podíl šrotu asi 40 %, bez citelné ztráty produkční doby. Při výrobě oceli jsou s tím spojeny značné výrobní výhody.
Další zvyšování podílu vsázky tuhých železonosných látek, zejména šrotu, nad řečené zvýšení přídavku šrotu o 10 %, až k výrobě oceli pouze z tuhých železonosných látek, bez použití tekutého surového železa, vede k úplnému roztavení tuhých železonosných látek v konvertoru.
V předtavovací fázi se po překrytí ústí tiysek taveninou sází do konvertoru pevné uhlíkaté látky, hlavně koks, antracit, grafit a uhlí, nebo jeho směsi. Od tohoto okamžiku též stoupá podíl oxidu uhelnatého CO v odtahovaných spalinách z konvertoru. Plynné uhlovodíky, které jsou vedmýchávány prstencovou mezerou trysek, jsou zredukovány pouze na množství, nezbytné pro tepelnou ochranu trysek, tj. pod 10 % hmot., vztaženo na průtočné množství kyslíku.
Je výhodné přivádět do konvertoru pevné uhlíkaté látky teprve po předehřívací fázi na předehřáté, tuhé železonosné látky. Pro zvýšení tepelnětechnického účinku se jeví jako zvlášť výhodné přisazovat pevné uhlíkaté látky již předehřáté.
U způsobu podle vynálezu se stoupajícím množstvím tuhých železonosných látek a prodlužující se dobou předehřívání se zvyšuje množství pevných uhlíkatých látek, které se dávkují do konvertoru.
- j CZ 281854 B6
Tak pro zvýšení vsázky šrotu o dalších 10 % přes zvýšení podílu šrotu ve vsázce, které je dosažitelné předehřátím, postačí příkladně ze 40 % na 50 % podílu šrotu ve vsázce asi 20 kg koksu na tunu šrotu. Pro zvýšení vsázky šrotu o dalších 60 %, tzn. pro taveninu oceli ze 100 % šrotu, se množství pevných uhlíkatých látek stupňuje přibližně lineárně.
Podle dalšího význaku způsobu podle vynálezu se pevné uhlíkaté látky přisazují v množství 10 až 150 kg na I tunu vsázky tuhých železonosných látek.
Spotřeba pevných uhlíkatých látek, například koksu, který by byl aspoň částečně dávkován s tuhými železonosnými látkami, by byla v předehřívací fázi nepatrná, neboť koks domněle s odpadními plyny, spalinami, sestávajícími z oxidu uhličitého CO2 a vodní páry H2O, v daném případě i z dusíku N, nereaguje, jako je tomu s plyny obsahujícími kyslík. Tak by se koks v průběhu předehřívací fáze v podstatě jen zahříval, zatímco v průběhu předtavovací fáze, kdy se poměr množství kyslíku k množství plynných uhlovodíků zvyšuje, celkově exotermicky reaguje na oxid uhelnatý CO s volným, nebo s oxidy vázaným kyslíkem. Odpadní plyny obsahují tak v horním rozsahu sázených tuhých železonosných látek teprve od asi 1000 °C do 1200 °C, tzn. v předtavovací fázi, oxid uhelnatý CO a od tohoto okamžiku vzniká taviči teplo - v prvé řadě ze spalování pevných uhlíkatých látek, příkladně koksu nebo antracitu. Teprve od tohoto okamžiku je proto výhodné sázet tuhé uhlíkaté látky. Protože se pak v konvertoru alespoň částečně nalézá tavenina, přechází část uhlíku do roztoku a je postupně z taveniny odstraněn.
Výhodně podle vynálezu mohou být pevné uhlíkaté látky vnášeny do konvertoru jako prach s nosným plynem, který je inertní plyn, příkladně dusík nebo argon, soustředně s proudem oxidačního plynu. To dovoluje obzvláště rychlé spalování a výborný přestup tepla na tuhé a částečně již i tekuté železonosné látky v konvertoru.
Dále podle vynálezu mohou být do taveniny v konvertoru přiváděny pevné uhlíkaté látky v práškové formě s nosným hořlavým plynem, též soustředně s proudem oxidačního plynu, například zvláštní přiváděči trubkou, nacházející se v trubce pro oxidační plyn, zejména kyslík. K tomu lze používat trysky z více soustředných trubek, zvláště se osvědčily trysky podle německého patentu č. 24 38 142.
Podle dalšího význaku vynálezu se na hladinu taveniny po překrytí ústí trysek taveninou dmýchá kyslík.
Kyslík, obklopený uhlovodíky, může být dmýchán tryskami z koncentrických trubek, uspořádaných v ohnivzdorné vyzdívce pod otočnými čepy. Kvantitativní podíl uhlovodíku vzhledem k obsahu kyslíku dmýchaného v průběhu zkujňovací fáze leží pod 10 % hmot, a činí příkladně 0,5 až 5 % hmot., výhodně 1 až 2 % hmot. Kyslík slouží především k tomu, aby se oxid uhelnatý CO, kteiý vzniká vzrůstající měrou od začátku předtavovací fáze, podle možnosti spálil již při opuštění tuhých železonosných látek nebo taveniny, alespoň částečně na oxid uhličitý CO2. Též může být vedmýcháván během předehřívací fáze jako oxidační plyn vzduch a během předtavovací fáze již jen technicky čistý kyslík. V průběhu předehřívací fáze lze přivádět více než 10 % hmot, uhlovodíků, vzhledem k průtokovému množství dmýchaného kyslíku.
Doba trvání předehřívací a předtavovací fáze tuhých železonosných látek se mění v závislosti na okamžitém množství podílu šrotu, od 2 do 20tí minut. Po předehřátí nebo předtavení, pokud se nejedná čistě jen o vsázku šrotu, dávkuje se přídavně tekuté surové železo, které společně s taveninou, vzniklou ze šrotu, při dalším vývinu tepla z exotermických reakcí a zbylých pevných uhlíkatých látek, zaručuje rychlé roztavení zbylého šrotu. Tak je možno například až 800 kg šrotu na tunu oceli předehřát a předtavit a nato sázet nejméně 300 kg tekutého surového železa na tunu oceli. V tomto případě činí předehřívací doba 5 minut, předtavovací doba 15 minut a čistá doba zkujňování jen 4 minuty. Při nízkém podílu šrotu ve vsázce na tunu oceli a větším podílu surového železa, zkracuje se předehřívací a předtavovací doba odpovídajícím způsobem a prodlužuje se doba zkujňovací, příkladně asi na 8 až 10 minut.
Při nepatrném podílu tekutého surového železa, od 200 do 300 kg na tunu oceli, by mohlo nastat nebezpečí explozivních reakcí, pro velký rozdíl v oxidačním potenciálu taveniny, vzniklé ze
-4CZ 281854 B6 šrotu a dodatečně sázeného tekutého surového železa. U způsobu podle vynálezu toto nebezpečí nevznikne, neboť tavenina, vznikající ze šrotu průběžně pohlcuje uhlík z pevných uhlíkatých látek.
Popsaný způsob se provádí v konvertoru, v jehož ohnivzdorné vyzdívce se nacházejí trysky z nejméně dvou soustředných trubek. Tyto trysky mohou být upraveny ve dnu konvertoru, v postranní stěně konvertoru pod a/nebo nad hladinou lázně, jakož i v oblasti konvertorového klobouku. Trysky uspořádané pod hladinou taveniny mohou sestávat ze čtyř soustředných trubek, tzn. že mají tři prstencové mezery. Skrze vnější prstencovou mezeru může být vefukováno plynné ochranné obalové médium, příkladně propan, zatímco skrze obě ostatní 10 prstencové mezery se dodávají kalné uhlíkaté látky, jako olej různé viskozity, a středovou trubkou se dmýchá oxidační plyn, potřebný pro předehřátí a pro zkujňování. To může být realizováno v průběhu předhřívací fáze pomocí vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu, zatímco ve fázi předtavení a zkujňování se výhodně dmýchá kyslík, který se aspoň občas dávkuje vápenným prachem a jinými struskotvomými přísadami.
Je důležité, aby trysky pod konvertorem byly spojeny přepojovacími ventily se dvěma samostatnými potrubími, jednou pro plynná a podruhé pro kapalná média, příkladně kapalné uhlíkaté látky, aby pro jednotlivé fáze způsobu podle vynálezu bylo možno přepojovat vhodně z jednoho média na druhé, například z dusíku na olej a opět na dusík a potom na propan pro zkujňovací fázi.
Přepojování z jednoho na druhé plynné médium nastává výhodně pomocí třícestného ventilu, uspořádaného přímo na montážní přírubě trysky, a jeho výstupní otvor je spojen s prstencovou mezerou trysky, zatímco jeden z obou vstupních otvorů je ve spojení s přívodním potrubím pro tekutou uhlíkatou látku a druhý vstupní otvor je ve spojení s přiváděcím potrubím pro plynné uhlovodíky, zejména plynné ochranné médium. Tímto způsobem je zaručeno rychlé přepojení 25 médií též při velkých rozdílech množství, příkladně při velkém prosazení oleje a navazujícím poměrně nepatrném prosazení ochranného média během předtavovací a zkujňovací fáze.
Jednotlivé trysky během předehřívací a/nebo předtavovací fáze, během kterých se konvertor nachází ve svislé poloze, mohou být dávkovány také výlučné plynnými uhlovodíky.
Přehled obrázků na výkrese
Vynález bude blíže osvětlen pomocí příkladných provedení způsobu výroby oceli na kyslíkovém konvertoru, znázorněném na výkrese, kde na obrázku 1 je vertikální řez kyslíkovým OBM konvertorem s tryskami ve dnu a na obrázku 2 je podélný řez jednou z trysek ve dnu s přepojovacím ventilem pro přívod médií k prstencové mezeře trysky.
Konvertor 1 má ohnivzdornou vyzdívku 2 s tryskami 4 v boční stěně a vyměnitelné dno J s tryskami 4 ve dnu 3. Každá tryska 4 je spojena s přívodem 5 pro oxidační plyn, který může být dmýchán současně s prachovými látkami. To se provádí pomocí rozdělovače 12 prachových látek. Prstencová mezera 6 každé trysky 4 se šířkou asi 1 mm je přes montážní kus Ί spojena se vždy jedním plynovým potrubím 8 a kapalinovým potrubím.9. Potrubí J,_9 jsou v otočném čepu 40 11 konvertoru vedena přes vícenásobnou otočnou průchodku 10 a spojena s napájecími potrubími, ve kterých se nacházejí regulační ventily. Skrze vypouštěcí otvor 13 vyčnívá přiváděči trubka 14 pro tekuté uhlíkaté látky. Nad povrchem taveniny se v boční stěně konvertoru 1 nacházejí další trysky 4, kterými se dmýchá pro dodatečné spalování oxidu uhelnatého CO kyslík, obklopený ochranným médiem.
Trysky 4 ve dnu 3 jsou na půdní desce 15 konvertoru J upevněny pomocí navařeného vodítka 16. procházejí vývrtem 17 v půdní desce 15 a nalézají se ve vvvrtu 18 konvertorového dna 19. Mezi přírubou 20 trysky 4 a protipřirubou 21 na vodítku 16 je tryska 4 sepnuta pomocí svorníků 22 a těsnění 23. Vnitřní trubka 24 trysky 4 je spojena přívodním potrubím 25 pro oxidační plyn, případně směs prachových látek s oxidačním plynem. Prstencová mezera 6 je přes přepojovací
-5CZ 281854 B6 ventil 26 spojena s přívodním potrubím 8 pro plynné médium, jako je argon, dusík a/nebo plynné uhlovodíky na straně jedné a s přívodním potrubím 9 pro tekutá média, jako je olej na straně druhé. V přepojovacím ventilu 26 ventilové těleso uvolňuje výstupní otvor 28, který je spojený s prstencovou mezerou trysky 4, buď pro kapalné medium, přiváděné přes potrubí 9, nebo pro plynné médium, přiváděné potrubím 8.
Podobně jsou zainstalovány trysky 4 bočních stěn na plášti ocelového plechu konvertoru J a spojeny s příslušnými přívodními potrubími, přičemž pro trysky boční stěny odpadá spojení k rozdělovači 12 prachových látek nad povrchem taveniny.
Příklady provedení vynálezu
Do 60ti tunového konvertoru s deseti tryskami ve dnu, přibližně kulovým průřezem a objemem 0,8 m3/t oceli typu znázorněného na obrázcích 1 a 2 se zaváží 22 t šrotu. Šrot se skládá z 2 t svazků plechu, 101 vratného šrotu z válcovny a 10 t smíšeného šrotu. Po zavedení šrotu se trysky ve dnu plní dusíkem a sice v množství 8000 Nm3/h pro vnitřní trubku a 600 Nm3/h pro prsténcovou mezeru. V souvislosti s vyklopením konvertoru nahoru do vertikální polohy byly vnitřní trubky trysek plněny kyslíkem v množství 13 000 Nm3/h a prsténcová mezera olejem v množství 6000 1/h. Po předehřívací době 5 minut bylo znovu přepojeno na dusík, konvertor byl otočen do horizontály a byl plněn 44 t surového železa s obsahem v % hmot. 3,6 % uhlíku, 0,7 % křemíku, 1,1 % manganu a 1,6 % fosforu. Tato operace trvala 2 minuty, načež byl konvertor při vpouštění dusíku opět otočen do vertikální polohy a jeho trysky byly 10 minut zásobovány kyslíkem v množství 18 000 Nm3/h a propanem v množství 350 Nm3/h. Po tříminutové prodlevě pro rozbor oceli se 2 minuty dodatečně zkujňovalo za stejných podmínek. Celková potřeba kyslíku činila 4200 Nm3, foukané množství vápenného prachu 5 t a množství propanu 70 Nm3. Množství oceli činilo 60 t a analysa stanovila obsah v % hmot. 0,02 % uhlíku a 0,2 % manganu.
Při porovnávací šarži se stejnou analysou surového železa mohlo být vsazeno jen 18 t šrotu a tomu odpovídajících 50 t surového železa. Podle toho dodatečné množství šrotu činí u šarže podle vynálezu 6 t, pro jejíž předehřátí bylo zapotřebí množství tepla 4,35 Gcal vytvořeného spalováním oleje, přiváděného prsténcovou mezerou, s kyslíkem. Toto množství tepla zahrnuje také podíl, který odpovídá zisku tepla, jenž vyplývá z oxidace průvodních prvků železa onoho množství surového železa, které bylo nahraženo dodatečným množstvím šrotu. Termická účinnost zavedeného oleje činí celkově 64 %.
Při dalších asi 100 šaržích s množstvím šrotu zvýšeným o 6 ζ příp. vsázce šrotu 36 % celkové vsázky činily předehřívací doby v průměru 5 minut při termické účinnosti v průměru 65 %.
Ve všech případech bylo využito vlastností dvou typů strusek, které se s výhodou používají při zkujňování surového železa, bohatého na fosfor. Na konci zkujňování zůstává všechna struska, jejíž množství činí v průměru asi 7 t, pro následující šarži v konvertoru. Studený šrot, který se sází do strusky, byl struskou zahřát na teplotu 700 °C a hned nato předehřát na 1100 °C. Při zkujňování bez výměny strusky je možno dodatečné množství šrotu zvýšit na 25 ζ a to odpovídá zvyšování původní vsázky šrotu z 26 % při stávajícím zkujňování v kyslíkovém konvertoru na 41 %, tzn. o 15 %. Toto další zvyšování vsázky šrotu je podmíněno tím, že je možno ohřívat studený šrot ve srovnání se šrotem, předehřátým struskou, zůstávající v konvertoru, s vyšší termickou účinností.
Při další srovnávací šarži se do vzpomenutého 60 t konvertoru dávkovalo nejprve 19 t šrotu a následně 47 t surového železa se 3,5 % uhlíku, 1,0 % křemíku, 1,0 % manganu a 2 % fosforu, načež se zkujňovalo stávajícím způsobem s kyslíkem, obklopeným propanem o množství 3 obj. % propanu vztaženo na objemové množství kyslíku, po dobu 10 minut, odpovídající následné době šarže 35 minut na 601 oceli s obsahem v % hmot. 0,03 % uhlíku, 0,10 % manganu a 0,025 % fosforu.
U způsobu podle vynálezu bylo možno v tomto konvertoru dávkovat proti 33 t šrotu společně
-6CZ 281854 B6
1,61 koksu a během 6 minut předehřívat při spotřebě oleje 600 1 a spotřebě kyslíku 3000 Nm3. Po předehřátí vsázky se dávkovalo 33 t surového železa dříve uvedeného rozboru a tavenina byla následnou dobu vsázky 41 minut za stejných podmínek zkujňována. Doba úpravy se zvýšila o 6 minut předehřívání. Výhodou je však zvýšení množství vsazovaného šrotu z 191 na 33 t.
U šarže bez přidání tekutého surového železa se do 60 t konvertoru s deseti tryskami ve dnu dávkovalo celkově 40 t šrotu různého charakteru s obsahem železa 93 %, odpovídajícího množství 38 t železa, společně se 7 t vysokopecního koksu. Trysky byly během vyklápění konvertoru do vertikální polohy plněny dusíkem, načež bylo dávkování trysek přepojeno na dodávání 10 000 Nm3/h kyslíku a 3 obj. % propanu. Ve svislé poloze se dávkovalo trubkou, procházející odpichovým otvorem 150 1 lehkého topného oleje s rychlostí proudění 50 kg/min, aby se zvýšila nabídka nosičů uhlíků a aby se současně dosáhlo velkoplošného zapálení koksu. Během předehřívání šrotu se množství kyslíku pozvolna stupňovalo na 15 000 Nm3/h. Po spotřebě kyslíku celkem 7000 Nm3 znatelně ustoupilo vyvíjení plynu, což bylo důkazem dokonalého spálení koksu. Po celkem 20 minutách bylo dosaženo teploty lázně 1620 °C a analysa stanovila obsah v % hmot. 0,10 % uhlíku, 0,10 % manganu, 0,03 % fosforu a 0,15 % síry. Nato se po dobu 1,5 minuty foukalo 300 Nm3 kyslíku, plněného celkem 2000 kg vápna, a stejné množství propanu. Konečná analysa oceli stanovila obsah v % hmot. 0,02 % uhlíku, 0,05 % manganu, 0,010 % fosforu a 0,04 % síry; při celkové době úpravy 40 minut, množství oceli 35 t a teplotě lázně 1640 °C.
U další šarže se stejnou vsázkou avšak bez koksu bylo do konvertoru po vyklopení konvertoru do vertikální polohy dávkováno tryskami celkem 750 I oleje s rychlostí proudění 75 l/min a trysky byly současně ostříknuty stechiometrickým množstvím kyslíku asi 150 Nm3/min. Po 10 minutách dosáhla teplota šrotu 1100 °C a bylo sázeno 3,5 t koksu. Po dalším 20 minutovém foukání množství cca 200 Nm3/min kyslíku a 2 % obj. propanu jako ochrany trysek byla celá šarže tekutá a mohlo být po celkové foukací době 38 minut odpíchnuto 36 t oceli s přibližně stejnou dříve uvedenou analysou.
U šarže bez přidání surového železa bylo do 60 t konvertoru sázeno 66 t šrotu a 6,5 t vysokopecního koksu. Během předehřívací doby 12 minut proudilo deseti tryskami ve dnu ze dvou soustředných trubek 220 Nm3/min kyslíku a prsténcovou mezerou 100 l/min oleje. Nato se v předtavovací fázi množství kyslíku zvýšilo na 340 Nm3/min a množství oleje se zmenšilo na 20 l/min jako tepelná ochrana trysek. Po dalších 18ti minutách byl šrot při teplotě lázně 1600 °C úplně rozpuštěn a analysa oceli měla složení v % hmot. 0,25 % uhlíku, 0,5 % manganu, 0,03 % fosforu a 0,09 % síry. Ocel byla odpíchnuta a desulfurována obvyklým způsobem v pánvi. Při množství strusky 7 % s obsahem kysličníku železnatého činil výtěžek 91 % oceli velmi dobré kvality.
Pro další šarži byly v postranní stěně uvedeného konvertoru přídavně nad otočnými čepy uvedeného konvertoru 50 cm nade jeho dnem, uspořádány dvě navzájem protilehlé trysky z jedné kyslíkové roury o průměru 50 mm a jedné soustředné roury o průměru 54 mm. Do konvertoru se sázelo stejné množství šrotu, avšak pouze 4 t koksu. Během 15 minutového předehřívání se vnitřními trubkami trysek přivádělo 300 Nm3 kyslíku/min a prsténcovou mezerou 100 I oleje/min.
Ve druhé předtavovací fázi 12 minut dlouhé se množství kyslíku zvýšilo na 340 Nm3/min a množství oleje se zmenšilo na 20 l/min. Odpíchnutá ocel měla podobnou analysu a teplotu jako předcházející šarže.
Podobným způsobem se zkujňovala třetí šarže. S chladným šrotem však nebyl sázen žádný koks. Množství 3 t koksu předehřátého na 900 °C se sázelo až po 10 minutách předehřívací doby, tzn. přibližně po konci předehřívací fáze. Šarže byla po dávkování horkého koksu zkujňována po dobu 10 minut a měla přibližně stejnou dříve uvedenou analysu.
Jestliže se u způsobu podle vynálezu po předehřátí pevných nosičů železa sází surové železo, pak představuje zvýšení vsázky šrotu o 10 % asi 40 % podílu šrotu. S tím není prakticky spojeno
-7CZ 281854 B6 žádné prodloužení doby postupu šarží. Přídavné množství šrotu se proto projevuje přímo jako zvýšení produkce. Toto je obzvláště výhodné použití způsobu podle vynálezu.
K dalšímu zvýšení podílu šrotu ve vsázce pro případ, kdy se na předehřev napojí předtavovací fáze v přítomnosti pevných nosičů uhlíku před sázením surového železa. Tento pracovní postup 5 představuje možnosti stupňovat vsázku šrotu prakticky libovolně, například na 50 až 60 % objemu vsázky. Následkem toho může způsob podle vynálezu nahradit způsob výroby oceli v Siemens-martinské peci, neboť umožňuje vsázku šrotu a představuje tak možnost nahrazení siemens-martinského způsobu přetavování hospodárnějším způsobem přetavování v kyslíkem profukovaných konvertorech (jedná se o dříve uvedené konvertory OBM nebo Q-BOP). Není-li ro občas, například při přerušení vysokopecního provozu, k disposici vůbec žádné tekuté surové železo, pak je možno způsob podle vynálezu provádět také výhradně s pevnými nosiči železa, zejména šrotem.
U všech shora uvedených alternativ způsobu podle vynálezu přispívá intenzivní pohyb lázně taveniny, a tím dosažitelný dobrý přestup tepla mezi taveninou a šrotem významným způsobem 15 k bezporuchovému a rychlému zkapalnění pevných nosičů železa.
Claims (6)
- PATENTOVÉ NÁROKY20 1. Způsob výroby oceli za použití vsázky tuhých železonosných látek, zejména šrotu, v konvertoru se spodním dmycháním, kde tryskami v jeho spodní části se dmýchá středovým proudem oxidační plyn, zejména kyslík, a jako ochranné obalové médium uhlovodíky, kdy po předehřátí vsázky pevných železonosných látek se stechiometricky spalují uhlíkaté látky a vzniklé horké spaliny prostupují vsázkou předehřátých pevných železonosných látek zdola 25 nahoru, přičemž se předehřáté pevné látky taví a případně se dodatečně prisazuje tekuté surové železo, načež se v tomtéž konvertoru tavenina zkujňuje, vyznačující se tím, že po překrytí ústí trysek taveninou se přisazují pevné uhlíkaté látky a množství dmýchaných uhlovodíků se snižuje na množství nezbytné pro tepelnou ochranu trysek.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se pevné uhlíkaté látky přisazují 30 v množství 10 až 150 kg na jednu tunu vsázky tuhých železonosných látek.
- 3. Způsob podle nároků 1 a 2, vyznačující se tím, že se pevné uhlíkaté látky přisazují předehřáté.
- 4. Způsob podle nároků Iaž3, vyznačující se tím, že se uhlíkaté látky vnášejí do taveniny v prachové formě soustředně s proudem oxidačního plynu, zejména kyslíku, načež se35 dmýchá. hořlavý plyn.
- 5. Způsob podle nároků laž3, vyznačující se tím, že se uhlíkaté látky vnášejí do taveniny v prachové formě soustředně s proudem oxidačního plynu, zejména kyslíku, načež se dmýchá inertní plyn.
- 6. Způsob podle nároků laž5, vyznačující se tím, že se na hladinu taveniny 40 dmýchá po překrytí ústí trysek taveninou kyslík.
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2719981A DE2719981B2 (de) | 1977-05-04 | 1977-05-04 | Verfahren zur Stahlerzeugung |
| DE2729982A DE2729982B2 (de) | 1977-07-02 | 1977-07-02 | Verfahren zur Schrottsatzerhöhung bei der Stahlherstellung nach dem Sauerstoffdurchblasverfahren |
| DE2729983A DE2729983B2 (de) | 1977-07-02 | 1977-07-02 | Verfahren zur Stahlerzeugung |
| DE2756432A DE2756432B2 (de) | 1977-12-17 | 1977-12-17 | Verfahren und Vorrichtung zur Erhöhung des Schrottsatzes bei der Stahlherstellung im Konverter mit Eindüsung von kohlenwasserstoffummantelten Sauerstoff unterhalb der Badoberfläche |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ286478A3 CZ286478A3 (en) | 1996-12-11 |
| CZ281854B6 true CZ281854B6 (cs) | 1997-03-12 |
Family
ID=27432216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS782864A CZ281854B6 (cs) | 1977-05-04 | 1978-05-04 | Způsob výroby oceli za použití vsázky tuhých železonosných látek |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS541220A (cs) |
| AR (1) | AR218488A1 (cs) |
| AT (1) | AT381955B (cs) |
| AU (1) | AU524543B2 (cs) |
| BE (1) | BE866644A (cs) |
| BR (1) | BR7802772A (cs) |
| CA (1) | CA1115962A (cs) |
| CZ (1) | CZ281854B6 (cs) |
| DD (1) | DD137728A5 (cs) |
| FR (1) | FR2389677B1 (cs) |
| GB (1) | GB1597058A (cs) |
| HU (1) | HU178526B (cs) |
| IN (1) | IN150145B (cs) |
| LU (1) | LU79574A1 (cs) |
| NL (1) | NL177610C (cs) |
| PL (1) | PL124494B1 (cs) |
| SE (1) | SE447911B (cs) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL186331C (nl) * | 1979-03-15 | 1990-11-01 | Kloeckner Cra Patent | Werkwijze voor het bereiden van staal en convertor voor het uitvoeren van de werkwijze. |
| SU870440A2 (ru) * | 1979-04-24 | 1981-10-07 | Сибирский металлургический институт им. Серго Орджоникидзе | Способ выплавки стали |
| DE2949801C2 (de) * | 1979-12-11 | 1987-03-26 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshütte mbH, 8458 Sulzbach-Rosenberg | Umschaltventil für die Versorgung einer Düse an einem Strahlerzeugungskonverter mit Sauerstoff oder Brennstoff |
| DE2939859C2 (de) * | 1979-10-02 | 1983-06-23 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur Stahlherstellung |
| JPS6023182B2 (ja) * | 1979-12-01 | 1985-06-06 | 新日本製鐵株式会社 | 中炭素高クロム溶湯の溶製方法 |
| DE2949794C2 (de) * | 1979-12-11 | 1984-01-19 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshütte mbH, 8458 Sulzbach-Rosenberg | Verfahren, einer Eisenschmelze im Konverter Kohlenstoff zuzuführen |
| JPS5757822A (en) * | 1980-09-24 | 1982-04-07 | Kawasaki Steel Corp | Blowing method of converter having bottom blowing tuyere |
| JPS58130210A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-08-03 | Nippon Steel Corp | 転炉に於ける屑鉄・合金鉄の加熱方法 |
| JPS59143012A (ja) * | 1983-02-01 | 1984-08-16 | Kawasaki Steel Corp | 底吹きあるいは上底吹き転炉による製鋼法 |
| JPS61195909A (ja) * | 1985-02-26 | 1986-08-30 | Kawasaki Steel Corp | 転炉内での屑鉄溶解方法 |
| GB8516143D0 (en) * | 1985-06-26 | 1985-07-31 | British Steel Corp | Melting of metals |
| JPS6227514A (ja) * | 1985-07-30 | 1987-02-05 | Nippon Steel Corp | 酸化物の溶融還元製練法 |
| JPH0293012A (ja) * | 1988-06-03 | 1990-04-03 | Nippon Steel Corp | 転炉内屑鉄加熱方法 |
| DE3819031C1 (cs) * | 1988-06-03 | 1989-07-20 | Kloeckner Stahl Gmbh, 4100 Duisburg, De | |
| JPH0645814B2 (ja) * | 1988-11-24 | 1994-06-15 | 住友金属工業株式会社 | スクラップの溶解方法 |
| AT517944B1 (de) * | 2016-06-29 | 2017-06-15 | Dipl Ing Ernst Fritz | Verfahren zur Stahlerzeugung unter Einsatz stückiger Eisenträger |
| CN114574652B (zh) * | 2022-02-28 | 2023-01-13 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种lf炉提高转炉废钢比的方法 |
| CN115725812A (zh) * | 2022-09-07 | 2023-03-03 | 王伟 | 一种转炉高废钢比冶炼工艺 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3920447A (en) * | 1972-02-28 | 1975-11-18 | Pennsylvania Engineering Corp | Steel production method |
| US3897047A (en) * | 1972-07-27 | 1975-07-29 | United States Steel Corp | Apparatus for and method of refining an iron base melt |
| JPS587690B2 (ja) * | 1972-08-01 | 1983-02-10 | ユ−エスエス エンジニアズ アンド コンサルタンツ インコ−ポレイテイド | 製鋼用転炉の操作をコントロ−ルする方法 |
| US3912243A (en) * | 1973-04-04 | 1975-10-14 | Berry Metal Co | Apparatus and process for refining hot metal to steel |
-
1978
- 1978-04-27 SE SE7804862A patent/SE447911B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-04-29 PL PL1978206480A patent/PL124494B1/pl unknown
- 1978-05-01 CA CA302,395A patent/CA1115962A/en not_active Expired
- 1978-05-02 AT AT315878A patent/AT381955B/de not_active IP Right Cessation
- 1978-05-02 HU HUEI000792 patent/HU178526B/hu unknown
- 1978-05-02 LU LU79574A patent/LU79574A1/de unknown
- 1978-05-03 BR BR7802772A patent/BR7802772A/pt unknown
- 1978-05-03 AU AU35721/78A patent/AU524543B2/en not_active Expired
- 1978-05-03 BE BE187334A patent/BE866644A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-05-03 FR FR7813161A patent/FR2389677B1/fr not_active Expired
- 1978-05-03 NL NL7804802A patent/NL177610C/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-05-03 AR AR27201078A patent/AR218488A1/es active
- 1978-05-03 GB GB17506/78A patent/GB1597058A/en not_active Expired
- 1978-05-04 CZ CS782864A patent/CZ281854B6/cs unknown
- 1978-05-04 IN IN493/CAL/78A patent/IN150145B/en unknown
- 1978-05-04 JP JP5283078A patent/JPS541220A/ja active Granted
- 1978-05-04 DD DD20518178A patent/DD137728A5/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL124494B1 (en) | 1983-01-31 |
| AU524543B2 (en) | 1982-09-23 |
| JPS541220A (en) | 1979-01-08 |
| PL206480A1 (pl) | 1979-01-29 |
| SE7804862L (sv) | 1978-11-05 |
| HU178526B (en) | 1982-05-28 |
| GB1597058A (en) | 1981-09-03 |
| AU3572178A (en) | 1979-11-08 |
| BE866644A (fr) | 1978-09-01 |
| NL177610C (nl) | 1985-10-16 |
| NL7804802A (nl) | 1978-11-07 |
| IN150145B (cs) | 1982-07-31 |
| FR2389677A1 (cs) | 1978-12-01 |
| SE447911B (sv) | 1986-12-22 |
| AT381955B (de) | 1986-12-29 |
| JPS5651207B2 (cs) | 1981-12-03 |
| LU79574A1 (de) | 1978-11-03 |
| CZ286478A3 (en) | 1996-12-11 |
| DD137728A5 (de) | 1979-09-19 |
| ATA315878A (de) | 1986-05-15 |
| BR7802772A (pt) | 1978-12-12 |
| AR218488A1 (es) | 1980-06-13 |
| CA1115962A (en) | 1982-01-12 |
| NL177610B (nl) | 1985-05-17 |
| FR2389677B1 (cs) | 1981-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0131266B1 (ko) | 컨버터를 이용한 철의 제조방법 | |
| CA1147966A (en) | Method for producing steel | |
| CZ281854B6 (cs) | Způsob výroby oceli za použití vsázky tuhých železonosných látek | |
| US4153426A (en) | Synthetic gas production | |
| AU676203B2 (en) | A method for intensifying the reactions in metallurgical reaction vessels | |
| JP2698525B2 (ja) | 金属鉱石の溶融還元方法 | |
| US4827486A (en) | Process for increasing the energy input in electric arc furnaces | |
| SU1304749A3 (ru) | Способ получени железа из руд | |
| US6264883B1 (en) | Plant for the production of metal melts | |
| US4198230A (en) | Steelmaking process | |
| HU182867B (en) | Method for improving the thermal equilibrium at steel refining | |
| SU1743360A3 (ru) | Установка дл непрерывного получени стали и способ непрерывного производства стали | |
| JPH0762162B2 (ja) | 鉄浴反応器内でガス及び溶鉄を製造する方法 | |
| US4753677A (en) | Process and apparatus for producing steel from scrap | |
| US4411697A (en) | Metal refining processes | |
| NO142312B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av flytende raajern | |
| US3232748A (en) | Process for the production of steel | |
| CZ182995A3 (en) | Coke-heated cupola and process of melting materials based on iron metals | |
| US4357160A (en) | Process for improving the use of heat in steel production from solid iron material | |
| US4925489A (en) | Process for melting scrap iron, sponge iron and/or solid pig iron | |
| US20050151307A1 (en) | Method and apparatus for producing molten iron | |
| JPS61221322A (ja) | 金属原料溶解精錬方法 | |
| RU2649476C2 (ru) | Способ выплавки стали в агрегате печь-ковш | |
| US4330326A (en) | Method and a means for introducing close-grained carbonaceous fuels into a molten iron bath | |
| US3591155A (en) | Rotary furnace for difficult to reduce oxides |