CZ2024156A3

CZ2024156A3 - Kompresor a zařízení chladicího cyklu

Info

Publication number: CZ2024156A3
Application number: CZ2024-156A
Authority: CZ
Inventors: Ryo Hamada; Katsutoshi TATSUMI; Katsutoshi Tatsumi
Original assignee: Mitsubishi Electric Corporation
Priority date: 2021-11-12
Filing date: 2021-11-12
Publication date: 2024-05-22
Also published as: JPWO2023084722A1; JP7634716B2; CN118202151A; WO2023084722A1

Abstract

Kompresor (100) zahrnuje: hermetickou nádobu (10), elektromotor (30), rotační hřídel (21) a kompresní mechanismus (20) zkonfigurované pro stlačování chladiva, přičemž kompresní mechanismus (20) má válec (23), který má válcový tvar a tvoří komoru (23a) válce, valivý píst (22) , lamelu (26) a ložiska, která uzavírají komoru (23a) válce, ve válci (23) je vytvořen sací otvor (40), skrze který prochází chladivo nasávané do komory (23a) válce, tak, že se sací otvor (40) rozprostírá v radiálním směru válce (23), sací otvor (40) má spojovací část (40a, 40a2) s vnějším průměrem sacího otvoru, tvořící prostor umístěný na radiálně vnější obvodové straně válce (23), a spojovací část (40b) s vnitřním průměrem sacího otvoru, tvořící prostor umístěný na radiálně vnitřní obvodové straně válce (23), spojovací část (40a, 40a2) s vnějším průměrem sacího otvoru je vytvořena tak, že má větší plochu průřezu v příčném řezu kolmém k radiálnímu směru válce (23), než je plocha průřezu spojovací části (40b) s vnitřním průměrem sacího otvoru v příčném řezu kolmém k radiálnímu směru válce (23), a spojovací část (40b) s vnitřním průměrem sacího otvoru má tvar průřezu v příčném řezu kolmém k radiálnímu směru válce (23) se šířkou otvoru tvaru průřezu v obvodovém směru válce (23), která je menší než šířka otvoru tvaru průřezu ve směru tloušťky válce (23).

Description

Kompresor a zařízení chladicího cyklu

Oblast techniky

[0001] Předkládaný vynález se vztahuje ke kompresoru, který stlačuje a vypouští chladivo, a zařízení chladicího cyklu zahrnujícímu kompresor, a zejména k sacímu mechanismu, který zajišťuje průtok chladiva do kompresní komory.

Dosavadní stav techniky

[0002] Patentová literatura 1: Japonská patentová přihláška publikace č. JP 2013139726 A bez průzkumu.

[0003] Stávající rotační kompresor zahrnuje kompresní mechanismus, který zahrnuje rotační hřídel s excentrickou částí, válec uspořádaný na vnější obvodové straně excentrické části, který má válcový tvar, píst, který se otáčí spolu s rotací excentrické části a tvoří kompresní komoru mezi pístem a válcem, a horní a spodní ložiska, která podpírají oba konce válce (viz například patentová literatura 1). Kromě toho je v posledních letech, jako jedno z protiopatření proti globálnímu oteplování, používáno pro zařízení chladicího cyklu zahrnující kompresor, například rotační kompresor, chladivo s nízkým potenciálem globálního oteplování (GWP). Chladivo s nízkým GWP, jako je R32, R1234yf nebo R290, však má nižší chladicí kapacitu na objem než chladivo, které bylo používáno v minulosti, například R410A. Následkem toho je nutné zvýšit průtok chladiva s nízkým GWP, které proudí v chladicím cyklickém zařízení, aby se dosáhlo požadované chladicí kapacity. Pro zlepšení účinnosti kompresoru je proto obzvlášť efektivní zvýšit plochu průtokového kanálu sacího otvoru ve válci, což je sací kanál chladiva do kompresního mechanismu, a snížit ztrátu tlaku v sacím kanálu chladiva.

Podstata vynálezu

[0004] Když se v rotačním kompresoru zvětší průměr sacího otvoru ve válci, sníží se tlaková ztráta nasávaného chladiva. Okolo sacího otvoru ve válci rotačního kompresoru jsou však obvykle vytvořeny otvory pro šrouby a otvor pro pružinu. Otvory pro šrouby jsou otvory, v kterých jsou upevněny šrouby pro vzájemné upevnění součástí kompresního mechanismu. Otvor pro pružinu je otvor, ve kterém je usazena pružina konfigurovaná pro pohyb lamely. Lamela rozděluje vnitřek kompresního mechanismu na vysokotlakou komoru a nízkotlakou komoru. Ovlivňování mezi sacím otvorem a otvorem pro šroub, nebo ovlivňování mezi sacím otvorem a otvorem pro pružinu omezuje zvětšení průměru sacího otvoru, následkem čehož není možné zajistit dostatečnou plochu průtokového kanálu sacího otvoru. Proto za provozních podmínek, kdy teče chladivo vysokou rychlostí, může klesnout účinnost kompresoru.

[0005] Předkládaný vynález je zamýšlen k vyřešení výše uvedených problémů a vztahuje se ke kompresoru a zařízení chladicího cyklu, přičemž brání snížení účinnosti kompresoru, a to i za provozních podmínek, kdy chladivo teče vysokou rychlostí průtoku.

[0006] Kompresor podle jednoho provedení předkládaného vynálezu zahrnuje: elektromotor; rotační hřídel, jejíž otáčení je poháněno elektromotorem a která má excentrickou část hřídele; a kompresní mechanismus, zkonfigurovaný pro stlačování chladiva s hnací silou přenášenou z elektromotoru přes rotační hřídel; elektromotor, rotační hřídel a kompresní mechanismus jsou uspořádány v hermetické nádobě. Kompresní mechanismus zahrnuje: válec, který má válcový tvar, je připevněný k hermetické nádobě a má dutou část, ve které je uspořádána komora válce; valivý píst umístěný v komoře válce tak, že je valivý píst připevněn k excentrické části hřídele, a konfigurovaný pro excentrickou rotaci spolu s excentrickou částí hřídele za účelem stlačování chladiva; lamelu uspořádanou v drážce lamely, která rozděluje komoru válce na sací komoru a kompresní komoru, lamelová drážka je vytvarována tak, aby se rozprostírala v radiálním směru

- 1 CZ 2024 - 156 A3 válce; a ložiska uspořádaná na příslušných koncových plochách válce, která uzavírají komoru válce. Ve válci je vytvořen sací otvor, který se rozprostírá v radiálním směru válce a umožňuje nasávání chladiva sacím otvorem do komory válce. Sací otvor má: spojovací část s vnějším průměrem sacího otvoru, vymezující prostor umístěný na vnější obvodové straně válce v radiálním směru válce; a spojovací část s vnitřním průměrem sacího otvoru, vymezující prostor umístěný na vnitřní obvodové straně válce v radiálním směru válce. V řezu kolmém k radiálnímu směru válce je spojovací část s vnějším průměrem sacího otvoru vytvořena s větší plochou průřezu, než je plocha průřezu spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru. V řezu kolmém k radiálnímu směru válce má spojovací část s vnitřním průměrem sacího otvoru tvar průřezu takový, že šířka otvoru spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru je v obvodovém směru válce menší než šířka otvoru spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru ve směru tloušťky válce.

[0007] Zařízení chladicího cyklu podle dalšího provedení předkládaného vynálezu zahrnuje: kompresor podle jednoho provedení předkládaného vynálezu; venkovní výměník tepla konfigurovaný pro realizaci výměny tepla mezi venkovním vzduchem a chladivem, které teče ve venkovním výměníku tepla; vnitřní výměník tepla konfigurovaný pro realizaci výměny tepla mezi vnitřním vzduchem a chladivem, které teče ve vnitřním výměníku tepla; a tlakové redukční zařízení konfigurované pro snížení tlaku chladiva, které teče ve venkovním výměníku tepla nebo ve vnitřním výměníku tepla.

[0008] V kompresoru a zařízení chladicího cyklu podle provedení předkládaného vynálezu je spojovací část s vnějším průměrem sacího otvoru vytvořena tak, že má plochu průřezu větší, než je plocha průřezu spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru. V kompresoru je proto možné zvětšit plochu průtokového kanálu chladiva sacího otvoru jako celek, aniž by se radiálně zvětšila vnitřní obvodová strana sacího otvoru v obvodovém směru válce, a také snížit ztrátu tlaku v průtoku chladiva. Kromě toho má spojovací část s vnitřním průměrem sacího otvoru takový tvar průřezu, že šířka otvoru spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru v obvodovém směru válce je menší než šířka otvoru spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru ve směru tloušťky válce. Proto, ve srovnání s kompresorem, který nemá takový sací otvor, jaký je popsán výše, může úhel valivého pístu dosáhnout úhlu v dřívějším čase od spuštění rotace, přičemž valivý píst úplně uzavře sací otvor a kompresor tím může zlepšit svou volumetrickou účinnost ve srovnání s kompresorem, který nemá výše popsaný sací otvor. Protože má kompresor sací otvor s výše uvedenou konfigurací, je možné zabránit snížení účinnosti kompresoru i za provozních podmínek, kdy chladivo teče s vysokou rychlostí průtoku.

Objasnění výkresů

[0009]

Obr. 1 je svislý řez kompresorem podle provedení 1.

Obr. 2 je pohled v řezu, schematicky ilustrující kompresní mechanismus kompresoru podle provedení 1.

Obr. 3 je schéma konfigurace, schematicky ilustrující konfiguraci válce v kompresním mechanismu kompresoru podle provedení 1.

Obr. 4 je koncepční schéma lamelové drážky a otvoru pro pružinu při pohledu z obvodového směru válce v kompresním mechanismu podle provedení 1.

Obr. 5 koncepčně ilustruje lamelovou drážku a otvor pro pružinu při pohledu v radiálním směru válce v kompresním mechanismu podle provedení 1.

Obr. 6 je boční pohled, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru v kompresním mechanismu kompresoru podle provedení 1.

- 2 CZ 2024 - 156 A3

Obr. 7 je svislý řez, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru a jeho okolí v kompresním mechanismu kompresoru podle provedení 1.

Obr. 8 je částečný řez, schematicky ilustrující konfigurace sacího otvoru, otvoru pro šroub a otvoru pro pružinu ve válci kompresoru podle provedení 1.

Obr. 9 je schéma konfigurace zařízení chladicího cyklu, zahrnujícího kompresor podle provedení 1.

Obr. 10 je schéma konfigurace, schematicky ilustrující konfiguraci válce v kompresním mechanismu kompresoru podle provedení 2.

Obr. 11 je částečný řez, schematicky ilustrující konfigurace sacího otvoru, otvoru pro šroub a otvoru pro pružinu ve válci kompresoru podle provedení 2.

Obr. 12 je svislý řez, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru a jeho okolí v kompresním mechanismu kompresoru podle provedení 3.

Obr. 13 je svislý řez, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru a jeho okolí v kompresním mechanismu kompresoru podle provedení 4.

Příklady uskutečnění vynálezu

[0010] Kompresor a zařízení chladicího cyklu podle provedení jsou popsány s odkazem na výkresy atd. Je třeba mít na paměti, že na obrázcích, včetně například obr. 1, na které je odkazováno, mohou být vzájemné vztahy velikosti mezi součástmi a tvary součástí odlišné od skutečných. Dále, na každém z obrázků jsou součásti, které jsou stejné jako součásti na předchozím obrázku nebo předchozích obrázcích, označeny stejnými vztahovými značkami; a totéž platí pro celý text specifikace. Kromě toho, aby bylo možné snáze pochopit jednotlivá provedení, mohou být náležitým způsobem používány pojmy související se směry (např. „nahoře“, „dole“, „vpravo“, „vlevo“, „vpředu“ nebo „vzadu“). Tyto pojmy se používají jen pro jednoduchost vysvětlení a nejsou určeny k vymezení míst nebo orientace zařízení nebo součástí.

Provedení 1

Konfigurace kompresoru 100

[0011] Obr. 1 je svislý řez kompresorem 100 podle provedení 1. S odkazem na obr. 1 je níže popsána celá konfigurace kompresoru 100. Kompresor 100 je tekutinový stroj, který nasává chladivo s nízkou teplotou a nízkým tlakem do kompresoru 100, stlačuje chladivo nasávané do kompresoru 100, čímž ho přeměňuje na chladivo s vysokou teplotou a vysokým tlakem, a vytlačuje chladivo s vysokou teplotou a vysokým tlakem ven z kompresoru 100.

[0012] Kompresor 100 je například rotační kompresor jednoválcového typu, který má jeden válec 23, jak je ilustrováno na obr. 1, to jest, jednoduchý rotační kompresor. Je třeba mít na paměti, že kompresor 100 není omezen na jednoduchý rotační kompresor, nýbrž se může jednat o rotační kompresor, který má množinu válců 23. Kompresor 100 může být například dvojitý rotační kompresor, který má dva válce 23, nebo jiný typ kompresoru 100 s jinou konfigurací. Zejména je třeba mít na paměti, že kompresor, ve kterém teče chladivo při vysoké rychlosti průtoku, potřebuje účinně snížit ztrátu tlaku v sacím kanálu chladiva. Z tohoto hlediska je možné používat jako kompresor 100 dvojitý rotační kompresor s vysokou kapacitou, který způsobí, že chladivo poteče při vysoké rychlosti průtoku.

Hermetická nádoba 10

- 3 CZ 2024 - 156 A3

[0013] Kompresor 100 je hermetický kompresor, který má hermetický prostor uspořádaný v hermetické nádobě 10. Hermetická nádoba 10 je tvořena horní nádobou 11 a spodní nádobou 12 a tvoří vnější plášť kompresoru 100. Je třeba mít na paměti, že hermetická nádoba 10 není omezena na nádobu tvořenou dvěma základními částmi, kterými jsou horní nádoba 11 a spodní nádoba 12, nýbrž může být tvořena třemi nebo více základními částmi.

[0014] Na vnější straně hermetické nádoby 10 je uspořádán sací tlumič 101, který omezuje přímé nasávání kapalného chladiva do komory 23a válce 23. Sací tlumič 101 je připojen k válci 23 v kompresním mechanismu 20 sací trubkou 107 chladiva. Hermetická nádoba 10 je připojena k sacímu tlumiči 101 sací trubkou 107 chladiva, přičemž je plynné chladivo přiváděno do hermetické nádoby 10 ze sacího tlumiče 101. Sací tlumič 101 funguje jako akumulátor zkonfigurovaný pro uchovávání kapalného chladiva. Obecně může být plynné chladivo s nízkým tlakem a kapalné chladivo s nízkým tlakem odesláno ve smíchaném stavu do kompresoru z externího okruhu chladiva připojeného ke kompresoru. V případě, kdy kapalné chladivo teče do válce kompresního mechanismu a je v kompresním mechanismu stlačeno, způsobí to v kompresním mechanismu poruchu.

[0015] Sací tlumič 101 je uspořádán vedle hermetické nádoby 10, přičemž rozděluje chladivo na kapalné chladivo a plynné chladivo za účelem maximálního možného omezení sání kapalného chladiva do kompresního mechanismu 20, což je určeno k tomu, aby bylo do komory 23a válce odesíláno pouze plynné chladivo. Sací tlumič 101 je připojen k válci 23 sací trubkou 107 chladiva a sacím otvorem 40 (viz obr. 3) ve válci 23. Plynné chladivo s nízkým tlakem odesílané ze sacího tlumiče 101 je nasáváno do komory 23a válce skrze sací trubku 107 chladiva. Sací tlumič 101 funguje také jako dusítko konfigurované pro omezení nebo odstranění hluku vydávaného přitékáním chladiva.

[0016] K horní části hermetické nádoby 10 je připojena vypouštěcí trubka 102, která umožňuje vypouštění stlačeného chladiva. Vypouštěcí trubka 102 je trubka pro chladivo, skrze kterou je vypouštěno plynné chladivo s vysokým tlakem ven z hermetické nádoby 10. Vypouštěcí trubka 102 prochází horní nádobou 11, která je součástí hermetické nádoby 10, a je připevněna k horní nádobě 11. Vypouštěcí trubka 102 a horní nádoba 11 jsou spojeny dohromady ve své pevné části, například spájením nebo odporovým svařením.

[0017] Kompresor 100 zahrnuje, v hermetické nádobě 10, elektromotor 30, rotační hřídel 21 a kompresní mechanismus 20. Rotační hřídel 21 má excentrickou část 21b hřídele a je rotačně poháněna elektromotorem 30. Kompresní mechanismus 20 stlačuje chladivo excentrickým otáčením excentrické části hřídele, což je prováděno hnací silou přenášenou z elektromotoru 30 přes rotační hřídel 21. V hermetické nádobě 10 je elektromotor 30 uspořádán v horní části hermetické nádoby 10 a kompresní mechanismus 20 je uspořádán ve spodní části hermetické nádoby 10.

[0018] Elektromotor 30 a kompresní mechanismus 20 jsou navzájem spojeny rotační hřídelí 21. Rotační hřídel 21 přenáší rotační pohyb elektromotoru 30 na kompresní mechanismus 20. V kompresním mechanismu 20 je stlačováno plynné chladivo rotační silou přenášenou přes rotační hřídel 21 a stlačené plynné chladivo je vypouštěno do vnitřku hermetické nádoby 10.

[0019] Vnitřek hermetické nádoby 10 je naplněn plynným chladivem s vysokou teplotou a vysokým tlakem, získaným stlačováním pomocí kompresního mechanismu 20. Ve spodní části hermetické nádoby 10, to jest, v její části u dna, je uchováván chladicí strojní olej pro použití k mazání kompresního mechanismu 20. Chladicí strojní olej se používá hlavně k mazání kluzných částí kompresního mechanismu 20. Ve spodní části rotační hřídele 21 je uspořádáno čerpadlo oleje (bez vyobrazení). Čerpadlo oleje čerpá chladicí strojní olej uchovávaný ve spodní části hermetické nádoby 10, když se rotační hřídel 21 otáčí, a dodává chladicí strojní olej na kluzné části kompresního mechanismu 20. V kompresním mechanismu 20 zajišťuje olej přiváděný na kluzné části mechanický mazací účinek.

- 4 CZ 2024 - 156 A3

Elektromotor 30

[0020] Elektromotor 30 je elektrický motor umístěný v hermetické nádobě 10, který se používá k pohánění kompresního mechanismu 20. Elektromotor 30 je motor, který způsobuje otáčení rotační hřídele 21 a generování rotační hnací síly elektrickou energií dodávanou z externího napájecího zdroje; a přenáší rotační hnací sílu do kompresního mechanismu 20 přes rotační hřídel 21. Jako elektromotor 30 se používá například bezkartáčový stejnosměrný motor.

[0021] Elektromotor 30 zahrnuje stator 31, který má při pohledu shora dutý válcový vzhled, a rotor 32, který má válcový tvar; je otočně umístěn uvnitř vnitřního povrchu statoru 31 a otáčí se magnetickou silou. V elektromotoru 30 je navinutá cívka obsažená ve statoru 31 napájena elektrickou energií z externího napájecího zdroje kabelem 33, přičemž se rotor 32 otáčí v oblasti umístěné uvnitř statoru 31.

[0022] Průtokový kanál 34 chladiva, uspořádaný v železném jádře rotoru 32, se používá k vedení plynného chladiva vypouštěného z kompresního mechanismu 20 do horní části hermetické nádoby 10 a umožňuje, aby chladicí strojní olej, který je veden do horní části hermetické nádoby 10 spolu s plynným chladivem, odkapával do spodní části hermetické nádoby 10.

[0023] V centrální částí rotoru 32 prochází rotační hřídel 21 rotorem 32 v axiálním směru a je připevněna k rotoru 32. Rotační hnací síla rotoru 32 je přenášena rotační hřídelí 21 do kompresního mechanismu 20. Železné jádro obsažené v rotoru 32 má vnitřní průměr, který je menší než vnější průměr rotační hřídele 21. Železné jádro rotoru 32 je připevněno k hlavní části 21a rotační hřídele 21.

Rotační hřídel 21

[0024] Rotační hřídel 21 má hlavní část 21a hřídele připevněnou k rotoru 32 elektromotoru 30, vedlejší část 21c hřídele uspořádanou proti hlavní části 21a hřídele s ohledem na válec 23, a excentrickou část 21b hřídele uspořádanou mezi hlavní částí 21a hřídele a vedlejší částí 21c hřídele. V axiálním směru rotační hřídele 21 jsou hlavní část 21a hřídele, excentrická část 21b hřídele a vedlejší část 21c hřídele uspořádány v tomto pořadí od horní strany hermetické nádoby 10 k její spodní straně. Rotor 32 elektromotoru 30 je připevněn k hlavní části 21a hřídele tepelným smrštěním nebo nalisováním. Válcový valivý píst 22 je kluzně připevněný k excentrické části 21b hřídele.

[0025] Excentrická část 21b rotační hřídele 21 je umístěna v poloze odpovídající poloze válce 23 v kompresním mechanismu 20. Na vnějším obvodu excentrické části 21b hřídele je v podstatě válcový valivý píst 22 uspořádán tak, aby se valivý píst mohl otáčet po vnějším obvodovém povrchu excentrické části 21b hřídele. Když se rotační hřídel 21 otáčí pomocí elektromotoru 30, otáčí se valivý píst 22 ve válci 23 po jeho vnitřní obvodové stěně 23e (viz obr. 2).

Kompresní mechanismus 20

[0026] Obr. 2 je pohled v řezu, schematicky ilustrující kompresní mechanismus 20 kompresoru 100 podle provedení 1. Obr. 2 je pohled v řezu na kompresní mechanismus 20, který je veden podél linie A-A na obr. 1 při pohledu shora. Je třeba mít na paměti, že jsou na obr. 2 vynechány ilustrace sacího otvoru 40, otvorů 50 pro šrouby, otvoru 60 pro pružinu atd., které jsou popsány níže, a je zde vysvětlena pouze základní konfigurace kompresního mechanismu 20. S odkazem na obr. 2 je níže popsána základní konfigurace kompresního mechanismu 20.

[0027] Kompresní mechanismus 20 je poháněn elektromotorem 30 a stlačuje plynné chladivo nasávané zvenku. Vysvětleno konkrétněji, kompresní mechanismus 20 způsobuje pomocí rotační hnací síly dodávané z elektromotoru 30 stlačování plynného chladiva s nízkým tlakem, které je

- 5 CZ 2024 - 156 A3 nasáváno ze sací trubky 107 chladiva do nízkotlakého prostoru hermetické nádoby 10, kde se plynné chladivo s nízkým tlakem přeměňuje na plynné chladivo s vysokým tlakem; a plynné chladivo s vysokým tlakem je vypouštěno do horní části umístěné nad kompresním mechanismem 20.

[0028] Jak je ilustrováno na obr. 1 a 2, kompresní mechanismus 20 zahrnuje válec 23, valivý píst 22, lamelu 26, horní ložisko 24 a spodní ložisko 25.

[0029] Vnější obvodová část válce 23 je připevněna k hermetické nádobě 10 pomocí šroubů nebo jiných upevňovacích prvků, přičemž je válec 23 upevněn v hermetické nádobě 10. Válec 23 má dutý válcový tvar. Oba konce válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 jsou otevřené a válec 23 má dutou část, ve které j e uspořádána komora 23a válce. Otvory vytvořené v obou koncích válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 jsou uzavřené horním ložiskem 24 a spodním ložiskem 25. Horní ložisko 24 je uspořádáno na horní straně válce 23, a spodní ložisko 25 je uspořádáno na spodní straně válce 23. Komora 23a válce je prostor vytvořený ve tvaru kruhového sloupu a obklopený vnitřním obvodovým povrchem válce 23, povrchem vnitřní stěny horního ložiska 24 a povrchem vnitřní stěny spodního ložiska 25.

[0030] V komoře 23a válce jsou uloženy excentrická část 21b rotační hřídele 21 a valivý píst 22. Excentrická část 21b hřídele vykonává excentrický pohyb v komoře 23a válce. Valivý píst 22 je připevněný k excentrické části 21b hřídele. Kromě toho je v komoře 23a válce uložena lamela 26, která rozděluje prostor vymezený vnitřní obvodovou stěnou 23e tvořící komoru 23a válce a vnější obvodovou stěnou 22a valivého pístu 22.

[0031] V kompresním mechanismu 20 je lamela 26 uspořádána za účelem vykonávání vratného pohybu v radiálním směru v drážce uspořádané ve válci 23. Lamela 26 rozděluje komoru 23a válce na vysokotlaký prostor a nízkotlaký prostor tak, že se jeden konec lamely 26 dotýká vnější obvodové stěny 22a valivého pístu 22. V kompresním mechanismu 20 tvoří prostor obklopený valivým pístem 22, válcem 23, lamelou 26, horním ložiskem 24 a spodním ložiskem 25 kompresní komoru zkonfigurovanou pro stlačování plynného chladiva s nízkým tlakem nasávaného ze sací trubky 107 chladiva.

[0032] Válec 23 má sací otvor 40 (viz obr. 3), který umožňuje, aby skrze něj procházelo plynné chladivo a bylo nasáváno do komory 23a válce z vnějšku hermetické nádoby 10. Vysvětleno konkrétněji, ve válci 23 je vytvořen sací otvor 40, který umožňuje plynnému chladivu přiváděnému ze sací trubky 107 chladiva procházet skrze sací otvor 40. Sací otvor 40 se rozprostírá skrz válec 23 z vnějšího obvodového povrchu válce 23 do jeho vnitřního obvodového povrchu, a je uspořádán tak, že trubkový kanál sací trubky 107 chladiva je spojen s komorou 23a válce. Válec 23 má protitlakou komoru 23b a otvor 23d. Detailní konfigurace válce 23, včetně protitlaké komory 23b a otvoru 23d, bude popsána později.

[0033] Valivý píst 22 je uložen spolu s excentrickou částí 21b hřídele v komoře 23a válce. Valivý píst 22 se excentricky otáčí pomocí excentrické části 21b hřídele v komoře 23a válce pro stlačování plynného chladiva. Valivý píst 22 je vytvořen ve tvaru dutého válce a excentrická část 21b rotační hřídele 21 je uložena ve valivém pístu 22. Vnitřní část valivého pístu 22 je kluzně připevněná k excentrické části 21b rotační hřídele 21.

[0034] Lamela 26 je uspořádána v lamelové drážce 23c, která je vytvořena tak, že se rozprostírá v radiálním směru válce 23 a rozděluje komoru 23a válce na sací komoru a kompresní komoru. Lamela 26 je vytvořena v podstatě v krychlovém tvaru. Když je lamela 26 vložena v lamelové drážce 23c, je tloušťka lamely 26 v obvodovém směru válce 23 menší než délka lamely 26 v radiálním směru válce 23 a menší než délka lamely 26 v axiálním směru válce 23.

[0035] Horní ložisko 24 je připevněno k hlavní části 21a rotační hřídele 21 a podpírá hlavní část 21a hřídele tak, že je hlavní část 21a hřídele otočná. Horní ložisko 24 je uspořádáno na jedné z

- 6 CZ 2024 - 156 A3 koncových ploch válce 23, která je otočena k elektromotoru 30 a uzavírá otvor 23m (viz obr. 7) komory 23a válce, což je jeden z jejích otvorů v axiálním směru. Podobně, spodní ložisko 25 je připevněno k vedlejší části 21c rotační hřídele 21 a podpírá vedlejší část 21c hřídele tak, že je vedlejší část 21c hřídele otočná. Spodní ložisko 25 je uspořádáno na druhé koncové ploše válce 23, která je umístěna na opačné straně než výše zmíněná koncová plocha otočená k elektromotoru 30, a uzavírá druhý otvor 23n (viz obr. 7) komory 23a válce v axiálním směru.

[0036] Horní ložisko 24 má při pohledu ze strany v podstatě tvar obráceného T a spodní ložisko 25 má při pohledu ze strany v podstatě tvar T. Horní ložisko 24 má vypouštěcí port (bez vyobrazení), skrze který je plynné chladivo stlačované v kompresní komoře vypouštěno ven z komory 23a válce.

[0037] Ve vypouštěcím portu horního ložiska 24 je uspořádán vypouštěcí ventil (bez vyobrazení). Vypouštěcí ventil řídí načasování vypouštění plynného chladiva s vysokou teplotou a vysokým tlakem z válce 23 skrze vypouštěcí port. Vypouštěcí ventil je udržován zavřený, dokud tlak plynného chladiva stlačeného v komoře 23a válce 23 nedosáhne předem určené hodnoty. Když tlak plynného chladiva dosáhne předem určené nebo vyšší hodnoty, vypouštěcí ventil se otevře, přičemž je plynné chladivo s vysokou teplotou a vysokým tlakem vypuštěno ven z komory 23a válce.

[0038] V komoře 23a válce se opakuje pracovní cyklus nasátí chladiva, stlačení chladiva a vypuštění chladiva, a plynné chladivo je tedy přerušovaně vypouštěno z vypouštěcího portu. Následkem toho může válec 23 vydávat hluk, například pulsující hluk. Pro omezení tohoto hluku je k vnější straně horního ložiska 24 připevněn vypouštěcí tlumič 27, který je otočen k elektromotoru 30 tak, že vypouštěcí tlumič 27 zakrývá horní ložisko 24.

[0039] Vypouštěcí tlumič 27 má vypouštěcí otvor (neznázorněný), kterým je prostor vymezený vypouštěcím tlumičem 27 a horním ložiskem 24 spojen s vnitřkem hermetické nádoby 10. Plynné chladivo vypuštěné z válce 23 skrze vypouštěcí port je nejprve vypuštěno do prostoru vymezeného vypouštěcím tlumičem 27 a horním ložiskem 24 a potom je vypuštěno z vypouštěcího otvoru do vnitřku hermetické nádoby 10.

Detailní konfigurace válce 23

[0040] Obr. 3 je schéma konfigurace, schematicky ilustrující vnitřní konfiguraci válce 23 v kompresním mechanismu 20 kompresoru 100 podle provedení 1. Obr. 3 koncepčně ilustruje vnitřní konfiguraci válce 23. Obr. 4 je koncepční schéma ilustrující lamelovou drážku 23c a otvor 60 pro pružinu při pohledu v obvodovém směru válce 23 v kompresním mechanismu 20 podle provedení 1. Obr. 4 je schematický řez válcem 23 při pohledu v obvodovém směru, který je veden podél linie H-H na obr. 5. Obr. 5 je koncepční schéma ilustrující lamelovou drážku 23c a otvor 60 pro pružinu válce 23 v kompresním mechanismu 20 podle provedení 1 při pohledu v radiálním směru. Obr. 5 je schematický řez válcem 23 při pohledu v radiálním směru, který je veden podél linie G-G na obr. 4. Je třeba mít na paměti, že na obr. 3 až 5 je vynechána ilustrace lamely 26 za účelem vysvětlení konfigurací lamelové drážky 23c a otvoru 60 pro pružinu. S odkazem na obr. 2 až 4 je níže podrobněji popsána konfigurace válce 23.

[0041] Ve válci 23 je vytvořena lamelová drážka 23c pro spojení s komorou 23a válce, která se rozprostírá v radiálním směru válce 23 s ohledem na rotační hřídel 21. Lamelová drážka 23c má otvor 23d vytvořený v jedné koncové části lamelové drážky 23c, která je umístěna na vnitřní obvodové straně válce 23, a také má protitlakou komoru 23b vytvořenou ve druhé koncové části lamelové drážky 23c, která je umístěna na vnější obvodové straně válce 23. Otvor 23d je uspořádán ve vnitřní obvodové stěně 23e válce 23 a je otevřený do komory 23a válce.

[0042] Lamelová drážka 23c se rozprostírá částí válce 23, která přiléhá k vnitřnímu průměru válce 23, za účelem spojení s komorou 23a válce, a nerozprostírá se částí válce 23, která přiléhá k vnějšímu průměru válce 23. Při pohledu na válec 23 zepředu, to jest, ve směru, v kterém je válec

- 7 CZ 2024 - 156 A3 vidět tak, že je vnější tvar válce 23 kruhový, rozprostírá se lamelová drážka 23c válcem 23 z blízké strany ke vzdálené straně. Jinými slovy, lamelová drážka 23c se rozprostírá válcem 23 v axiálním směru válce 23.

[0043] Lamelová drážka 23c je prostor, ve kterém lamela 26 vykonává vratný pohyb. Lamela 26, která rozděluje komoru 23a válce na sací komoru a kompresní komoru, je umístěna v lamelové drážce 23c. Lamela 26 je kluzně uložena v lamelové drážce 23c. Lamela 26 se pohybuje dopředu a dozadu v lamelové drážce 23c v radiálním směru válce 23 v souladu s excentrickým otáčením valivého pístu 22, zatímco vzdálená koncová část lamely 26 zůstává během kompresního zdvihu v kontaktu s vnější obvodovou stěnou 22a valivého pístu 22. Komora 23a válce je rozdělena na sací komoru a kompresní komoru lamelou 26, když se vzdálená koncová část lamely 26 dotýká vnější obvodové stěny 22a valivého pístu 22.

[0044] Protitlaká komora 23b lamelové drážky 23c se rovněž označuje jako „slepý otvor“. Protitlaká komora 23b je část, která omezuje pohyb lamely 26 zastavením pohybu lamely 26 směrem k vněj šímu průměru válce 23, aby bránila lamele 26 v pohybu směrem k vněj šímu průměru válce 23. Protitlaká komora 23b má také funkci přivádění chladiva s vysokým tlakem do samotné protitlaké komory.

[0045] V protitlaké komoře 23b lamelové drážky 23c je uspořádána pružina 62 lamely. Pružina 62 lamely je připevněna k vnitřní části otvoru 60 pro pružinu. Pružina 62 lamely a válec 23 jsou upevněny dohromady v části 63 pro upevnění pružiny. V části 63 pro upevnění pružiny je koncová otočná část 62a pružiny 62 lamely zalisována do otvoru 60 pro pružinu, a dotýká se tedy vnitřní stěny válce 23, přičemž pružina 62 lamely je připevněna k válci 23. Je třeba mít na paměti, že připevnění pružiny 62 lamely k válci 23, kterého se dosahuje zalisováním koncové otočné části 62a, je pouze příklad metody připevnění pružiny 62 lamely k válci 23. Metoda připevnění pružiny 62 lamely k válci 23 není omezena.

[0046] Pružina 62 lamely se dotýká zadní části lamely 26 (vnější průměr), přičemž tlačí lamelu 26 směrem do středu válce 23. V kompresním mechanismu 20 teče plynné chladivo s vysokým tlakem v hermetické nádobě 10 do protitlaké komory 23b, a síla pro pohyb lamely 26 směrem do středu komory 23a válce v radiálním směru komory 23a válce je generována rozdílem tlaků mezi tlakem plynného chladiva v protitlaké komoře 23b a tlakem plynného chladiva v komoře 23a válce. Lamela 26 se pohybuje v radiálním směru do středu komory 23a válce silou, která je generována rozdílem tlaků mezi protitlakou komorou 23b a komorou 23a válce, a silou pružiny 62 lamely, která tlačí lamelu 26 v radiálním směru.

[0047] Síla, která pohybuje lamelou 26 v radiálním směru, uvádí jeden konec lamely 26, to jest, koncovou část lamely 26, která přiléhá ke komoře 23a válce, do kontaktu s vnější obvodovou stěnou 22a valivého pístu 22 zhotoveného ve tvaru válce. Následkem toho rozděluje lamela 26 prostor vymezený vnitřní obvodovou stěnou 23e válce 23 a vnější obvodovou stěnou 22a valivého pístu 22 na sací komoru a kompresní komoru, jak je popsáno výše.

[0048] Rozdíl tlaků mezi tlakem plynného chladiva v hermetické nádobě 10, to jest, tlakem plynného chladiva v protitlaké komoře 23b a tlakem plynného chladiva v komoře 23a válce, může být nedostatečný pro přitlačení lamely 26 k vnější obvodové stěně 22a valivého pístu 22. I v takovém případě se může kompresní mechanismus 20 pohybovat silou pružiny 62 lamely, která tlačí j eden konec lamely 26 k vněj ší obvodové stěně 22a valivého pístu 22, přičemž se j eden konec lamely 26 může po celou dobu dotýkat vnější obvodové stěny 22a valivého pístu 22.

Sací otvor 40

[0049] Obr. 6 je boční pohled, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru 40 v kompresním mechanismu 20 kompresoru 100 podle provedení 1. Obr. 7 je svislý řez, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru 40 a jeho okolí v kompresním mechanismu 20 kompresoru 100 podle

- 8 CZ 2024 - 156 A3 provedení 1. Obr. 8 je částečný řez, schematicky ilustrující konfigurace sacího otvoru 40, otvorů 50 pro šrouby a otvoru 60 pro pružinu ve válci 23 kompresoru 100 podle provedení 1. Je třeba mít na paměti, že obr. 6 je pohled na válec 23, který je brán ve směru vyznačeném šipkou C na obr. 3, a že ilustruje válec 23 při pohledu z boční strany válce 23 ve směru vyznačeném šipkou C na obr. 3. Obr. 8 je řez vedený podél linie D-D na obr. 3. Je třeba mít na paměti, že na obr. 7 je vynechána vnitřní ilustrace komory 23a válce za účelem vysvětlení konfigurací válce 23, horního ložiska 24 a spodního ložiska 25. Dále je popsán tvar sacího kanálu pro chladivo, který je uspořádán v kompresním mechanismu 20, s odkazem na obr. 3 až 8.

[0050] Jak je znázorněno na obr. 3 a 6, je ve válci 23 vytvořen sací otvor 40 jako otvor, skrze který je nasáváno chladivo do komory 23a válce, přičemž sací otvor 40 se rozprostírá v radiálním směru válce 23. Sací otvor 40 se rozprostírá stěnou, která tvoří válec 23. Vysvětleno konkrétněji, sací otvor 40 se rozprostírá mezi vnější obvodovou stěnou 23f a vnitřní obvodovou stěnou 23e. Sací otvor 40 se rozprostírá skrze válec 23 v radiálním směru, ale nerozprostírá se skrze válec 23 ve směru tloušťky válce 23. Je třeba mít na paměti, že směr tloušťky válce 23 je axiální směr rotační hřídele 21 a odpovídá směru nahoru-dolů na obr. 6.

[0051] Sací otvor 40 má spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, vytvořenou na radiálně vnější obvodové straně válce 23, a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, vytvořenou na radiálně vnitřní obvodové straně válce 23. Ve válci 23 vymezuje spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru prostor S1 umístěný na radiálně vnější obvodové straně válce 23. Ve válci 23 vymezuje spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru prostor S2 umístěný na radiálně vnitřní obvodové straně válce 23.

[0052] Jak je ilustrováno na obr. 7, průřezová plocha SA1 otvoru spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23 je větší než průřezová plocha SA2 otvoru spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23.

[0053] Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru má otvor vytvořený ve vnější obvodové stěně 23f válce 23. Sací trubka 107 chladiva je vložena a připojena do spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru. Spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru má otvor vytvořený ve vnitřní obvodové stěně 23e válce 23, a je spojená s komorou 23a válce otvorem. V obvodovém směru válce 23 je spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru vytvořena vedle jednoho z otvorů 50 pro šrouby, který je nejblíže k sacímu otvoru 40.

[0054] Jak je ilustrováno na obr. 6, v řezu kolmém k axiálnímu směru sacího otvoru 40 má spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru kruhový tvar průřezu a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru má oválný tvar průřezu. Je třeba si všimnout, že axiální směr sacího otvoru 40 je zároveň radiálním směrem válce 23. Jak je ilustrováno na obr. 8, v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23 je spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru vytvořena s takovým průřezem, že šířka W2 otvoru průřezu ve směru tloušťky válce 23 je větší než šířka W1 otvoru průřezu v obvodovém směru válce 23. Je třeba si všimnout, že směr tloušťky válce 23 je zároveň axiálním směrem rotační hřídele 21.

[0055] Jinými slovy, tvar průřezu spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23 je tvar oválu takový, že délka oválu ve směru tloušťky válce 23 je větší než délka oválu v obvodovém směru válce 23. Ve válci 23 má spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru kruhový tvar průřezu v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru má nekruhový tvar průřezu v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23.

[0056] Je třeba mít na paměti, že tvar průřezu spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru není omezený na oválný tvar. Postačuje, že má spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru průřez s takovým tvarem, že rozměr průřezu v daném směru je větší než rozměr

- 9 CZ 2024 - 156 A3 průřezu v jiném směru, jako je tomu u elipsy nebo obdélníku. Je třeba mít na paměti, že rozměr průřezu v daném směru je rozměr průřezu v axiálním směru válce 23, to jest, rozměr průřezu ve směru tloušťky válce 23; a rozměr průřezu ve výše uvedeném jiném směru je rozměr průřezu v obvodovém směru válce 23. Například v případě, kdy má spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru oválný tvar, se směr hlavní osy spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru shoduje se směrem tloušťky válce 23.

[0057] Tvar průřezu spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru není omezený na kruhový tvar. Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru může mít průřez s takovým tvarem, že rozměr průřezu v daném směru je větší než rozměr průřezu v jiném směru, jako je tomu u elipsy nebo obdélníku, jak je ilustrováno na tvaru spojovací části 40a2 s vnějším průměrem sacího otvoru na obr. 6. Je třeba mít na paměti, že rozměr průřezu v daném směru je rozměr průřezu v obvodovém směru válce 23, a rozměr průřezu ve výše uvedeném jiném směru je rozměr průřezu v axiálním směru válce 23, to jest, směru tloušťky válce 23. Například v případě, kdy má spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru oválný tvar, se směr hlavního průměru spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru shoduje s obvodovým směrem válce 23. To znamená, že ve válci 23 může mít spojovací část 40a2 s vnějším průměrem sacího otvoru nekruhový tvar v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru může mít nekruhový tvar v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23.

[0058] V kompresním mechanismu 20 se hlavní směr průměru v řezu spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru shoduje se směrem tloušťky válce 23, přičemž valivý píst 22 úplně uzavírá sací otvor 40 s dřívějším načasováním než v případě, kdy má spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru přesně kruhový tvar průřezu. To znamená, že je šířka otvoru v obvodovém směru válce 23 menší než šířka otvoru ve směru tloušťky válce 23, přičemž valivý píst 22 úplně uzavírá sací otvor 40 s dřívějším načasováním než v případě, kdy má spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru přesně kruhový tvar průřezu. Kompresní mechanismus 20 tedy může zajistit velký objem vytvarované kompresní komory a může zajistit velkou dodávací kapacitu v procesu stlačování na otáčku rotační hřídele 21 a valivého pístu 22. Je třeba mít na paměti, že, jak je popsáno výše, sací otvor 40 se úplně uzavírá s dřívějším načasováním než v případě, kdy je průřez přesně kruhový; to však platí tehdy, když má přesně kruhový průřez průměr, který je stejný jako průměr hlavní osy spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40.

[0059] Zde je popsán příklad konfigurace válce 23 podle provedení 1. Rozměry válce 23, které jsou popsány níže, jsou pouze příklady a popisy týkající se rozměrů válce 23 nejsou omezující. Válec 23 má například tloušťku 23 mm. Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, vytvořená v kruhovém tvaru v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, má průměr 19 mm.

[0060] Spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, vytvořená v oválném tvaru v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, má hlavní osu 18 mm a vedlejší osu 15 mm. Válec 23 s výše uvedenými rozměry má první tenkou část 23g, která má tloušťku t1 = 2 mm. První tenká část 23g je část stěny válce 23, která tvoří část spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, a také část, která tvoří část stěny válce 23 umístěnou mezi spojovací částí 40a s vnějším průměrem sacího otvoru a koncovou plochou 23h válce 23 ve směru jeho tloušťky. Tloušťka t1 mm první tenké části 23g je vzdálenost mezi spojovací částí 40a s vnějším průměrem sacího otvoru a koncovou plochou 23h válce 23 v axiálním směru válce 23, to jest, ve směru tloušťky válce 23.

[0061] První tenká část 23g je část válce 23, ve které je vzdálenost mezi sacím otvorem 40 a koncovou plochou 23h válce 23 ve směru tloušťky válce 23 minimální. Koncová plocha 23h válce 23 je koncová plocha válce 23 v axiálním směru, na které je umístěno horní ložisko 24 nebo spodní ložisko 25.

[0062] Uvnitř sacího otvoru 40 je průměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru jiný než průměr spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru. Ve válci 23 je tedy vytvořena stupňovitá část 41 v hraniční oblasti mezi spoj ovací částí 40a s vněj ším průměrem sacího

- 10 CZ 2024 - 156 A3 otvoru a spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru. Uvnitř sacího otvoru 40 směřuje stupňovitá část 41 k vnější obvodové straně válce 23 a tvoří stupňovitou část mezi vnitřní obvodovou stěnou 40a1 spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru a vnitřní obvodovou stěnou 40b1 spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru.

[0063] V sacím otvoru 40 válce 23 je typický rozměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru větší než typický rozměr spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru. Proto může pracovník nebo zpracovatelský stroj provést během vytváření sacího otvoru 40 ve válci 23 zpracování sacího otvoru 40 jen ze strany, kde je umístěna spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, v radiálním směru válce 23. To znamená, že během vytváření sacího otvoru 40 ve válci 23 nepotřebuje pracovník nebo zpracovatelský stroj zásadně změnit polohu zpracování válce 23. Proto během výroby válce 23 kompresního mechanismu 20 může být sací otvor 40 jednoduše a snadno zpracován, čímž se sníží výrobní náklady.

[0064] Je třeba mít na paměti, že ve válci 23 v provedení 1 je typický rozměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru větší než typický rozměr spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru. V případě, kdy je možné provést zpracování na válci 23 ze strany jeho vnitřního průměru s použitím vhodného zpracovatelského nástroje, však válec 23 může mít spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, jejíž typický rozměr je větší než typický rozměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru. Například spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, vytvořená v kruhovém tvaru, může mít průměr 19 mm a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, vytvořená v oválném tvaru, může mít hlavní osu o průměru 19,5 mm a vedlejší osu o průměru 15 mm. To znamená, že hlavní osa spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, vytvořené v oválném tvaru, může být větší než průměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, vytvořené v kruhovém tvaru.

[0065] Je třeba mít na paměti, že spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru je vytvořena tak, že má konstantní průměr v radiálním směru od vnitřní obvodové strany k vnější obvodové straně. Spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru je rovněž vytvořena tak, že má konstantní průměr v radiálním směru od vnitřní obvodové strany k vnější obvodové straně. To znamená, že spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru jsou vytvořeny tak, že jsou jejich průměry konstantní v radiálním směru od vnitřní obvodové strany k vnější obvodové straně. Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru má prostor S1 vytvořený ve tvaru kruhového sloupu, a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru má prostor S2 vytvořený ve tvaru sloupu. Prostor S1 je umístěn vně prostoru S2 v radiálním směru válce 23.

[0066] Nicméně, ačkoli je výše popsáno, že ve válci 23 jsou spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru vytvořeny tak, že jsou jejich průměry konstantní v radiálním směru od vnitřní obvodové strany k vnější obvodové straně, není tento popis omezující. Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru může mít průměr, který se v radiálním směru od vnitřní obvodové strany k vnější obvodové straně mění, pokud má válec 23 stupňovitou část 41 v sacím otvoru 40. Spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru může mít průměr, který se v radiálním směru od vnitřní obvodové strany k vnější obvodové straně mění, pokud má válec 23 stupňovitou část 41 v sacím otvoru 40.

[0067] V axiálním směru rotační hřídele 21 se střed spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru shoduje se středem válce 23 ve směru jeho tloušťky. Toto však není omezující. V některých případech, například v případě, kdy je kompresorem 100 dvojitý rotační kompresor, se střed spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru v axiálním směru rotační hřídele 21 nemusí shodovat se středem válce 23 ve směru jeho tloušťky. To znamená, že to, zda se tyto středy navzájem shodují, závisí na konfiguraci kompresoru 100.

[0068] Válec 23 je vložený mezi horním ložiskem 24 a spodním ložiskem 25 a je připevněný k hornímu ložisku 24 a spodnímu ložisku 25 pomocí šroubů 80 (viz obr. 1). V kompresním

- 11 CZ 2024 - 156 A3 mechanismu 20 tvoří válec 23 boční stranu kompresní komory a dvě ložiska tvoří koncové plochy kompresní komory, čímž vzniká sloupovitá komora 23a válce. V komoře 23a válce v kompresním mechanismu 20 je dále uspořádána kompresní komora obklopená valivým pístem 22, válcem 23, lamelou 26, horním ložiskem 24 a spodním ložiskem 25.

Otvor 50 pro šroub

[0069] Dále jsou popsány otvory 50 pro šrouby s odkazem na obr. 3 a 8. Kompresní mechanismus 20 má množinu šroubů 80 (viz obr. 1), které připevňují horní ložisko 24 a spodní ložisko 25 k válci 23. Ve válci 23 jsou vytvořeny otvory 50 pro šrouby, které se rozprostírají skrze válec 23 ve směru jeho tloušťky. Množina šroubů 80 je namontována v příslušných otvorech 50 pro šrouby.

[0070] Jak je popsáno výše, jsou ve válci 23 vytvořeny otvory 50 pro šrouby, ve kterých jsou namontovány šrouby 80 a ve kterých jsou vloženy šrouby 80 za účelem připevnění horního ložiska 24 a spodního ložiska 25 k válci 23. Jak je ilustrováno na obr. 8, je každý z otvorů 50 pro šrouby vytvořen paralelně s axiálním směrem válce 23, to jest, směrem tloušťky válce 23. Otvor 50 pro šroub se rozprostírá skrze válec 23 v axiálním směru, to jest, ve směru tloušťky, od jedné z koncových ploch válce 23 ke druhé koncové ploše.

[0071] Jak je ilustrováno na obr. 3, jsou otvory 50 pro šrouby uspořádány v obvodovém směru válce 23. Ve válci 23 podle provedení 1 jsou otvory 50 pro šrouby vytvořeny na šesti místech v obvodovém směru. Válec 23, horní ložisko 24 a spodní ložisko 25 jsou smontovány dohromady pomocí šesti šroubů 80. Je třeba mít na paměti, že počet míst, kde jsou otvory 50 pro šrouby vytvořeny, není omezen na šest, nýbrž může být pět nebo méně, nebo sedm nebo více, pokud je možné připevnit válec 23 a horní ložisko 24 k sobě navzájem, a připevnit válec 23 a spodní ložisko 25 k sobě navzájem.

[0072] V některých případech jsou šrouby 80 pro připevnění horního ložiska 24 a spodního ložiska 25 k válci 23 v rotačním kompresoru rozmístěny od sebe navzájem v obvodovém směru válce 23 v podstatě ve stejných vzdálenostech. To znamená, že v případě, kdy je válec 23 vytvořen ve tvaru kruhu 360° okolo středu AX válce 23 v jeho obvodovém směru, jsou otvory 50 pro šrouby vytvořeny a šrouby 80 namontovány v místech, ve kterých je kruh v podstatě rovnoměrně úhlově rozdělen.

[0073] Místa, ve kterých jsou vytvořeny otvory 50 pro šrouby při pohledu na válec 23 v axiálním směru, jsou podrobněji popsána níže s odkazem na obr. 3. V případě, kdy je středová osa CS lamelové drážky 23c vedena v úhlu 0°, jako referenčním, okolo středu AX válce 23, je otvor 50 pro šroub v první poloze proti směru hodinových ručiček vytvořen blízko sacího otvoru 40 v poloze přibližně 30° vzhledem ke středové ose CS.

[0074] To znamená, že když je středová osa CS lamelové drážky 23c vedena v úhlu 0°, jako referenčním, je první šroub 80 umístěn blízko sacího otvoru 40 v poloze přibližně 30° vzhledem ke středové ose CS proti směru hodinových ručiček. První šroub 80 je umístěn blízko sacího otvoru 40 v poloze přibližně 30° vzhledem ke středové ose CS z toho důvodu, že některé pracovní komponenty jsou rozmístěny okolo lamelové drážky 23c, a je proto nemožné uspořádat šrouby 80 okolo lamelové drážky 23c.

[0075] Ve válci 23 v provedení 1 je sací otvor 40 vytvořen takovým způsobem, že v případě, kdy je středová osa CS lamelové drážky 23c vedena jako referenční, je středová osa CL sacího otvoru 40 umístěna v úhlu otočení 26° od středové osy CS lamelové drážky 23c proti směru hodinových ručiček. To znamená, že lamelová drážka 23c a sací otvor 40 jsou vytvořeny ve válci 23 tak, že úhel mezi středovou osou CS lamelové drážky 23c a středovou osou CL sacího otvoru 40 v obvodovém směru válce 23 je 26°.

[0076] Ve válci 23 v provedení 1, mezní vzdálenost ovlivnění mezi sacím otvorem 40 a otvorem

- 12 CZ 2024 - 156 A3 pro šroub je 1,3 mm. Šroub 80 má jmenovitý průměr M6. Otvor 50 pro šroub, do kterého je vložen šroub 80, má průměr Φ7,4, to jest 7,4 mm. Šroub 80 má hlavu šroubu, která má průměr Φ14, to jest 14 mm. Při pohledu na válec 23 od jeho koncové plochy, když jsou otvor 50 pro šroub, hlava šroubu 80 a sací otvor 40 promítnuty na spodní koncovou plochu válce 23, neovlivňují se navzájem otvor 50 pro šroub a sací otvor 40, zatímco hlava šroubu 80 a sací otvor 40 se mohou navzájem ovlivňovat.

[0077] Jak je ilustrováno na obr. 3, alespoň jeden z otvorů 50 pro šrouby, který je nejblíž k sacímu otvoru 40, je vytvořen blíže k vnitřní obvodové straně než spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru v radiálním směru válce 23. Výše uvedený otvor 50 pro šroub, který je nejblíž k sacímu otvoru 40, není vytvořen vedle spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru v obvodovém směru, nýbrž je vytvořen vedle spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru.

[0078] S odkazem na obr. 3 a 8 je popsán vztah mezi první tenkou částí 23g a druhou tenkou částí 23j válce 23. Jak je popsáno výše, v první tenké části 23g je vzdálenost mezi sacím otvorem 40 a koncovou plochou 23h válce 23 ve směru tloušťky válce 23 minimální. Druhá tenká část 23j je část stěny tvořící válec 23, ve které vzdálenost mezi jedním z otvorů 50 pro šrouby a spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40 je minimální v obvodovém směru válce 23, přičemž výše uvedený jeden z otvorů 50 pro šrouby je umístěný nejblíž ke spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru.

[0079] Jak je popsáno výše, tloušťka ti [mm] první tenké části 23g je vzdálenost mezi spojovací částí 40a s vnějším průměrem sacího otvoru a koncovou plochou 23h válce 23 v axiálním směru válce 23, to jest, ve směru tloušťky válce 23. Tloušťka t2 [mm] druhé tenké části 23j je definována jako vzdálenost mezi spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40 a jedním z otvorů 50 pro šrouby, který je nejblíž ke spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v obvodovém směru válce 23. To znamená, že tloušťka t2 [mm] druhé tenké části 23j je tloušťka části válce 23, ve které vzdálenost mezi spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru a jedním z otvorů 50 pro šrouby, který je nejblíž ke spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, je minimální v obvodovém směru válce 23.

[0080] Válec 23 je vytvořen tak, že tloušťka ti mm první tenké části 23g je větší než tloušťka t2 mm druhé tenké části 23j (tloušťka ti > tloušťka t2).

[0081] Sací trubka 107 chladiva, vyrobená z mědi nebo železa, je zalisovaná do spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru 40, takže tvoří průtokový kanál chladiva. Proto je vyvíjena velká vnější síla na první tenkou část 23g v procesu připojení sací trubky 107 chladiva.

[0082] Naproti tomu, spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40 může být ovlivněna šroubováním z otvoru 50 pro šroub, do kterého je vložen šroub 80 pro smontování válce 23 a ostatních dílů dohromady. Druhá tenká část 23j však ve srovnání s první tenkou částí 23g nepřijímá velkou vněj ší sílu snadno. První tenká část 23g proto přij ímá při montáži kompresního mechanismu 20 větší sílu ve srovnání s druhou tenkou částí 23j, a válec 23 se tedy snadno deformuje. V souladu s tím je tloušťka t1 první tenké části 23g nastavena větší než tloušťka t2 druhé tenké části 23j, přičemž kompresní mechanismus 20 může omezit deformaci válce 23 během výroby.

[0083] Průřez spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru je kruhový, jak je popsáno výše. Sací trubka 107 chladiva, vyrobená z mědi nebo železa, může být rovněž zhotovena s kruhovým průřezem. Díky tomu mohou být trubky tvářeny v jednotkách po jedné trubce při nízkých nákladech a navíc může být každá z trubek jednoduše a snadno zapuštěna do válce 23.

[0084] Výše uvedené však není určeno k omezení tvaru průřezu spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru na kruhový tvar. Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru může mít například oválný tvar průřezu, stejně jako spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, nebo může mít eliptický tvar průřezu. Kromě toho, například když má spojovací část 40b

- 13 CZ 2024 - 156 A3 s vnitřním průměrem sacího otvoru oválný průřez, který je vertikálně dlouhý v axiálním směru válce 23, může mít spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru oválný průřez, který je horizontálně dlouhý v obvodovém směru válce 23.

[0085] V provedení 1 je část válce 23, která tvoří druhou tenkou část 23j, umístěna mezi otvorem 50 pro šroub a částí sacího otvoru 40, která je vytvořena s oválným tvarem průřezu. To znamená, že otvor 50 pro šroub je vytvořen blízko k části sacího otvoru 40, kde je spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru vytvořena s oválným tvarem průřezu. Otvor 50 pro šroub je vytvořen blízko ke spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, která má oválný tvar průřezu, přičemž je možné, aby se zvětšil průměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, aniž by došlo k ovlivnění s otvorem 50 pro šroub. V souladu s tím může kompresor 100 snížit ztrátu tlaku během nasávání chladiva ve srovnání s kompresorem, který má válec, ve kterém je otvor 50 pro šroub vytvořen blízko ke spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, následkem čehož nelze zvětšit průměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru.

Otvor 60 pro pružinu

[0086] Válec 23 má uvnitř pružinu 62 lamely, která pohybuje lamelou 26. Pružina 62 lamely nutí lamelu 26 tlačit vzdálenou koncovou část lamely 26 k vnější obvodové stěně 22a valivého pístu 22. Lamela 26 je dělicí deska, která rozděluje komoru 23a válce na vysokotlakou komoru a nízkotlakou komoru. Ve válci 23 je vytvořen otvor 60 pro pružinu, jako prostor pro umístění pružiny 62 lamely takovým způsobem, aby se zde mohla tato pružina 62 lamely pohybovat. Otvor 60 pro pružinu je prostor, kde je uspořádána pružina 62 lamely, kde pružina 62 lamely je konfigurována tak, že vyvíjí sílu způsobující pohyb lamely 26 tam a zpět.

[0087] Ve válci 23 je vytvořen otvor 60 pro pružinu, ve kterém je uspořádána pružina 62 lamely tak, že se rozprostírá v radiálním směru válce 23. Jak je ilustrováno na obr. 4, otvor 60 pro pružinu se nerozprostírá skrz válec 23 na straně vnitřního průměru komory 23a válce při pohledu na válec 23 v obvodovém směru, to jest, ve směru, v kterém je vidět válec 23 tak, že má válec 23 pravoúhlý vnější tvar. Otvor 60 pro pružinu se rozprostírá skrz válec 23 na straně vnějšího průměru válce 23, ale nerozprostírá se skrz válec 23 na straně vnitřního průměru. Otvor 60 pro pružinu má přesně kruhový průřez v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, to jest, ve směru, ve kterém se rozprostírá otvor 60 pro pružinu. V provedení 1 má otvor 60 pro pružinu průměr Φ14, to jest 14 mm. Ačkoli hloubka otvoru 60 pro pružinu závisí na tvaru pružiny 62 lamely, která se bude v otvoru pohybovat, nebo závisí na tvaru válce 23, předpokládá se, že je hloubka otvoru 60 pro pružinu 30 mm. Hloubka otvoru 60 pro pružinu je délka otvoru 60 pro pružinu v radiálním směru válce 23, od vnější obvodové stěny 23f k vnitřní obvodové stěně 23e válce 23.

[0088] Předpokládá se, že vnější průměr válce 23 je 130 mm a vnitřní průměr válce 23 je 60 mm. Rozdíl poloměrů mezi vnitřním průměrem a vněj ším průměrem válce 23 je 35 mm. Hloubka otvoru 60 pro pružinu činí 85 % rozdílu poloměrů.

[0089] V rotačním kompresoru činí hloubka otvoru 60 pro pružinu v některých případech přibližně 50 až 99 % rozdílu poloměrů ve válci 23, a zvětšením hloubky otvoru 60 pro pružinu je možné zvýšit konstrukční vůli pružiny 62 lamely, která se pohybuje v otvoru 60 pro pružinu. Ve spodní části otvoru 60 pro pružinu je vytvořena kónická část 61 otvoru pro pružinu vzdáleným koncem vrtáku. Kónická část 61 otvoru pro pružinu je prostor vytvořený v kónickém tvaru ve válci 23. Je třeba mít na paměti, že je dovoleno, aby kónická část 61 otvoru pro pružinu nebyla ve válci 23 vytvořena. Mezní vzdálenost ovlivnění mezi otvorem 60 pro pružinu a sacím otvorem 40 je 1,2 mm. Je třeba mít na paměti, že rozměry válce 23 popsané výše jsou pouze příklady a výše uvedené popisy týkající se rozměrů válce 23 nejsou omezující.

[0090] Pokud otvor 60 pro pružinu není dostatečně hluboký, snižuje se síla pro tlačení lamely 26 a je omezen pohyb lamely 26 sledující valivý píst 22, který obíhá v kompresní komoře. Následkem toho se může snížit síla, která způsobuje oddělení lamely 26 od valivého pístu 22, konkrétně v

- 14 CZ 2024 - 156 A3 oblasti nízkých otáček kompresoru 100, konkrétněji při méně než 20 ot./s. Jestliže se lamela 26 oddělí od valivého pístu 22, uniká chladivo s vysokým tlakem na stranu chladiva s nízkým tlakem, čímž se zhoršuje výkon kompresoru. Kromě toho, pokud se lamela 26 oddělí od valivého pístu 22, lamela 26 nebo valivý píst 22 se odře nebo deformuje silou, která působí, když lamela 26 koliduje s valivým pístem 22, čímž se sníží spolehlivost.

[0091] S odkazem na obr. 6 a 8 je popsán vztah mezi první tenkou částí 23g a třetí tenkou částí 23k válce 23. Třetí tenká část 23k je součástí válce 23, ve které je vzdálenost mezi sacím otvorem 40 a otvorem 60 pro pružinu minimální v obvodovém směru válce 23. Konkrétněji, třetí tenká část 23k je součástí stěny tvořící válec 23, ve které je vzdálenost mezi otvorem 60 pro pružinu a spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40 minimální v obvodovém směru válce 23.

[0092] Tloušťka t3 [mm] třetí tenké části 23k je definována jako vzdálenost mezi otvorem 60 pro pružinu a spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v obvodovém směru válce 23. To znamená, že tloušťka t3 [mm] třetí tenké části 23k je tloušťka části válce 23, ve které je vzdálenost mezi otvorem 60 pro pružinu a spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40 minimální v obvodovém směru válce 23.

[0093] Válec 23 je vytvořen tak, že tloušťka ti [mm] první tenké části 23g je větší než tloušťka t3 [mm] třetí tenké části 23k (tloušťka ti > tloušťka t3).

[0094] Jak je popsáno výše, sací trubka 107 chladiva, vyrobená z mědi nebo železa, je zapuštěná do spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru 40, takže tvoří průtokový kanál chladiva. Proto je vyvíjena velká vnější síla na první tenkou část 23g v procesu připojení sací trubky 107 chladiva.

[0095] Naproti tomu, na třetí tenkou část 23k nelze snadno působit velkou vnější silou, i když je možné lehce zalisovat pružinu 62 lamely do otvoru 60 pro pružinu za účelem upevnění pružiny 62 lamely v otvoru 60 pro pružinu. První tenká část 23g proto přijímá při montáži kompresního mechanismu 20 větší sílu než třetí tenká část 23k, a válec 23 se snadno deformuje. Proto je tloušťka t1 první tenké části 23g nastavena větší než tloušťka t3 třetí tenké části 23k, přičemž kompresní mechanismus 20 může omezit deformaci válce 23 během výroby.

[0096] Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru má kruhový průřez, jak je popsáno výše. Protože má spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru kruhový průřez, může mít sací trubka 107 chladiva, vyrobená z mědi nebo železa, rovněž kruhový průřez. Protože sací trubka 107 chladiva může mít rovněž kruhový průřez, mohou být trubky tvářeny v jednotkách po jedné trubce při nízkých nákladech a každá z trubek může být jednoduše a snadno zapuštěna do válce 23.

[0097] V provedení 1 je část válce 23, která tvoří třetí tenkou část 23k, umístěna mezi otvorem 60 pro pružinu a částí sacího otvoru 40, která je vytvořena s oválným tvarem průřezu. To znamená, že část otvoru 60 pro pružinu, která je nejblíž k sacímu otvoru 40, je umístěna blízko k části sacího otvoru 40, kde je spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru vytvořena s oválným tvarem průřezu. Spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru tedy může být zhotovena s větším průměrem, aniž by kolidovala s otvorem 60 pro pružinu. Kompresor 100 může snížit ztrátu tlaku během nasávání chladiva ve srovnání s kompresorem, který má válec, ve kterém je otvor 50 pro šroub vytvořen blízko spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, následkem čehož nelze zvětšit průměr spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru.

Fungování kompresoru 100

[0098] V kompresoru 100 se díky rotačnímu pohybu rotační hřídele 21 otáčí excentrická část 21b rotační hřídele 21 v komoře 23a válce 23. Když se rotační hřídel 21 otáčí, zvětšuje se objem sací komory, která je rozdělena vnitřní obvodovou stěnou 23e vymezující komoru 23a válce, vnější obvodovou stěnou 22a valivého pístu 22, připevněného k excentrické části 21b hřídele, a lamelou

- 15 CZ 2024 - 156 A3

26, a zmenšuje se objem kompresní komory.

[0099] V kompresoru 100 jsou nejprve navzájem spojeny sací komora a sací otvor 40 a plynné chladivo s nízkým tlakem je nasáváno do komory 23a válce. Poté je spojení sacího otvoru 40 s kompresní komorou, ve které je stlačováno plynné chladivo, uzavřeno valivým pístem 22, a jak se zmenšuje objem kompresní komory, je v kompresní komoře stlačováno plynné chladivo. Nakonec se kompresní komora propoj í s vypouštěcím portem (není zobrazeno). Když tlak plynného chladiva v kompresní komoře dosáhne předem určené hodnoty tlaku, otevře se vypouštěcí ventil uspořádaný ve vypouštěcím portu a stlačené plynné chladivo s vysokým tlakem a vysokou teplotou je vypuštěno ven z kompresní komory, to jest, ven z komory 23a válce.

[0100] Plynné chladivo s vysokým tlakem a vysokou teplotou, vypuštěné z komory 23a válce vypouštěcím tlumičem 27 do hermetické nádoby 10, prochází přes elektromotor 30, pak teče do hermetické nádoby 10 a je vypuštěno ven z hermetické nádoby 10 z vypouštěcí trubky 102 umístěné v horní části hermetické nádoby 10. Chladicí okruh 201 (viz obr. 9), ve kterém teče chladivo, je vytvořen vně hermetické nádoby 10. Vypuštěné chladivo cirkuluje v chladicím okruhu 201 a teče zpět do sacího tlumiče 101.

Výhody kompresoru 100

[0101] V kompresoru 100 je spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru vytvořena tak, že má plochu SA1 průřezu větší, než je plocha SA2 průřezu spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru. Proto je v kompresoru 100 možné zvětšit plochu průtokového kanálu chladiva sacího otvoru 40 jako celek, aniž by se zvětšil sací otvor 40 na jeho radiálně vnitřní obvodové straně v obvodovém směru válce 23, a také snížit ztrátu tlaku průtoku chladiva. Spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru má průřez, který je vytvořen tak, že šířka W2 otevření ve směru tloušťky válce 23 je větší než šířka W1 otevření v obvodovém směru válce 23. To znamená, že průřez spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru je vytvořen tak, že šířka W1 otevření v obvodovém směru válce 23 je menší než šířka W2 otevření ve směru tloušťky válce 23. V kompresoru 100 tedy může úhel valivého pístu 22 dosáhnout úhlu, ve kterém valivý píst úplně uzavře sací otvor, při dřívějším načasování od spuštění rotace, než v kompresoru, který tento sací otvor 40 nemá. Protože úhel valivého pístu 22 může dosáhnout úhlu, ve kterém valivý píst 22 úplně uzavře sací otvor 40, při dřívějším načasování od spuštění rotace, může kompresor 100 zvýšit svou volumetrickou účinnost ve srovnání s kompresorem, který tento sací otvor 40 nemá. Kompresor 100 má sací otvor 40, který má výše uvedenou konfiguraci, a může tedy zajistit dostatečnou plochu průtokového kanálu sacího kanálu chladiva, a zároveň zabránit ovlivnění sacího otvoru 40 s otvorem 50 pro šroub nebo otvorem 60 pro pružinu. V souladu s tím, i za provozních podmínek, kdy chladivo teče při vysoké rychlosti průtoku, je možné zabránit snížení účinnosti kompresoru 100 a zlepšit výkon a kapacitu kompresoru 100.

[0102] Válec 23 je vytvořen tak, že tloušťka t1 [mm] první tenké části 23g je větší než tloušťka t2 [mm] druhé tenké části 23j. Je třeba mít na paměti, že kvůli tomu, že je sací trubka 107 chladiva zapuštěná do spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru válce 23, působí na první tenkou část 23g během montáže kompresoru 100 velká síla. V kompresoru 100 je tloušťka t1 první tenké části 23g větší než tloušťka t2 druhé tenké části 23j, přičemž je možné zajistit dostatečnou odolnost první tenké části 23g proti deformaci během montáže kompresoru 100 a omezit deformaci válce 23 během výroby kompresoru 100. Při zapouštění sací trubky 107 chladiva působí na válec 23 větší síla než při šroubování s použitím šroubů 80. Je proto výhodné, aby tloušťka t1 první tenké části 23g byla větší než tloušťka t2 druhé tenké části 23j.

[0103] Válec 23 je vytvořen tak, že tloušťka t1 [mm] první tenké části 23g je větší než tloušťka t3 [mm] třetí tenké části 23k. Jak je popsáno výše, sací trubka 107 chladiva je zapuštěná do spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru válce 23. V souladu s tím působí na první tenkou část 23g během montáže kompresoru 100 velká síla. V kompresoru 100, protože je tloušťka t1 první tenké části 23g větší než tloušťka t3 třetí tenké části 23k, je možné zajistit dostatečnou odolnost

- 16 CZ 2024 - 156 A3 první tenké části 23g proti deformaci, která je vyžadována během montáže kompresoru 100, a je možné omezit deformaci válce 23 během výroby kompresoru 100. Když je sací trubka 107 chladiva zapuštěná, působí na válec 23 větší síla než během vložení pružiny 62 lamely do otvoru 60 pro pružinu. Proto je výhodné, aby tloušťka ti první tenké části 23g byla větší než tloušťka t3 třetí tenké části 23k.

[0104] Ve válci 23 má spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru kruhový tvar průřezu v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, zatímco spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru má nekruhový tvar v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23. V některých případech, když je průřez sací trubky, například sací trubky 107 chladiva, vytvořen v kruhovém tvaru, j e výhodné, aby spoj ovací část 40a s vněj ším průměrem sacího otvoru, do které j e sací trubka 107 chladiva zapuštěná, měla kruhový průřez. V konfiguraci kompresoru 100 zbývá poměrně dost místa na straně vnějšího průměru válce 23. Je proto zbytečné věnovat přílišnou pozornost ovlivňování, například s otvorem 50 pro šroub. Proto je zbytečné, aby spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru byla vytvořena s nekruhovým průřezem.

[0105] Ve válci 23 může mít spojovací část 40a2 s vnějším průměrem sacího otvoru nekruhový tvar v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, a spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru může mít nekruhový tvar v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23. V tom případě, protože spojovací část 40a s vnějším průměrem sacího otvoru má nekruhový tvar průřezu, je méně snadné zapustit sací trubku 107 chladiva do spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru; je však možné zvětšit plochu průtokového kanálu chladiva a snížit ztrátu tlaku. Nekruhovým tvarem je například oválný tvar, jehož hlavní osa se rozprostírá v obvodovém směru válce 23. V případě, kdy je použit nekruhový tvar, je možné zvětšit plochu průtokového kanálu chladiva ve spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru, aniž by se změnila tloušťka t1 první tenké části 23g. To znamená, že sací otvor 40 může být vytvořen ve válci 23 tak, že průměr oválného průřezu sacího otvoru 40 v obvodovém směru válce 23 je větší než ve směru výšky válce 23. Sací otvor 40 snadno koliduje s otvorem 60 pro pružinu nebo s otvorem 50 pro šroub na straně sousedící se spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40. Naopak je k dispozici poměrně dost místa okolo spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru 40. Proto je ve spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru 40 možné zvětšit plochu průtokového kanálu zvětšením průřezu průtokového kanálu sacího otvoru 40 v obvodovém směru válce 23.

[0106] Spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru má oválný tvar v řezu kolmém k radiálnímu směru válce 23, přičemž je délka oválného průřezu ve směru tloušťky válce 23 větší než délka oválného průřezu v obvodovém směru válce 23. Protože má kompresor 100 válec 23, který má výše uvedenou konfiguraci, může valivý píst 22 úplně uzavřít sací otvor 40 při dřívějším načasování než ve stávajícím kompresoru, který má sací otvor s kruhovým tvarem průřezu jako celek, a kompresor 100 tedy může zvýšit volumetrickou účinnost.

Konfigurace zařízení 200 chladicího cyklu

[0107] Obr. 9 je schéma konfigurace zařízení 200 chladicího cyklu, zahrnujícího kompresor 100 podle provedení 1. Zařízení 200 chladicího cyklu zahrnuje kompresor 100, průtokové spínací zařízení 103, venkovní tepelný výměník 104, tlakové-redukční zařízení 105 a vnitřní tepelný výměník 106. Zařízení 200 chladicího cyklu dále zahrnuje sací tlumič 101. Sací tlumič 101 je připojen k sací straně kompresoru 100. Je třeba mít na paměti, že v zařízení 200 chladicího cyklu, jako je chladicí a klimatizační zařízení, je v některých případech uspořádán vnitřní tepelný výměník 106 v jednotce nainstalované uvnitř, zatímco kompresor 100, průtokové spínací zařízení 103, venkovní tepelný výměník 104, tlakové-redukční zařízení 105 atd. jsou uspořádané v jednotce nainstalované venku.

[0108] V zařízení 200 chladicího cyklu jsou kompresor 100, průtokové spínací zařízení 103, venkovní tepelný výměník 104, tlakové-redukční zařízení 105 a vnitřní tepelný výměník 106 postupně navzájem propojeny trubkami chladiva, čímž vznikne chladicí okruh 201, v kterém

- 17 CZ 2024 - 156 A3 cirkuluje chladivo. Jako chladivo, které protéká chladicím okruhem 201, se používá chladivo R407, chladivo R410A, chladivo R32 nebo chladivo jiného druhu. Například při použití chladiva s nízkým GWP, jako je chladivo R1234yf nebo chladivo R290, je však možné zlepšit účinnost kompresoru.

[0109] Průtokovým spínacím zařízením 103 je například čtyřcestný ventil, který přepíná směr průtoku chladiva mezi množinou směrů průtoku. Průtokové spínací zařízení 103 je připojeno k vypouštěcí straně kompresoru 100. Venkovní tepelný výměník 104 zajišťuje realizaci výměny tepla mezi venkovním vzduchem a chladivem, které protéká venkovním tepelným výměníkem 104. Venkovní tepelný výměník 104 pracuje jako kondenzátor, nebo jako výparník. Jestli venkovní tepelný výměník 104 pracuje jako kondenzátor, nebo jako výparník, závisí na směru průtoku chladiva. Tlakové-redukční zařízení 105 snižuje tlak chladiva, které vytéká z kondenzátoru, vstupuje do tlakového-redukčního zařízení 105 a protéká tlakovým-redukčním zařízením 105.

[0110] Tlakovým-redukčním zařízením 105 je například elektronický expanzní ventil, jehož stupeň otevření lze nastavit. Podle nastavení stupně otevření tlakového-redukčního zařízení 105 řídí tlakové-redukční zařízení 105 tlak chladiva, které teče do venkovního tepelného výměníku 104 nebo do vnitřního tepelného výměníku 106. Vnitřní tepelný výměník 106 zajišťuje realizaci výměny tepla mezi vnitřním vzduchem a chladivem, které protéká ve vnitřním tepelném výměníku 106. Vnitřní tepelný výměník 106 pracuje jako výparník, nebo jako kondenzátor. Jestli vnitřní tepelný výměník 106 pracuje jako výparník, nebo jako kondenzátor, závisí na směru průtoku chladiva. Je třeba mít na paměti, že zařízení 200 chladicího cyklu může zahrnovat venkovní ventilátor (není znázorněno), který přivádí venkovní vzduch do venkovního tepelného výměníku 104, a může zahrnovat venkovní ventilátor (není znázorněno), který přivádí vnitřní vzduch do vnitřního tepelného výměníku 106.

Fungování zařízení 200 chladicího cyklu

[0111] Níže je popsáno fungování zařízení 200 chladicího cyklu v případě, kdy zařízením 200 chladicího cyklu je klimatizační zařízení a toto klimatizační zařízení pracuje v režimu topení. Když klimatizační zařízení pracuje v režimu topení, je v průtokovém spínacím zařízení 103 vytvořen okruh tak, že jsou propojeny trubky, jak je znázorněno plnými čárami na obr. 9.

[0112] Chladivo s vysokou teplotou a vysokým tlakem získávané stlačováním pomocí kompresoru 100 teče do vnitřního tepelného výměníku 106 a ve vnitřním tepelném výměníku 106 kondenzuje a zkapalňuje. Po odtečení z vnitřního tepelného výměníku 106 teče chladivo do tlakovéhoredukčního zařízení 105 a tlakové-redukční zařízení 105 snižuje jeho tlak, čímž ho přeměňuje na dvoufázové plynné-kapalné chladivo s nízkou teplotou a nízkým tlakem. Dvoufázové plynnékapalné chladivo s nízkou teplotou a nízkým tlakem teče do venkovního tepelného výměníku 104 a pak se ve venkovním tepelném výměníku 104 odpařuje a zplyňuje. Po odtečení z venkovního tepelného výměníku 104 protéká chladivo průtokovým spínacím zařízením 103 a teče zpět do kompresoru 100.

[0113] V případě, kdy je zařízením 200 chladicího cyklu klimatizační zařízení a toto klimatizační zařízení pracuje v režimu topení, cirkuluje chladivo v chladicím okruhu 201, jak je znázorněno plnými šipkami na obr. 9. Díky této cirkulaci chladiva si venkovní vzduch a chladivo navzájem vyměňují teplo ve venkovním tepelném výměníku 104, který funguje jako výparník, a chladivo přiváděné do venkovního tepelného výměníku 104 přijímá teplo z venkovního vzduchu. Chladivo, které přijalo teplo, je odváděno do vnitřního tepelného výměníku 106, který funguje jako kondenzátor, za účelem výměny tepla s vnitřním vzduchem a zahřátí vnitřního vzduchu.

[0114] Níže je popsáno fungování zařízení 200 chladicího cyklu v případě, kdy je zařízením 200 chladicího cyklu klimatizační zařízení a toto klimatizační zařízení pracuje v režimu chlazení. Když klimatizační zařízení pracuje v režimu chlazení, je v průtokovém spínacím zařízení 103 vytvořen okruh tak, že jsou propojeny trubky, jak je znázorněno přerušovanými čárami na obr. 9.

- 18 CZ 2024 - 156 A3

[0115] Chladivo s vysokou teplotu a vysokým tlakem získávané stlačováním pomocí kompresoru 100 teče do venkovního tepelného výměníku 104 a ve venkovním tepelném výměníku 104 kondenzuje a zkapalňuje. Po odtečení z venkovního tepelného výměníku 104 teče chladivo do tlakového-redukčního zařízení 105 a tlakové-redukční zařízení 105 snižuje jeho tlak, čímž ho přeměňuje na dvoufázové plynné-kapalné chladivo s nízkou teplotou a nízkým tlakem. Dvoufázové plynné-kapalné chladivo s nízkou teplotou a nízkým tlakem teče do vnitřního tepelného výměníku 106 a pak se ve vnitřním tepelném výměníku 106 odpařuje a zplyňuje. Po odtečení z vnitřního tepelného výměníku 106 protéká chladivo průtokovým spínacím zařízením 103 a teče zpět do kompresoru 100.

[0116] Když se provozní režim zařízení 200 chladicího cyklu změní z režimu topení na režim chlazení, změní vnitřní tepelný výměník 106, který funguje jako kondenzátor, své fungování na výparník, a venkovní tepelný výměník 104, který funguje jako výparník, změní své fungování na kondenzátor. V případě, kdy je zařízením 200 chladicího cyklu klimatizační zařízení a toto klimatizační zařízení pracuje v režimu chlazení, cirkuluje chladivo v chladicím okruhu 201, jak je znázorněno čárkovanými šipkami na obr. 2. Díky této cirkulaci chladiva si vnitřní vzduch a chladivo navzájem vyměňují teplo ve vnitřním tepelném výměníku 106, který funguje jako výparník, a chladivo přijímá teplo z vnitřního vzduchu, to jest, ochlazuje vnitřní vzduch. Chladivo, které přijalo teplo, je odváděno do venkovního tepelného výměníku 104, který funguje jako kondenzátor, za účelem výměny tepla s venkovním vzduchem a odevzdání tepla do venkovního vzduchu.

Výhody zařízení 200 chladicího cyklu

[0117] Zařízení 200 chladicího cyklu zahrnuje kompresor 100 podle provedení 1. Zařízení 200 chladicího cyklu tak může mít podobné výhody, jaké má kompresor 100 podle provedení 1.

Provedení 2

[0118] Obr. 10 je schéma konfigurace, schematicky znázorňující konfiguraci válce 23 v kompresním mechanismu 20 kompresoru 100 podle provedení 2. Obr. 11 je částečný řez, schematicky ilustrující konfigurace sacího otvoru 40, otvoru 50 pro šroub a otvoru 60 pro pružinu ve válci 23 kompresoru 100 podle provedení 2. Obr. 11 je řez vedený podél linie E-E na obr. 10. Pokud jde o provedení 2, jsou základní prvky, které mají stejné funkce a stejné výhody jako v případě statoru 31 v provedení 1, označeny stejnými vztahovými značkami, a jejich popisy jsou proto vynechány. Následující popis týkající se provedení 2 odkazuje především na rozdíly mezi provedeními 1 a 2 a konfigurace v provedení 2, které zde nejsou popsány, jsou stejné jako konfigurace v provedení 1. Válec 23 podle provedení 2 má konfiguraci sacího otvoru 40 odlišnou od válce 23 podle provedení 1.

[0119] Ve válci 23 podle provedení 1 se sací otvor 40 rozprostírá skrze válec 23 v jeho radiálním směru, ale nerozprostírá se skrz válec 23 ve směru jeho tloušťky. Ve válci 23 podle provedení 2 se část sacího otvoru 40 rozprostírá skrze válec 23 ve směru tloušťky, jak je ilustrováno na obr. 10 a 11.

[0120] Ve válci 23 podle provedení 2 jsou vytvořeny sací drážky 42 ve spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40. Konkrétněji, ve válci 23 je vytvořena sací drážka 42 rozprostírající se ve směru tloušťky skrze stěnu válce 23, která je umístěna mezi spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru a alespoň jednou z koncových ploch válce 23 ve směru tloušťky.

[0121] Jsou vytvořeny sací drážky 42, které se rozprostírají skrze válec 23 ve směru tloušťky. Každá ze sacích drážek 42 je průchozí otvor, kterým je spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru spojena s vnější oblastí na straně koncové plochy válce 23. Pokud je axiálním

- 19 CZ 2024 - 156 A3 směrem rotační hřídele 21 směr nahoru-dolů, jsou sací drážky 42 uspořádány v horní části a spodní části spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru. Ve válci 23 podle provedení 2 se sací otvor 40 rozprostírá skrze válec 23 ve směru tloušťky takovým způsobem, že prochází skrz spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, skrze sací drážku 42 uspořádanou v horní části spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru a skrz sací drážku 42 uspořádanou ve spodní části spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru.

[0122] Sací drážky 42 jsou vytvořeny pro spojení s komorou 23a válce a jsou vytvořeny v části spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v radiálním směru válce 23. V radiálním směru válce 23 jsou sací drážky 42 vytvořeny tak, že se rozprostírají od vnitřní obvodové stěny 23e válce 23 k vnější obvodové stěně 23f válce 23. Je třeba mít na paměti, že ačkoli je výše popsáno, že jsou sací drážky 42 vytvořeny v části spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v radiálním směru válce 23, není to omezující. Sací drážky 42 mohou být vytvořeny v celé spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v radiálním směru válce 23. To znamená, že sací drážky 42 mohou být vytvořeny tak, že se rozprostírají od vnitřní obvodové stěny 23e válce 23 ke stupňovité části 41 ve spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru.

[0123] Sací drážka 42 má rozměr 10 mm ve směru šířky. To znamená, že sací drážka 42 má rozměr 10 mm v obvodovém směru válce 23. Jak je ilustrováno na obr. 10 a 11, je rozměr sací drážky 42 ve směru šířky menší než vedlejší osa spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru, to jest, šířka spojovací části 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru v obvodovém směru válce 23. Sací drážka 42 má rozměr 5 mm ve směru hloubky. To znamená, že sací drážka 42 má rozměr 5 mm v radiálním směru válce 23. Hloubka sací drážky 42 je délka sací drážky 42, která se rozprostírá v radiálním směru válce 23, od vnitřní obvodové stěny 23e k vnější obvodové stěně 23f válce 23. Je třeba mít na paměti, že rozměry válce 23 popsané výše jsou pouze příklady a výše uvedené popisy týkající se rozměrů válce 23 nejsou omezující.

[0124] Otvory, které jsou vymezeny sacími drážkami 42 a které procházejí skrze válce 23 a rozprostírají se ke koncovým plochám válce 23 ve směru jeho tloušťky, jsou uzavřeny horním ložiskem 24 a spodním ložiskem 25. Válec 23 je vložený mezi horním ložiskem 24 a spodním ložiskem 25. Válec 23, horní ložisko 24 a spodní ložisko 25 jsou smontovány dohromady pomocí šroubů 80. Potom jsou otvory sacích drážek 42 vytvořené ve válci 23 uzavřeny koncovými plochami horního ložiska 24 a spodního ložiska 25, které sousedí s válcem 23. Proto, ačkoli jsou ve válci 23 vytvořeny sací drážky 42, nemůže chladivo unikat z kompresního mechanismu 20 do jeho okolí. To znamená, že ačkoli spojovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru 40 prochází skrze válec 23 směrem ke koncovým plochám, nedojde k úniku chladiva, protože je spoj ovací část 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru uzavřená koncovou plochou horního ložiska 24 nebo koncovou plochou spodního ložiska 25. Koncová plocha horního ložiska 24 nebo koncová plocha spodního ložiska 25 tvoří část stěny průtokového kanálu sacího otvoru 40.

Výhody kompresoru 100

[0125] Ve válci 23 je vytvořena sací drážka 42 takovým způsobem, že se rozprostírá ve směru tloušťky skrze stěnu válce 23, která je umístěna mezi spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru a alespoň jednou z koncových ploch válce 23 ve směru tloušťky. Kompresní mechanismus 20 podle provedení 2 zahrnuje sací drážku 42 ve spojovací částí 40b s vnitřním průměrem sacího otvoru válce 23, a může tedy dál zvětšit plochu sacího kanálu ve srovnání s kompresním mechanismem 20 podle provedení 1. Proto může kompresor 100 podle provedení 2 snížit ztrátu tlaku a zlepšit účinnost kompresoru ve srovnání s kompresorem, který výše uvedenou konfiguraci nemá.

Výhody zařízení 200 chladicího cyklu

[0126] Zařízení 200 chladicího cyklu zahrnuje kompresor 100 podle provedení 2. Zařízení 200 chladicího cyklu tak může mít stejné výhody jako kompresor 100 podle provedení 2.

- 20 CZ 2024 - 156 A3

Provedení 3

[0127] Obr. 12 je svislý řez, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru 40 a jeho okolí v kompresním mechanismu 20 kompresoru 100 podle provedení 3. Je třeba mít na paměti, že na obr. 12 je vynechána ilustrace vnitřní konfigurace komory 23a válce za účelem vysvětlení konfigurací válce 23, horního ložiska 24 a spodního ložiska 25. Pokud jde o provedení 3, jsou komponenty, které mají stejné funkce a stejné výhody jako v případě kompresního mechanismu 20 v provedení 1 a 2, označeny stejnými vztahovými značkami, a jejich popisy jsou proto vynechány. Následující popis týkající se provedení 3 odkazuje především na rozdíly mezi provedením 3 a provedeními 1 a 2, a konfigurace v provedení 3, které jsou stejné jako konfigurace v provedení 1 nebo 2, zde nejsou popsány.

[0128] Kompresní mechanismus 20 podle provedení 3 má konfigurace horního ložiska 24 a spodního ložiska 25 odlišné od kompresního mechanismu 20 podle provedení 1 a 2. Je třeba mít na paměti, že v kompresním mechanismu 20 podle provedení 3 jsou vytvořeny sací drážky 42 ve válci 23 jako v kompresním mechanismu 20 podle provedení 2.

[0129] Ve výše uvedeném popisu týkajícím se kompresního mechanismu 20 podle každého z provedení 1 a 2 nejsou specifikovány tvary koncových ploch horního ložiska 24 a spodního ložiska 25, které sousedí s válcem 23. V kompresním mechanismu 20 podle provedení 3 má horní ložisko 24 drážku 24a koncové plochy vytvořenou v koncové ploše 24b horního ložiska 24, která sousedí s válcem 23. V kompresním mechanismu 20 podle provedení 3 má spodní ložisko 25 drážku 25a koncové plochy vytvořenou v koncové ploše 25b spodního ložiska 25, která sousedí s válcem 23.

[0130] Koncová plocha 24b horního ložiska 24 je koncová plocha horní uzavírací části 24c vytvořené ve tvaru desky. Koncová plocha sousedí s válcem 23. Koncová plocha 24b horního ložiska 24 zakrývá jednu z koncových ploch válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 a uzavírá jeden z otvorů 23m válce 23. Koncová plocha 25b spodního ložiska 25 je koncová plocha spodní uzavírací části 25c vytvořené ve tvaru desky. Koncová plocha sousedí s válcem 23. Koncová plocha 25b spodního ložiska 25 zakrývá druhou koncovou plochu válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 a uzavírá druhý otvor 23n válce 23.

[0131] V koncové ploše 24b horní uzavírací části 24c je vytvořena drážka 24a koncové plochy ve tvaru vyhloubené drážky. Drážka 24a koncové plochy není průchozí otvor a je otevřená směrem k válci 23 v kompresním mechanismu 20. Drážka 24a koncové plochy je vytvořena pro spojení alespoň s částí sací drážky 42 vytvořené v horní části válce 23. Drážka 24a koncové plochy a sací drážka 42 vytvořená v horní části válce 23 tvoří jeden prostor. Drážka 24a koncové plochy je vytvořena tak, že se rozprostírá v radiálním směru válce 23 podél sací drážky 42 vytvořené v horní části válce 23.

[0132] V koncové ploše 25b spodní uzavírací části 25c je vytvořena drážka 25a koncové plochy ve tvaru vyhloubené drážky. Drážka 25a koncové plochy není průchozí otvor a je otevřená směrem k válci 23 v kompresním mechanismu 20. Drážka 25a koncové plochy je vytvořena tak, že je propojena alespoň s částí sací drážky 42 vytvořené ve spodní části válce 23. Drážka 25a koncové plochy a sací drážka 42 vytvořená ve spodní části válce 23 tvoří jeden prostor. Drážka 25a koncové plochy je vytvořena tak, že se rozprostírá v radiálním směru válce 23 podél sací drážky 42 vytvořené ve spodní části válce 23.

[0133] Drážky 24a a 25a koncových ploch jsou vytvořeny na místech, kterými neprocházejí koncové plochy valivého pístu 22 v axiálním směru, když se valivý píst 22 pohybuje při otáčení rotační hřídele 21. Je třeba mít na paměti, že může být vytvořena buď drážka 24a koncové plochy, nebo drážka 25a koncové plochy.

[0134] Drážka 24a koncové plochy má rozměr 10 mm ve směru šířky. To znamená, že drážka 24a

- 21 CZ 2024 - 156 A3 koncové plochy má rozměr 10 mm v obvodovém směru válce 23. Podobně, drážka 25a koncové plochy má rozměr 10 mm ve směru šířky. To znamená, že drážka 25a koncové plochy má rozměr 10 mm v obvodovém směru válce 23.

[0135] Drážka 24a koncové plochy má rozměr 4 mm v radiálním směru válce 23. Drážka 24a koncové plochy má hloubkový rozměr 3 mm ve směru své hloubky, v axiálním směru rotační hřídele 21. Podobně, drážka 25a koncové plochy má rozměr 4 mm ve svém radiálním směru, v radiálním směru válce 23. Drážka 25a koncové plochy má rozměr 3 mm ve směru své hloubky, v axiálním směru rotační hřídele 21. Je třeba mít na paměti, že rozměry válce 23 popsané výše jsou pouze příklady a výše uvedený popis týkající se rozměrů válce 23 není omezující. Například rozměr drážky 24a koncové plochy v radiálním směru, v radiálním směru válce 23 může být roven rozměru drážky 24a koncové plochy ve směru její hloubky, v axiálním směru rotační hřídele 21. Podobně, rozměr drážky 25a koncové plochy v radiálním směru, v radiálním směru válce 23 může být roven rozměru drážky 25a koncové plochy ve směru její hloubky, v axiálním směru rotační hřídele 21.

Výhody kompresoru 100

[0136] V kompresním mechanismu 20 podle provedení 3 je drážka 24a koncové plochy vytvořena pro spojení alespoň s částí sací drážky 42 vytvořené v horní části válce 23, a drážka 25a koncové plochy je vytvořena pro spojení alespoň s částí sací drážky 42 vytvořené ve spodní části válce 23. V kompresním mechanismu 20 podle provedení 3 je díky použití výše uvedené konfigurace možné dál zvětšit plochu průtokového kanálu, kterým protéká chladivo při průchodu do komory 23a válce, ve srovnání s kompresním mechanismem 20 podle provedení 2. Proto je v kompresoru 100 podle provedení 3 možné snížit ztrátu tlaku a zlepšit účinnost kompresoru ve srovnání s kompresorem, který výše uvedenou konfiguraci nemá.

Výhody zařízení 200 chladicího cyklu

[0137] Zařízení 200 chladicího cyklu zahrnuje kompresor 100 podle provedení 3. Zařízení 200 chladicího cyklu proto může mít stejné výhody, jaké má kompresor 100 podle provedení 3.

Provedení 4

[0138] Obr. 13 je svislý řez, schematicky ilustrující konfiguraci sacího otvoru 40 a jeho okolí v kompresním mechanismu 20 kompresoru 100 podle provedení 4. Je třeba mít na paměti, že na obr. 13 je vynechána ilustrace vnitřní konfigurace komory 23a válce za účelem vysvětlení konfigurací válce 23, horního ložiska 24 a spodního ložiska 25. Pokud jde o provedení 4, jsou komponenty, které mají stejné funkce a stejné výhody jako v případě kompresního mechanismu 20 ve výše uvedených provedeních, označeny stejnými vztahovými značkami, a jejich popisy jsou proto vynechány. Následující popis týkající se provedení 4 odkazuje především na rozdíly mezi provedením 4 a kterýmkoli z provedení 1 až 3 a konfigurace v provedení 4, které jsou stejné jako konfigurace v kterémkoli z provedení 1 až 3, jsou vynechány.

[0139] Výše uvedený popis týkající se provedení 3 se vztahuje k případu, kdy je kompresorem 100 jednoduchý rotační kompresor, ve kterém kompresní mechanismus 20 zahrnuje jeden válec 23. Naproti tomu následující popis týkající se provedení 4 se vztahuje k případu, kdy je kompresorem 100 dvojitý rotační kompresor, ve kterém má kompresní mechanismus 20 dva válce 23. V kompresním mechanismu 20 podle provedení 4 mají válce 23, horní ložisko 24 a spodní ložisko 25 stejné konfigurace jako tyto součásti v kompresním mechanismu 20 podle provedení 3.

[0140] V kompresním mechanismu 20 podle provedení 4 jsou vytvořeny sací drážky 42 ve válci 23 jako v kompresním mechanismu 20 podle provedení 3. Kromě toho, v kompresním mechanismu 20 podle provedení 4 má horní ložisko 24 drážku 24a koncové plochy vytvořenou v koncové ploše 24b horního ložiska 24, která sousedí s válcem 23. V kompresním mechanismu 20 podle provedení

- 22 CZ 2024 - 156 A3 má spodní ložisko 25 drážku 25a koncové plochy vytvořenou v koncové ploše 25b spodního ložiska 25, která sousedí s válcem 23.

[0141] Koncová plocha 24b horního ložiska 24 zakrývá jednu z koncových ploch válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 a uzavírá otvor 23m horního ze dvou válců 23, otvor 23m je umístěn tak, že je otočen k hornímu ložisku 24. Koncová plocha 25b spodního ložiska 25 zakrývá jednu z koncových ploch válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 a uzavírá otvor 23n spodního ze dvou válců 23, otvor 23n je umístěn tak, že je otočen ke spodnímu ložisku 25.

[0142] Kompresní mechanismus 20 podle provedení 4 zahrnuje dva válce 23. Kompresní mechanismus 20 podle provedení 4 má mezilehlou desku 28, která je uspořádána mezi dvěma válci 23 a která uzavírá komory 23a válců. Je třeba si všimnout, že obr. 13 ilustruje dvojitý rotační kompresor, ve kterém má kompresní mechanismus 20 dva válce 23, ale počet válců 23 zahrnutých v kompresním mechanismu 20 podle provedení 4 není omezený na dva, nýbrž může být tři nebo více.

[0143] Mezilehlá deska 28 je vytvořena ve tvaru desky. Povrch 28a mezilehlé desky 28 zakrývá další koncovou plochu válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 a uzavírá otvor 23n jednoho z válců 23, který je umístěn nad mezilehlou deskou 28, otvor 23n je umístěn tak, že je otočen ke spodnímu ložisku 25. Povrch 28b mezilehlé desky 28 zakrývá další koncovou plochu válce 23 v axiálním směru rotační hřídele 21 a uzavírá otvor 23m jednoho z válců 23, který je umístěn pod mezilehlou deskou 28, otvor 23m je umístěn tak, že je otočen k hornímu ložisku 24.

[0144] Mezilehlá deska 28 má drážku 28a1 mezilehlé desky, vyhloubenou a vytvořenou ve tvaru drážky v povrchu 28a desky, který sousedí s válcem 23 umístěným nad mezilehlou deskou 28, to jest, v povrchu 28a desky, který je otočený k hornímu ložisku 24. Mezilehlá deska 28 má drážku 28b1 mezilehlé desky, vyhloubenou a vytvořenou ve tvaru drážky v povrchu 28b desky, který sousedí s válcem 23 umístěným pod mezilehlou deskou 28, to jest, v povrchu 28b desky, který je otočený ke spodnímu ložisku 25.

[0145] Drážka 28a1 mezilehlé desky je vytvořena v povrchu 28a mezilehlé desky 28 a má tvar vyhloubené drážky. Drážka 28a1 mezilehlé desky není průchozí otvor a je otevřená směrem k hornímu ložisku 24 v kompresním mechanismu 20. Drážka 28a1 mezilehlé desky je vytvořena pro spojení alespoň s částí sací drážky 42, vytvořené ve spodní části válce 23 umístěného nad mezilehlou deskou 28. Drážka 28a1 mezilehlé desky tvoří prostor integrovaný se sací drážkou 42, vytvořenou ve spodní části válce 23 umístěného nad mezilehlou deskou 28. Drážka 28a1 mezilehlé desky je vytvořena tak, že se rozprostírá v radiálním směru válce 23 podél sací drážky 42, vytvořené ve spodní části válce 23 umístěného nad mezilehlou deskou 28.

[0146] Drážka 28b1 mezilehlé desky je vytvořena v povrchu 28b mezilehlé desky 28 a má tvar vyhloubené drážky. Drážka 28b1 mezilehlé desky není průchozí otvor a je otevřená směrem ke spodnímu ložisku 25 v kompresním mechanismu 20. Drážka 28b1 mezilehlé desky je vytvořena pro spojení alespoň s částí sací drážky 42, vytvořené v horní části válce 23 umístěného pod mezilehlou deskou 28. Drážka 28b1 mezilehlé desky a sací drážka 42 vytvořená v horní části válce 23 umístěného pod mezilehlou deskou 28, tvoří jeden prostor. Drážka 28b1 mezilehlé desky je vytvořena tak, že se rozprostírá v radiálním směru válce 23 podél sací drážky 42, vytvořené v horní části válce 23 umístěného pod mezilehlou deskou 28.

[0147] Drážky 28a1 a 28b1 mezilehlé desky jsou vytvořeny na místech, kterými neprocházejí koncové plochy valivého pístu 22 v axiálním směru, když se valivý píst 22 pohybuje při otáčení rotační hřídele 21. Je třeba mít na paměti, že může být vytvořena buď drážka 28a1 mezilehlé desky, nebo drážka 28b1 mezilehlé desky.

Výhody kompresoru 100

- 23 CZ 2024 - 156 A3

[0148] V kompresním mechanismu 20 podle provedení 4 je drážka 28a1 mezilehlé desky vytvořena pro spojení alespoň s částí sací drážky 42, vytvořené ve spodní části válce 23 umístěného nad mezilehlou deskou 28. Kromě toho je v kompresním mechanismu 20 podle provedení 4 vytvořena také drážka 28b1 mezilehlé desky pro spojení alespoň s částí sací drážky 42, vytvořené v horní části válce 23 umístěného pod mezilehlou deskou 28. V kompresním mechanismu 20 podle provedení 4 je díky použití výše uvedené konfigurace možné dál zvětšit plochu průtokového kanálu, kterým protéká chladivo pro průtok do komory 23a válce, ve srovnání s kompresorem, který výše uvedenou konfiguraci nemá. Proto může kompresor 100 podle provedení 4 snížit ztrátu tlaku a zlepšit účinnost kompresoru ve srovnání s kompresorem, který výše popsanou konfiguraci nemá.

Výhody zařízení 200 chladicího cyklu

[0149] Zařízení 200 chladicího cyklu zahrnuje kompresor 100 podle provedení 4. Proto může mít zařízení 200 chladicího cyklu stejné výhody jako kompresor 100 podle provedení 4.

[0150] Konfigurace popsané výše v souvislosti s výše popsanými provedeními jsou pouze příklady, a lze je tedy zkombinovat s jinou veřejně známou technikou nebo je částečně vynechat a upravit, aniž by to znamenalo odchýlení se od podstaty předkládaného vynálezu. Kromě toho lze v konfiguracích popsaných v souvislosti s provedeními vhodně kombinovat množinu součástí zveřejněných v souvislosti s provedeními.

[0151] Například v provedeních 1 až 3 se v axiálním směru rotační hřídele 21 shoduje střed spojovací části 40a s vnějším průměrem sacího otvoru se středem válce 23 ve směru jeho tloušťky. Jak je však popsáno s ohledem na kompresor 100 podle provedení 4, pokud v případě, kdy kompresorem 100 je dvojitý rotační kompresor, je vzdálenost mezi sacími otvory 40 ve dvou válcích 23 příliš malá, sníží se tlaková odolnost hermetické nádoby 10. S ohledem na tuto skutečnost mohou být středy sacích otvorů 40 ve dvou válcích 23 umístěny posunuté směrem k příslušným ložiskům, která se dotýkají válců 23, to jest, mohou být umístěny posunuté ve směru, ve kterém je každý ze sacích otvorů 40 posunutý pryč od druhého sacího otvoru 40. V této konfiguraci může mít kompresor 100 rovněž stejné výhody jako kompresory 100 podle provedení 1 až 3.

[0152] V kompresorech 100 podle provedení 1 až 4 je nutné omezit deformaci, k níž by došlo během montážního procesu, v kterém je sací trubka 107 chladiva zapuštěna do válce 23. S ohledem na tuto skutečnost je v kompresorech 100 podle provedení 1 až 4 nutné zajistit specifickou tloušťku první tenké části 23g, která tvoří stěnu mezi sacím otvorem 40 a koncovou plochou válce 23. Přitom, v případě, kdy má hermetická nádoba 10 malou tloušťku desky, může být možné zajistit větší sací kanál umístěním středů sacích otvorů 40 tak, že sací otvory 40 jsou posunuté, s ohledem na omezení pevnosti hermetické nádoby 10. V tomto případě mohou být například ve válci 23 podle provedení 1 sací otvory 40 posunuty o 0,5 mm směrem k ložiskům.

[0153] S ohledem na pokles účinnosti kompresoru 100, způsobený ztrátou tlaku průtoku chladiva, je v případě, kdy je kompresorem 100 dvojitý rotační kompresor, který má dva válce 23, výhodné co možná nejvíce zvětšit plochu průtokového kanálu každého ze sacích otvorů 40. Kvůli omezením konstrukce kompresoru 100 je však nezbytné posunout sací otvory 40 směrem k příslušným ložiskům, aby se co možná nejvíce zvětšily plochy průtokových kanálů sacích otvorů 40 a nedošlo přitom k omezení.

[0154] V případě, kdy je kompresorem 100 dvojitý rotační kompresor, se vzdálenost mezi dvěma sacími otvory 40 označuje jako „minimální vzdálenost CD“ (viz obr. 13). Je-li minimální vzdálenost CD příliš malá, sníží se tlaková odolnost hermetické nádoby 10 (viz obr. 1), a hermetická nádoba 10 se následkem toho roztrhne. Proto musí být minimální vzdálenost CD dostatečně velká. V případě, kdy je kompresorem 100 dvojitý rotační kompresor, je horní ze dvou válců 23 posunutý směrem k hornímu ložisku 24 a spodní ze dvou válců 23 je posunutý směrem

- 24 CZ 2024 - 156 A3 ke spodnímu ložisku 25, přičemž je možné zvětšit nejmenší vzdálenost CD mezi dvěma sacími otvory 40. Jestliže se zvětší průměr sacích otvorů 40, aniž by se posunuly válce 23, nesplňuje nejmenší vzdálenost CD konstrukční požadavek na tloušťku stěny mezi sacími otvory 40; to jest, nebrání omezení tloušťky stěny. Je proto nemožné, aby se v kompresoru 100 dostatečně zvětšily 5 průměry sacích otvorů 40.

[0155] Proto, v případě, kdy jsou sací otvory 40 posunuté, je výhodné, aby byl každý z válců 23 vytvořen tak, že tloušťka t1 [mm] první tenké části 23g je větší než tloušťka t2 [mm] druhé tenké části 23j (tloušťka t1 > tloušťka t2). Kromě toho, v případě, kdy jsou sací otvory 40 posunuté, jsou 10 válce 23 vytvořeny tak, že je tloušťka t1 [mm] první tenké části 23g větší než tloušťka t3 [mm] třetí tenké části 23k (tloušťka t1 > tloušťka t3). Je vhodné, aby byly sací otvory 40 posunuté tak, že bude možné zajistit největší možný průměr sacího otvoru, a válce 23 přitom budou splňovat nerovnosti „tloušťka t1 > tloušťka t2“ a „tloušťka t1 > tloušťka t3“.

Claims

1. Kompresor zahrnující: elektromotor; rotační hřídel rotačně poháněnou elektromotorem a mající excentrickou část hřídele; a kompresní mechanismus konfigurovaný pro stlačování chladiva pomocí hnací síly přenášené z elektromotoru přes rotační hřídel; kde elektromotor, rotační hřídel a kompresní mechanismus jsou uspořádány v hermetické nádobě, přičemž kompresní mechanismus zahrnuje válec, který má válcový tvar, je připevněný k hermetické nádobě a má dutou část, ve které je uspořádána komora válce, valivý píst uložený v komoře válce tak, že valivý píst je připevněný k excentrické části hřídele, a konfigurovaný pro excentrickou rotaci společně s excentrickou částí hřídele za účelem stlačování chladiva, lamelu uspořádanou v lamelové drážce pro rozdělení komory válce na sací komoru a kompresní komoru, kde lamelová drážka je vytvořena tak, že se rozprostírá v radiálním směru válce, a ložiska uspořádaná na příslušných koncových plochách válce pro uzavření komory válce, přičemž ve válci je vytvořen sací otvor, který se rozprostírá v radiálním směru válce a umožňuje nasávání chladiva sacím otvorem do komory válce, přičemž sací otvor má spojovací část s vnějším průměrem sacího otvoru, vymezující prostor umístěný na vnější obvodové straně válce v radiálním směru válce, a spojovací část s vnitřním průměrem sacího otvoru, vymezující prostor umístěný na vnitřní obvodové straně válce v radiálním směru válce, přičemž v řezu kolmém k radiálnímu směru válce je spojovací část s vnějším průměrem sacího otvoru vytvořena s větší plochou průřezu, než je plocha průřezu spojovací části s vnitřním průměrem sacího přičemž v řezu kolmém k radiálnímu směru válce má spojovací část s vnitřním průměrem sacího otvoru takový tvar průřezu, že šířka otvoru spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru v obvodovém směru válce je menší než šířka otvoru spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru ve směru tloušťky válce.

2. Kompresor podle nároku 1, dále zahrnující množinu šroubů pro připevnění ložisek k válci, přičemž ve válci je vytvořena množina otvorů pro šrouby a v každém z nich je uložen příslušný jeden z množství šroubů, kde se množina otvorů pro šrouby rozprostírá válcem ve směru tloušťky válce, přičemž válec má první tenkou část, tvořící část stěny válce, která je umístěna mezi spojovací částí s vnějším průměrem sacího otvoru a jednou z koncových ploch válce, která je umístěna na konci válce ve směru jeho tloušťky, a druhou tenkou část, která je součástí stěny tvořící válec, kde druhá tenká část je uspořádaná na místě, kde vzdálenost mezi spojovací částí s vnitřním průměrem sacího otvoru a jedním z množiny otvorů pro šrouby, který je umístěn nejblíž ke spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru, je minimální v obvodovém směru válce, a

- 26 CZ 2024 - 156 A3 přičemž první tenká část je vytvořena tak, aby měla tloušťku ti ve směru tloušťky válce, která je větší než tloušťka t2 druhé tenké části v obvodovém směru válce.

3. Kompresor podle nároku 1, dále zahrnující pružinu konfigurovanou pro nucení lamely k tlačení vzdálené koncové části lamely proti vnější obvodové stěně valivého pístu, přičemž ve válci je vytvořen otvor pro pružinu, který se rozprostírá v radiálním směru válce, kde otvor pro pružinu je uspořádán jako otvor, ve kterém je uspořádána pružina, přičemž válec má dále první tenkou část, tvořící část stěny válce, která je umístěna mezi spojovací částí s vnějším průměrem sacího otvoru a jednou z koncových ploch válce, která je umístěna na konci válce ve směru jeho tloušťky, a třetí tenkou část, která je součástí stěny tvořící válec, kde třetí tenká část je uspořádána na místě, kde vzdálenost mezi spojovací částí s vnitřním průměrem sacího otvoru a otvorem pro pružinu je minimální v obvodovém směru válce, a přičemž první tenká část je vytvořena tak, aby měla tloušťku t1 ve směru tloušťky válce, která je větší než tloušťka t3 třetí tenké části v obvodovém směru válce.

4. Kompresor podle nároku 2, dále zahrnující pružinu konfigurovanou pro nucení lamely k tlačení vzdálené koncové části lamely k vnější obvodové stěně valivého pístu, přičemž ve válci je vytvořen otvor pro pružinu, který se rozprostírá v radiálním směru válce, kde otvor pro pružinu je uspořádán jako otvor, ve kterém je umístěna pružina, přičemž válec má dále třetí tenkou část, která je součástí stěny tvořící válec, kde třetí tenká část je uspořádána na místě, kde vzdálenost mezi spojovací částí s vnitřním průměrem sacího otvoru a otvorem pro pružinu je minimální v obvodovém směru válce, a přičemž tloušťka t1 první tenké části je větší než tloušťka t3 třetí tenké části v obvodovém směru válce.

5. Kompresor podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4, přičemž v řezu kolmém k radiálnímu směru válce má spojovací část s vnějším průměrem sacího otvoru kruhový tvar a spojovací část s vnitřním průměrem sacího otvoru má nekruhový tvar.

6. Kompresor podle kteréhokoliv z nároků 1 až 5, přičemž v řezu kolmém k radiálnímu směru válce má spojovací část s vnitřním průměrem sacího otvoru oválný tvar průřezu tak, že délka spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru ve směru tloušťky je větší než délka spojovací části s vnitřním průměrem sacího otvoru v obvodovém směru válce.

7. Kompresor podle kteréhokoliv z nároků 1 až 6, přičemž ve válci je vytvořena sací drážka, která se rozprostírá skrze stěnu válce ve směru tloušťky válce, kde stěna je umístěna mezi spojovací částí s vnitřním průměrem sacího otvoru a alespoň jednou z koncových ploch válce, která je umístěna na konci válce ve směru jeho tloušťky.

8. Kompresor podle nároku 7, přičemž je vytvořena drážka koncové plochy v koncové ploše každého z ložisek, koncová plocha sousedí s válcem, a

- 27 CZ 2024 - 156 A3 drážka koncové plochy je vytvořena pro propojení s alespoň částí sací drážky vytvořené ve válci, kde drážka koncové plochy je umístěna na místě, kterým neprocházejí koncové plochy valivého pístu, když se valivý píst pohybuje při otáčení rotační hřídele.

9. Kompresor podle nároku 7 nebo 8, zahrnující:

dva válce;

mezilehlou desku umístěnou mezi dvěma válci pro uzavření komory válců, a drážku mezilehlé desky vytvořenou v povrchu mezilehlé desky, který sousedí s válcem, přičemž drážka mezilehlé desky je vytvořena pro propojení s alespoň částí sací drážky vytvořené ve válci, kde je drážka mezilehlé desky vytvořena na místě, kterým neprocházejí koncové plochy valivého pístu, když se valivý píst pohybuje při otáčení rotační hřídele.

10. Zařízení chladicího cyklu zahrnující:

kompresor podle kteréhokoliv z nároků 1 až 9;

venkovní tepelný výměník konfigurovaný pro realizaci výměny tepla prováděné mezi venkovním vzduchem a chladivem, které protéká ve venkovním tepelném výměníku;

vnitřní tepelný výměník konfigurovaný pro realizaci výměny tepla prováděné mezi vnitřním vzduchem a chladivem, které protéká ve vnitřním tepelném výměníku; a tlakové redukční zařízení konfigurované pro snižování tlaku chladiva, které teče do venkovního tepelného výměníku nebo vnitřního tepelného výměníku.