CZ2019495A3 - Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms - Google Patents
Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2019495A3 CZ2019495A3 CZ2019-495A CZ2019495A CZ2019495A3 CZ 2019495 A3 CZ2019495 A3 CZ 2019495A3 CZ 2019495 A CZ2019495 A CZ 2019495A CZ 2019495 A3 CZ2019495 A3 CZ 2019495A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- temperature
- hardening
- steel
- steel parts
- hardening bath
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 8
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N D-Glucitol Natural products OC[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000000600 sorbitol Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/22—Martempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/58—Oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/60—Aqueous agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Vynálezem je způsob výroby ocelových dílů metodou využívající tvorbu vícefázové struktury skládající se z nízkonapěťového martenzitu se zvýšenou plasticitou a stabilizovaným zbytkovým austenitem ochlazením na teplotu v okolí Ms a následným vyrovnáním teplot při prodlevě na teplotě kolem teploty Ms, přičemž vývoj struktury a vlastností je ukončen při závěrečném volném ochlazení na vzduchu.
Description
Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby ocelových dílů metodou využívající tvorbu vícefázové struktury, skládající se z nízkonapěťového martenzitu se zvýšenou plasticitou a stabilizovaným zbytkovým austenitem, částečným zakalením v kalicí lázni.
Dosavadní stav techniky
Ocelové dílyjsou zpravidla vyráběny z polotovarů, které jsou ve stavu dobré zpracovatelnosti. Poté je většinou nutné modifikovat strukturu součásti tak, aby byly dosaženy vhodné mechanické vlastnosti pro danou technickou aplikaci. Často je k tomu používán proces kombinace kalení a popouštění, takzvané zušlechťování, a to v různých variantách a využití různých parametrů podle použitého materiálu a podle požadovaných vlastností výsledné struktury. Výslednou strukturou po kalení je zpravidla martenzit, který vykazuje sice vysokou pevnost a tvrdost, ale díky vnitřním pnutím má velmi nízkou tažnost. To představuje problém při namáhání součástí, které by se při provozním namáhání snadno poškodily lomem. Proto je při zušlechťování martenzitická struktura po kalení následně popouštěna. Tím vzniká specifická struktura bainitu, nazývaná rovněž jako sorbit. Ten se skládá zpravidla z jemných karbidů a z bainitického feritu. Tímto postupem zpracování se sice poněkud snižuje pevnost materiálu, ale zároveň se zvyšuje tažnost, která je důležitá pro dosažení požadované provozní bezpečnosti součástí. V nedávné minulosti byly vyvinuty procesy, které umožňují dosáhnout tažností kolem 10 % i u vícefázových martenzitických struktur, avšak jejich aplikace je doposud komplikovaná, neboť kalení musí být přerušeno při definovaných teplotách mezi teplotou Ms, tj. teplota martenzit start, a teplotou Mf, tj. teplota martenzit finish, zpravidla kolem teplot 200 až 300 °C. To vyžaduje složité kalení do roztavených solí s nutným následným čištěním povrchu a likvidací odpadu. Tím je proces nákladný a představuje i ekologickou zátěž. Z dokumentu CZ 307645 B6 je znám způsob výroby ocelových dílů metodou využívající tvorbu vícefázové struktury, skládající se z nízkonapěťového martenzitu se zvýšenou plasticitou a stabilizovaným zbytkovým austenitem, částečným zakalením v kalicí lázni.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nedostatky používaných způsobů výroby odstraňuje způsob výroby ocelových dílů metodou využívající tvorbu vícefázové struktury, skládající se z nízkonapěťového martenzitu se zvýšenou plasticitou a stabilizovaným zbytkovým austenitem, částečným zakalením v kalicí lázni, charakteristický tím, že díl jez teploty austenitu zachlazen v kalicí lázni tak, že teplota povrchu poklesne pod teplotu Ms o 5 až 50 % intervalu mezi teplotou Ms a Mf, přičemž vnitřní partie ocelového dílu mají teplotu nad teplotou Ms, poté je provedeno vyrovnání teplot v celém objemu při teplotě Ms v zařízení udržujícím tuto teplotu s následným vyjmutím z pece a vychlazením na teplotu okolí.
Výhodné je, pokud ocelový díl je v kalicí lázni postupně opakovaně přerušovaně zanotován a vynořován, a to s ohledem na to, aby jeho povrchová teplota neklesla výrazně pod požadovanou teplotu ochlazení, která leží na teplotě Ms. V okamžiku, kdy teplota polotovaru dosáhne teploty těsně pod teplotou Ms, je polotovar z lázně vyjmut, přičemž dojde k postupnému zvyšování povrchové teploty v důsledku tepelného toku z vnitřní části výkovku směrem k povrchu. Ve variantním provedení může být k chlazení, namísto vodní lázně, použito např. předehřáté olejové lázně. Poté co teplota po vrchu stoupne, může být polotovar opětně zanořen do vařící vody, načež je postup opakován až do okamžiku, než je odvedeno teplo z vnitřních částí polotovaru. Tím dosáhne teplota polotovaru teplotu těsně pod teplotou Ms, přičemž v jádru polotovaru je teplota
- 1 CZ 2019 - 495 A3 nad teplotou Ms. Tím dojde k tomu, že v povrchových vrstvách dojde k iniciaci transformace austenitu, a tím k částečné transformaci na martenzit. Díky tomu, že teplota neklesne níže směrem k teplotě Mf, vzniknou v podchlazeném austenitu pouze ojedinělé martenzitické jehlice nebo desky, které rozsegmentují austenitické zrno. Podíl austenitu se může pohybovat v rozmezí 5 až 25 % podle podmínek ochlazování v podpovrchové vrstvě. Martenzitická transformace ale nemůže v důsledku neklesající teploty pokračovat. Z přesyceného austenitu uhlík difunduje do okolního austenitu a ten se díky přesycení začne stabilizovat. Ocel je legována Mn, Cr a eventuálně dalšími prvky, ale zejména Si, ato v obsahu mezi 1,5 až 2,5 %. Toto způsobí, že difundující uhlík nevytvoří karbidy a tím zůstane difůzně pohyblivý. Ve vnitřních partiích dílu, kde teplota nepoklesla na hodnotu teploty Ms, zůstává metastabilní austenit, který nemůže transformovat na martenzit, ale ani na bainit. Proto nadále pouze snižuje svoji teplotu, čímž se nadále teplota vnitřních partií přibližuje teplotě povrchu, která je držena kolem teploty Ms. Aby došlo k úplnému vyrovnání teplot, je součást uložena do temperovacího boxu, nebo do pece s teplotou kolem teploty Ms.
Pro efektivnost procesuje výhodné, pokud je teplota kalicí lázně v intervalu teploty Ms +/-50 % intervalu mezi teplotou Ms a Mf pod teplotou Ms ocelového dílu. V alternativním provedení lze postup provést kupříkladu zanořením do chladicího média s teplotou odpovídající teplotě, která je požadována na vyrovnání teplot a výdrží na této teplotě. Po prodlevě, kdy se teploty v součásti vyrovnají, je součást vyjmuta a volně vychlazena na vzduchu. Tím dojde k pomalé transformaci na martenzit, postupně v celém objemu. Vzhledem k tomu, že je teplota transformace dostatečně vysoká a pokles teplot pomalý, jsou vytvořeny podmínky pro difúzi uhlíku, který se při transformaci na martenzit přesouvá do austenitu a tím stabilizuje austenit v okolí vznikajících martenzitických jehlic. To způsobí, že růst sousedních jehlic martenzitu je omezen stabilizovaným austenitem a mezi jehlicemi vznikají vrstvy zbytkového austenitu. Ty jsou díky přesycení tak stabilní, že zůstanou zachovány i při úplném ochlazení na teplotu okolí. Vzhledem k tomu, že se přesycený austenit v meziprostorech mezi martenzitickými jehlicemi dále nemůže transformovat na ferit a karbidy, zůstává vzniklá martenziticko-austenitická struktura vysoce pevná a zároveň houževnatá s tažností kolem 10 %.
Výhodné je rovněž, pokud je kalicí lázeň opatřena ochrannou atmosférou, která zabraňuje oxidaci či vzplanutí povrchu během tohoto způsobu výroby.
Objasnění výkresu
Na obr. 1 je znázorněn schematický postup při vývoji struktury při uvedeném postupu zpracování ocelových polotovarů s marteziticko-austenitickou mikrostrukturou.
Příklad uskutečnění vynálezu
Výkovek z oceli o složení viz tab. 1 je bezprostředně po vykování, ostřihu a kalibraci uchopen kleštěmi robota. Robot je podle předem stanoveného postupu chlazení naprogramován tak, že opakovaně zanořuje a vyjímá polotovar z chladicí lázně. U výkovků s nerovnoměrným rozložením hmotnosti může být intenzita ochlazování zvýšena částečným zanotováním v místech vyšší kumulace tepla. Po dosažení teploty polotovaru povrchu 20 °C pod teplotou Ms, která je pro tento materiál 190 °C, je zanotování ukončeno a pri této teplotě je polotovar přemístěn do temperovacího boxu s teplotou přibližně 210 °C, ve které setrvá podle velikosti a tvaru v rozmezí přibližně 20 až 180 minut. Poté je z pece vyjmut a vychlazen na teplotu okolí.
| c | Si | Mn | Ni |
| 0,42 | 2 | 2,45 | 0,45 |
Tab. 1: Příklad vhodného chemického složení oceli v hmotnostních procentech
- 2 CZ 2019 - 495 A3
Druhým příkladným provedením je postup, kdy tlustostěnný výtažek z plechu o tloušťce cca 10 mm, z oceli o složení viz tab. 1, je při teplotě přibližně 930 °C zavěšen do držáku ochlazovacího manipulátoru. Ten je programově, podle předem stanoveného postupu chlazení ovládán tak, že opakovaně zanořuje a vyjímá polotovar z chladicí lázně. Po dosažení teploty polotovaru povrchu 20 °C pod teplotou Ms, která je pro tento materiál 190 °C, je zanotování ukončeno a při této teplotě je polotovar přemístěn do pece s teplotou přibližně 210 °C, ve které setrvá podle velikosti a tvaru v rozmezí přibližně 20 až 90 minut. Poté je z pece vyjmut a vychlazen na teplotu okolí.
Třetím příkladným provedením je postup, kdy je šroub M28 z oceli o složení viz tab. 1 při teplotě přibližně 930 °C ponořen do olejové kalicí lázně s teplotou 200 °C, která je proti oxidaci a vzplanutí opatřena ochrannou atmosférou. Z chladicí lázně je po 30 minutách vyjmut a ochlazen volně na vzduchu na teplotu okolí.
Průmyslová využitelnost
Vynález lze široce uplatnit v oblasti tepelného a termomechanického zpracování polotovarů z vysokopevných ocelí, zejména při výrobě ocelových dílů především pro strojírenský a dopravní průmysl.
Claims (4)
- NÁROKY NA OCHRANU1. Způsob výroby ocelových dílů metodou využívající tvorbu vícefázové struktury, skládající se z nízkonapěťového martenzitu se zvýšenou plasticitou a stabilizovaným zbytkovým austenitem, částečným zakalením v kalicí lázni, vyznačující se tím, že díl je z teploty austenitu zachlazen v kalicí lázni tak, že teplota povrchu poklesne pod teplotu Ms o 5 až 50 % intervalu mezi teplotou Ms a Mf, přičemž vnitřní partie ocelového dílu mají teplotu nad teplotou Ms, poté je provedeno vyrovnání teplot v celém objemu při teplotě Ms v zařízení udržujícím tuto teplotu s následným vyjmutím z pece a vychlazením na teplotu okolí.
- 2. Způsob výroby ocelových dílů podle nároku 1, vyznačující se tím, že ocelový díl je v kalicí lázni postupně opakovaně zanotován a vynořován.
- 3. Způsob výroby ocelových dílů podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že teplota kalicí lázně je v intervalu teplota Ms +/-50 % a intervalu mezi teplotou Ms a Mf ocelového dílu.
- 4. Způsob výroby ocelových dílů podle nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že kalicí lázeň je opatřena ochrannou atmosférou.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2019-495A CZ2019495A3 (cs) | 2019-07-30 | 2019-07-30 | Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms |
| US16/800,839 US20210032713A1 (en) | 2019-07-30 | 2020-02-25 | Method of production of steel parts by quenching with temperature equalization at ms |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2019-495A CZ2019495A3 (cs) | 2019-07-30 | 2019-07-30 | Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ308468B6 CZ308468B6 (cs) | 2020-09-02 |
| CZ2019495A3 true CZ2019495A3 (cs) | 2020-09-02 |
Family
ID=72241347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2019-495A CZ2019495A3 (cs) | 2019-07-30 | 2019-07-30 | Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20210032713A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ2019495A3 (cs) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113564474A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-29 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种屈服强度≥550MPa低屈强比大型石油储罐用钢板及其生产方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1936719A (en) * | 1929-10-15 | 1933-11-28 | Horace C Knerr | Apparatus for and method of heat treating metal |
| IT1160913B (it) * | 1978-04-25 | 1987-03-11 | Centre Rech Metallurgique | Perfezionamento ai procedimenti di profilati tubolari di acciaio |
| US6443214B1 (en) * | 1999-12-07 | 2002-09-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Method for heat treating mold cast product |
| US8137483B2 (en) * | 2008-05-20 | 2012-03-20 | Fedchun Vladimir A | Method of making a low cost, high strength, high toughness, martensitic steel |
| FI20115702L (fi) * | 2011-07-01 | 2013-01-02 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä suurlujuuksisen rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuuksinen rakenneteräs |
| JP6150746B2 (ja) * | 2014-02-26 | 2017-06-21 | 株式会社ハーモニック・ドライブ・システムズ | 波動歯車装置の可撓性外歯歯車および製造方法 |
| WO2016001699A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and sheet obtained |
| KR102478025B1 (ko) * | 2016-12-14 | 2022-12-15 | 티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트 | 열간 압연 평탄형 강 제품 및 그 제조 방법 |
| CZ307645B6 (cs) * | 2017-02-15 | 2019-01-30 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob výroby součástí z ocelí |
| CN108707819B (zh) * | 2018-05-16 | 2020-01-24 | 中北大学 | 一种含δ铁素体高性能钢及其制备方法 |
-
2019
- 2019-07-30 CZ CZ2019-495A patent/CZ2019495A3/cs not_active IP Right Cessation
-
2020
- 2020-02-25 US US16/800,839 patent/US20210032713A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ308468B6 (cs) | 2020-09-02 |
| US20210032713A1 (en) | 2021-02-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100949373B1 (ko) | 고강도 스프링용 열처리 강 | |
| JP5105235B2 (ja) | 金型の焼入れ方法 | |
| KR20180082518A (ko) | 강, 침탄강 부품 및 침탄강 부품의 제조 방법 | |
| NO155202B (no) | Fremgangsmaate ved varmebehandling av staal. | |
| JP5088633B2 (ja) | 鋼材の製造方法 | |
| CZ2019495A3 (cs) | Způsob výroby součástí z ocelí kalením s vyrovnáním teplot na teplotu Ms | |
| JP5325432B2 (ja) | 冷間加工品の製造方法 | |
| JP5034583B2 (ja) | 二相ステンレス鋼片の熱処理方法 | |
| JP2006342377A (ja) | 大物金型の焼入れ方法 | |
| JP5075293B2 (ja) | 金型の焼入れ方法 | |
| CN108300842B (zh) | 铸钢件防开裂的退火方法 | |
| KR20130053621A (ko) | 극후물 오스테나이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법 | |
| US3177563A (en) | Method of treating gears and the like | |
| EP3854889A1 (en) | Method for controlled coolling of forged parts made of microalloyed steel | |
| CZ2014405A3 (cs) | Způsob tepelného zpracování ložiskové oceli | |
| JP7229827B2 (ja) | 高炭素鋼板の製造方法 | |
| JP2009280869A (ja) | 鋼材の製造方法 | |
| CZ201786A3 (cs) | Způsob výroby součástí z ocelí | |
| US10526675B2 (en) | Method for manufacturing steel for high-strength hollow spring | |
| RU2667111C2 (ru) | Способ противоводородной термической обработки заготовок из сталей и сплавов | |
| RU2766225C1 (ru) | Способ изготовления поковок из сталей аустенитного класса | |
| RU2776341C1 (ru) | Способ термической обработки деталей подшипников из теплостойкой подшипниковой стали (варианты) и деталь подшипника, полученная указанным способом | |
| JPH02294450A (ja) | プラスチック成型用金型鋼およびその製造方法 | |
| RU2809290C1 (ru) | Способ производства холоднодеформированных труб из аустенитной нержавеющей стали типа 08х18н10т | |
| KR20040060985A (ko) | 오스테나이트성 니켈-철-크롬계 합금의 표면 처리 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20220730 |