CZ2010939A3 - Zpusob k tvárení za tepla a kalení výstrižku - Google Patents

Zpusob k tvárení za tepla a kalení výstrižku Download PDF

Info

Publication number
CZ2010939A3
CZ2010939A3 CZ20100939A CZ2010939A CZ2010939A3 CZ 2010939 A3 CZ2010939 A3 CZ 2010939A3 CZ 20100939 A CZ20100939 A CZ 20100939A CZ 2010939 A CZ2010939 A CZ 2010939A CZ 2010939 A3 CZ2010939 A3 CZ 2010939A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
heated
blank
quenching
temperature
type
Prior art date
Application number
CZ20100939A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ305430B6 (cs
Inventor
Pohl@Martin
Pellmann@Markus
Buschsieweke@Otto
Adelbert@Stefan
Original Assignee
Benteler Automobiltechnik Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=43603689&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ2010939(A3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Benteler Automobiltechnik Gmbh filed Critical Benteler Automobiltechnik Gmbh
Publication of CZ2010939A3 publication Critical patent/CZ2010939A3/cs
Publication of CZ305430B6 publication Critical patent/CZ305430B6/cs

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62Quenching devices
    • C21D1/673Quenching devices for die quenching
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00Treating localised areas of an article

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Výstrižek (5) oddelený z pásu kalitelné oceli (3) tvárené za tepla se v pruchozí peci (7) ohrívá na homogenní teplotu menší než horní bod AC.sub.3.n. premeny v diagramu železo-uhlík. Následne se výstrižek (5) pomocí kondukcní ohrívací stanice (8) v oblasti (9) prvního typu privádí na teplotu nad bodem AC.sub.3.n. a potom se v za tepla tvárecím a kálícím nástroji (11) v oblasti prvního typu (9) kalí. Tím se vytvárí tvárená soucást z oceli s minimálne dvema oblastmi se strukturou o rozdílné tažnosti. Tímto zpusobem se mohou v bežné lince (1) k tvárení za tepla vyrábet cástecne kalené soucásti.

Description

ZPŮSOB K TVÁŘENÍ ZA TEPLA A KALENÍ VÝSTŘIŽKU
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu k tvářeni za tepla a kalení rovného nebo předtvářeného ocelového výstřižku s minimálně dvěma oblastmi se strukturou o různé tažnosti podle znaků v úvodní části nároků 1 a 2.
Dosavadní stav techniky
V automobilovém průmyslu se více a více používají součásti vozidel z pevné a vysokopevnostní oceli, aby se vyhovělo kritériím lehké konstrukce. Toto platí zejména pro konstrukci karosérií, kde se mezi jinými nosné a bezpečnostní díly konstrukce, jako výztuhy dveří proti bočnímu nárazu, A- a B- sloupky, nárazníky nebo podélné a příčné nosníky, stále častěji k dosažení hmotnostních cílů a bezpečnostních požadavků vyrábějí z oceli, za tepla tvářené a kalené lisováním, s pevnostmi v tahu > 1.000 MPa.
Z DE 24 52 486 C2 je znám způsob k tváření a kalení ocelového plechu s malou tloušťkou materiálu a dobrou rozměrovou stálostí, u kterého se plech z oceli legované borem ohřívá na teplotu nad horním bodem přeměny AC3 v diagramu železo-uhlík (v dalším nazýván diagram Fe-C) a potom se v méně než 5 vteřinách lisuje do konečného tvaru mezi dvěma nepřímo chlazenými nástroji při podstatné změně tvaru, jakož se i při setrvání v lisu podrobuje rychlému
-2chlazení tak, že se dosahuje martenzitické a/nebo bainitické struktury. Na základě těchto opatřeni dostáváme výrobek o vysoké tvarové přesnosti, dobré rozměrové stálosti a vysokých hodnotách pevnosti, který se znamenitě hodí pro nosné a bezpečnostní díly v automobilovém průmyslu.
Tento proces je v dalším zamýšlený jako tváření za tepla a kalení lisováním. Při tom se mohou jak rovné, tak i předtvářené výstřižky tvářet za tepla a kalit lisováním. Proces tváření se může u předtvářených výstřižků omezovat na tváření několika málo procent konečné geometrie nebo na kalibrování.
V různých případech použití automobilové techniky mají mít tvářené součásti v určitých úsecích vysokou pevnost, v jiných úsecích zase v poměru k ní vyšší tažnost. Vedle zesílení při použití dodatečných plechů nebo spojování částí o různé pevnosti je v této souvislosti také známo, pomocí úpravy za tepla vytvořit tvářenou součást tak, že má lokální úseky o vyšší pevnosti nebo vyšší tažnosti.
Z DE 102 08 216 Cl je znám způsob k výrobě kalené kovové součásti s alespoň dvěma úseky rozdílné tažnosti. Přitom se rovný nebo přeďtvářený výstřižek ohřívá v ohřívacím zařízení na austenitizační teplotu a následně se transportní trasou přivádí ke kalícímu procesu. Během transportu se oblasti prvního typu rovného nebo předtvářeného výstřižku, které mají v konečné součásti vyšší vlastnosti ohledně tažnosti, ochlazují. Způsob se optimalizuje pro hromadnou výrobu tím, že oblasti prvního typu se od předem určené ochlazovací počáteční teploty, která leží nad γ-α teplotou přeměny v diagramu Fe-C prudce ochlazují, a že prudké ochlazování se ukončuje, když je
-3dosaženo předem dané ochlazovací konečné teploty, a sice před přeměnou na ferit a/nebo perlit nebo teprve poté, co se udála malá přeměna na ferit a/nebo perlit. Následně se polotovar udržuje přibližně izotermicky k přeměně austenitu na ferit a/nebo perlit. Mezitím je v oblastech druhého typu, které v konečné součásti mají v poměru menší vlastnosti ohledně tažnosti, teplota kalení právě tak vysoká, že může existovat dostatečná tvorba martenzitu během procesu kaleni. Potom se provádí proces kalení. U tohoto způsobu se do oblasti prvního typu nejprve dodává do rovného nebo předtvářeného výstřižku více tepelné energie než je nutné a potom se ve druhém kroku procesu tepelná energie zase odebírá, což je rovněž spojené se spotřebou energie. Způsob má proto relativně špatnou energetickou bilanci.
DE 101 08 926 Cl zveřejňuje způsob tepelného zpracování ke změně fyzikálních vlastností kovového předmětu. Přitom se předmět minimálně v předem určeném úseku povrchu elektromagneticky ozařuje při použití zářiče s teplotou 2.900 K nebo víc v oblasti blízké infračervené s vysokou hustotou energie. Tím materiál povrchové vrstvy přijímá v závislosti na parametrech materiálu předem určenou teplotu zpracování. Následně se ozářený úsek povrchu aktivně chladí a tímto způsobem se zušlechťuje. Úplné ohřátí velkoplošného předmětu z pokojové teploty až na teplotu kalení by ale způsobem popsaným v DE 101 08 926 Cl bylo v praxi pro průmyslovou linku tváření za tepla příliš nehospodárné.
V DE 102 56 621 B3 se zveřejňuje způsob k výrobě tvářené součásti s minimálně dvěma oblastmi rozdílné tažnosti z polotovaru z kalitelné oceli ohřátím v průchozí peci a kalicím procesem. Přitom je upraveno, že polotovar, který je třeba ohřát během transportu průchozí pecí,
-4prochází současně minimálně dvěma vedle sebe ve směru průchodu umístěnými zónami s rozdílnými úrovněmi teploty a přitom se ohřívá rozdílně silně, takže se při následujícím kalícím procesu nastavují minimálně dvě oblasti se strukturou s rozdílnou tažností. Obě zóny jsou od sebe oddělené pomoci dělící stěny, takže zpracovávaný kus probíhající pecí, se částečně nachází jak v jedné, tak i ve druhé zóně, a v obou zónách je možná oddělená teplotní regulace. Tato vicezónová pec je jinak speciální pec pro součásti, které je třeba částečně ohřívat.
Podstata vynálezu
Vynález má - vycházeje ze stavu techniky - za úkol, dát hospodárně v lisovacím taktu k dispozici běžnou tvářecí linku za tepla pro výrobu částečně kaleného výstřižku.
Tento úkol řeší vynález znaky nároku 1 nebo nároku 2.
Přednostní další nároků 3 až 7. provedení vynálezu jsou předmětem
Podle toho se navrhuj e, rovný nebo předtvářený
výstřižek z kalitelné oceli ohřívat nejprve v peci na
homogenní teplotu menší než bod AC3 v diagramu Fe-C. Ohřátí se zejména uskutečňuje v průchozí peci. Následně se výstřižek v oblasti prvního typu ohřívá v kondukční ohřívací stanici nebo v otevřené ohřívací stanici mající olejový nebo plynový hořák v oblasti prvního typu na teplotu nad bodem AC3 a potom se výstřižek kalí v oblasti prvního typu v za tepla tvářecím a kalícím nástroji. Tím se vytváří výstřižek z oceli s minimálně dvěma oblastmi se strukturou o rozdílné
-5tažnosti. Díky konvenční peci, zejména průchozí peci, se způsobem podle vynálezu mohou poskytovat v běžné lince tváření za tepla částečně kalené výstřižky. Průběh tváření se může omezovat na tváření několika málo procent konečné geometrie nebo na kalibrování výstřižku.
Při tváření za tepla a kalení lisováním musí výstřižek podstoupit definovaný tepelný vklad. Každá oblast, která má na základě kaleni podstoupit, pokud možnou úplnou, přeměnu struktury na martenzit, se musela napřed ohřívat na teplotu větší nebo rovnou bodu AC3. Tato se následně označuje jako oblast prvního typu. Oblasti, které se nemají kalit vůbec, nebo ne zcela, v dalším nazývané oblasti druhého typu, se nesmějí ohřívat nad teplotu přes AC3. Pro proces kaleni lisováním by stačilo, když by oblasti druhého typu měly teplotu okolí. Toto by byla i energeticky nejpříznivější varianta. Ocel při pokojové teplotě má jinak podstatně menší schopnost tváření než ohřátá ocel. Proto je pro tvářecí proces minimálně u komplexnějších hluboko tažených částí nutné, že ocel se ohřívá také v oblastech druhého typu, protože obvyklá za tepla tvářená ocel po tváření za studená odpružuje, což se projevuje negativně na dodržovaných tolerancích. K tomu ještě příliš velký teplotní gradient mezi oblastí prvního typu a oblastmi druhého typu po kalení může vést ke pnutím v přechodových oblastech.
Aby se vyloučila tvorba martenzitu v oblastech druhého typu po kalení, v přednostním provedení ohřívá se výstřižek v průchozí peci na teplotu až maximálně ke spodnímu bodu přeměny ACi v diagramu Fe-C. Po překročení bodu ACj začíná již částečná přeměna struktury, která po kalení může vést také k částečné tvorbě martenzitu, což není žádoucí. Obráceně ale nemá kondukční ohřev nebo ohřev s otevřenými hořáky (v dalším uvedeno krátce jako ohřev) trvat příliš dlouho. Proto má počáteční teplota pro ohřev ležet co možná nejvýše. Následně se celý výstřižek přednostně ohřívá v peci na homogenní teplotu až maximálně k bodu ACi a následně se přemisťuje do ohřívací stanice, aby se oblast prvního typu ohřála nad AC3. Oblasti druhého typu se mezitím vůbec neohřívají nebo se drží na své teplotě. Tímto způsobem se ohřátí uskutečňuje dost rychle, aby se zaručil výrobní postup v taktu lisování. Pokud by měl ohřev oblasti prvního typu nad AC3 být pomalejší než takt lisování, musí se pracovat se dvěma nebo více ohřívacími stanicemi. Je proto výhodou způsobu podle vynálezu zachovat běžnou průchozí pec ve standardní výrobní lince pro tváření za tepla a moci přestavovat konvenční linku jednoduše a hospodárně pro výrobu jen částečně kaleného výstřižku. K tomu je možné u, pro tento účel zřízené, výrobní linky konstruovat průchozí pec celkově jednodušeji a výhodněji, když průchozí pec musí poskytovat jen teploty až ACi a ne až nad AC3 a v trvalém provozu se musí tento stav udržovat.
V dalším přednostním provedení se výstřižek v peci celkově ohřívá na homogenní teplotu menší než AC3, ale větší než ACi, a potom se přemisťuje do ohřívací stanice, kde se oblast prvního typu ohřívá nad AC3. V oblastech druhého typu se po kalení vyskytuje smíšená struktura, která je usídlená mezi vlastnostmi výchozí struktury a vlastnostmi tvrdé struktury. Tato smíšená struktura může být výhodná pro určité účely použití. Parametry výstřižku se proto mohou nastavovat flexibilně podle potřeby se stoupajícím výkonem v ohřívací stanici.
Způsob se hodí zejména pro tváření za tepla výstřižku z ocelové slitiny, jejíž složení je, vyjádřeno ve • *
-7* «···««· « * * 9 9 hmotnostních procentech uhlík (C) 0,18 % až 0,3 % křemík (Si) 0,1 % až 0,7 % mangan (Mn) 1,0 % až 2,5 % fosfor (P) maximálně 0,025 % chrom (Cr) až 0,8 % molybden (Mo) až 0,5 % síra (S) maximálně 0,01 % titan (Ti) 0,02 % až 0,05 % bor (B) 0,002 % až 0,005 % hliník (Al) 0,01 % až 0,06 % zbytek železo a nečistoty podmíněné tavením.
Přitom se jedná o borem legovanou, nepotaženou ocel tvářenou za tepla. Výstřižek z této oceli se nejprve homogenně ohřívá na minimálně 400 °C, přednostně na přibližně 700 °C a potom se v oblasti prvního typu kondukčně nebo pomocí otevřených hořáků ohřívá na teplotu cca. 930 °C. Oblasti druhého typu se mezitím drží na přibližně 700 °C. Hned v napojení na ohřev se výstřižek přivádí, za tepla, tvářecímu a kalícímu nástroji a tváří se, jakož se i v oblasti prvního typu kalí. Tím dostáváme částečně kalený, rozměrově přesný, za tepla tvářený, výstřižek s definovanými vlastnostmi v oblastech prvního a druhého typu.
Způsob je ale použitelný i pro výstřižek z oceli tvářené za tepla, opatřený kovovou vrstvou, jako například hliník nebo zinek. Zejména výstřižek z oceli tvářené za tepla opatřené vrstvou obsahující hliník se musí k vytvoření takzvané intermetalické fáze nejprve ohřívat na teplotu nad bod AC3 a nalegovávat. K hospodárnému použití zde popsaného
-8způsobu podle vynálezu se musí výstřižek z oceli tvářené za tepla potažené hliníkem proto nejprve nalegovat ve zvláštním pracovním kroku. Nejlépe by se tento pracovní krok prováděl již při výrobě svitku.
Nakonec je podle vynálezu ještě účelné, že v ohřívací stanici jsou upravená rozdílná teplotní pole a jsou od sebe oddělená pomocí přepážek.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude přesněji popsán prostřednictvím příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představují:
obr. 1 schéma linky k tváření za tepla pro výstřižek z nepotažené oceli;
obr. 2 obr. 3 obr. 4 obr. 5 rovněž schematicky linku k tváření za tepla pro výstřižek z potažené oceli;
ve zvětšeném měřítku ve schematickém řezu ohřívací stanici linky k tváření za tepla podle obrázků 1 a 2;
schematicky rozděleni tvrdosti u výstřižku na způsob B-sloupku pro motorové vozidlo a ohřívací křivku oblasti prvního typu výstřižku.
Příklady provedení vynálezu * »
Na obrázku 1 je pomoci 1 schematicky označená linka k tvářeni za tepla pro výstřižek 5. Nepotažená ocel 3 tvářená za tepla navinutá do svitku 2 se kontinuálně odvíjí z cívky 2 a ve stříhací stanici 4 se stříhá na výstřižky 5.
Výstřižky 5 se mohou v tvářecí stanici 6 volitelně za studená předtvářet a/nebo ořezávat. Tváření za studená je zpravidla hluboké tažení při pokojové teplotě a ořez se provádí co možná nejbližší konečnému obrysu. Tvářecí stanice 6 je volitelná a je závislá na komplexnosti geometrie součásti. Může také úplně odpadnout.
Následně se výstřižky 5 převádějí do pece, konkrétně průchozí pece Ί_, V průchozí peci 7 se výstřižky 5 homogenně ohřívají na teplotu menší než horní bod přeměny AC3 v diagramu železo-uhlík a potom se rychle přesouvají do ohřívací stanice 8. Ohřívací stanice 8 je zde znázorněná jako samostatná stanice. Může být ale také integrovaná do průchozí pece 7, například do její koncové oblasti.
V ohřívací stanici 8 se výstřižky 5 ohřívají v oblasti 9 prvního typu na teplotu nad bodem AC3. Oblasti 10 druhého typu zůstávají na teplotě pod AC3.
Nejenom průchozí pec 7 ale i ohřívací stanice 8 se mohou provozovat kondukčním způsobem. Jsou ale i myslitelné otevřené ohřívače provozované s plynem nebo olejem.
V příkladu provedení obrázků 1 a 3 leží oblasti 10 druhého typu na příslušných koncích výstřižků 5 a oblast 9 prvního typu ve středu výstřižků 5. Takto předehřáté výstřižky 5 se v návaznosti přivádějí nucené chlazenému tvářecímu a kalícímu nástroji 11 a v něm se tváří za tepla jakož se i částečně kalí.
Na obrázku 2 schematicky znázorněná varianta pro linku la tváření za tepla používá potaženou ocel 3a. Do svitku 12 navíjená ocel 3a tvářená za tepla, která je potažená slitinou obsahující hliník, se kontinuálně odvíjí a transportuje se skrz průchozí pec 7. V průchozí peci 7 se potažená ocel 3a tvářená za tepla ohřívá homogenně na teplotu nad bod AC3, takže potažení se nalegovává a se základním materiálem vytváří takzvanou intermetalickou fázi. Ohřátá potažená ocel 3a se potom ale prudce neochlazuje, takže se nekalí, protože potom by byl jeho přetvářný odpor pro další zpracování příliš vysoký. Při opuštění průchozí pece 7 se nalegovaná potažená ocel 3a zase navíjí do svitku
12.
Od tohoto svitku 12 se potažená ocel 3a potom kontinuálně odvíjí a ve stříhací stanici 4 se stříhá na potažené výstřižky 5a.
Tvářecí stanice 6 podle obrázku k tváření za studená přitom odpadá, protože intermetalická fáze vzniklá při nalegování, se bez popraskání nemůže za studená tvářet.
Proto se výstřižky 5a rovnou převádějí do průchozí pece 7. V průchozí peci 7 se potažené výstřižky 5a ohřívají homogenně na teplotu menší než AC3 a potom se rychle překládají do kondukčně nebo s plynovými nebo olejovými hořáky provozované ohřívací stanice 8. Ohřívací stanice 8 je zde rovněž zobrazená jako samostatná stanice. Může být ale také integrovaná do průchozí pece 7, například do její koncové oblasti. V ohřívací stanici 8 se výstřižky 5a ve střední oblasti 9 prvního typu ohřívají na teplotu nad bodem AC3. Koncové oblasti 10 druhého typu zůstávají na teplotě « ♦ • ·
-11 pod AC3. Takto předehřáté výstřižky 5a se potom přivádějí nuceně chlazenému tvářecímu a kalícímu nástroji 11 a zde se za tepla tváří jakož i částečně kalí.
Obrázek 3 ukazuje ve zvětšeném měřítku schematicky ohřívací stanici 8 podle obrázků 1 a 2. Na držáku 13 jsou umístěné vodiče 14. Vodiče 14 jsou ve vnějších teplotních polích 15 a 16 řízené tak, že předtvářený a předehřátý výstřižek 5, 5a, ležící na držáku 17, udržuji právě v oblastech 10 druhého typu na přibližně 700 °C. Ve středním teplotním poli 18 jsou vodiče 14 řízené tak, že výstřižky 5, 5a se ohřívají ve středu v oblasti 9 prvního typu na cca. 930 °C.
V obrázku 3 jsou teplotní pole 15, 16 a 18 od sebe oddělené přepážkami 19. Přepážkami 19 se teplotní rozdělení výstřižků 5, 5a mohou lépe zvládat a hodnoty tvrdosti se nakonec v hotové součásti 20 (obrázek 4) přesněji nastavují.
Po tváření za tepla a kalení vznikl z výstřižků 5, 5a podle obrázku 3 částečně zakalený B-sloupek 20, na obrázku 4 lépe znázorněný. B-sloupek 20 je oblasti 21 hlavy a v patě 22 sloupku relativně tvárný. Ve střední oblasti 23 je Bsloupek 20 kalený. V přechodových oblastech 24 od kalené střední oblasti 23 na nekalené koncové oblasti 21, 22 se nastavila smíšená struktura.
Obrázek 5 ukazuje křivku 25 ohřevu oblasti 9 prvního typu výstřižku 5, 5a. Je znázorněná teplota ve stupních
Celsia v čase ve vteřinách. Oblast 26 křivky ukazuje kontinuální ohřev výstřižků 5, 5a v průchozí peci 7. Během právě 200 vteřin se celý výstřižek 5, 5a homogenně přivádí z pokojové teploty na teplotu cca. 700 °C. Potom se
-12výstřižek 5, 5a i ohřívací stanice 8 na právě 930 °C. I ukončen.
bodu 27 křivky přemisťuje do kondukční a zde se během přibližně 30 vteřin ohřívá bodu 28 křivky je ohřev výstřižků 5, 5a
Zastupuje:
Dr. Miloš Všetečka v.r.
-13JUDr, Miloš Všetečka advokát 120 00 Praha 2, Hálkova 2
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (7)

1. Způsob k tváření za tepla a kaleni rovného nebo předtvářeného ocelového výstřižku (5, 5a) s minimálně dvěma oblastmi (9, 10) se strukturou o různé tažnosti, které se po úsecích rozdílně ohřívají a potom se v za tepla tvářecím a kalícím nástroji (11) tváří, jakož i se po oblastech kalí, vyznačující se tím, že výstřižek (5, 5a) se nejprve v peci (7) ohřívá na homogenní teplotu menší než horní bod AC3 přeměny v diagramu železo-uhlík, potom se v kondukční ohřívací stanici (8) v oblasti prvního typu (9) ohřívá na teplotu nad bodem AC3 a nakonec se v za tepla tvářecím a kalícím nástroji (11) v oblasti prvního typu (9) kalí.
2. Způsob k tváření za tepla a kalení rovného nebo předtvářeného ocelového výstřižku (5, 5a) s minimálně dvěma oblastmi (9, 10) se strukturou o různé tažnosti, které se po úsecích rozdílně ohřívají a potom se v za tepla tvářecím a kalícím nástroji (11) tváří, jakož i se po oblastech kalí, vyznačující se tím, že výstřižek (5, 5a) se nejprve v peci (7) ohřívá na homogenní teplotu menší než bod AC3 slitiny, potom se v ohřívací stanici (8), mající minimálně jeden otevřený hořák, v oblasti prvního typu (9) ohřívá na teplotu nad bodem AC3 a nakonec se v za tepla tvářecím a kalícím nástroji (11) v oblasti prvního typu (9) kalí.
3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že výstřižek (5, 5a) se v peci (7) ohřívá na
-14homogenni teplotu do maximálně spodního bodu přeměny ACX v diagramu železo-uhlik.
4. Způsob podle některého z nároků 1 3, vyznačující se tím, že výstřižek (5, 5a) se v peci (7) ohřívá na homogenní teplotu menší než bod AC3, ale větší než bod ACX.
5. Způsob podle některého z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že se používá ocelová slitina, jejíž složení je, vyjádřeno v hmotnostních procentech uhlík (C) 0,18 % až 0,3 %
křemík (Si) 0,1 % 0,7 0 Ό mangan (Mn) 1,0 % 2,5 O 0 fosfor (P) maximálně 0,025 % chrom (Cr) až 0,8 0. 'd
molybden (Mo) až 0,5 % síra (S) maximálně 0,01 % titan (Ti) 0,02 % až 0,05 % bor (B) 0,002 % až 0,005 % hliník (AI) 0,01 % až 0,06 %
Zbytek železo a nečistoty podmíněné tavením.
6. Způsob podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že se používá výstřižek (5, 5a) opatřený kovovým potažením, přičemž potažení se v přípravném stadiu nalegovává.
7.
Způsob podle některého z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že v ohřívací stanici (8) jsou upravená rozdílná teplotní pole (15, 16, 18) a oddělují se od • *
-15sebe pomoci přepážek (19).
Zastupuje:
Dr. Miloš Všetečka
CZ2010-939A 2010-01-06 2010-12-15 Způsob k tváření za tepla a kalení výstřižku CZ305430B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010004081.9A DE102010004081C5 (de) 2010-01-06 2010-01-06 Verfahren zum Warmformen und Härten einer Platine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2010939A3 true CZ2010939A3 (cs) 2011-09-21
CZ305430B6 CZ305430B6 (cs) 2015-09-16

Family

ID=43603689

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2010-939A CZ305430B6 (cs) 2010-01-06 2010-12-15 Způsob k tváření za tepla a kalení výstřižku

Country Status (4)

Country Link
US (1) US8733144B2 (cs)
CZ (1) CZ305430B6 (cs)
DE (1) DE102010004081C5 (cs)
FR (1) FR2954915B1 (cs)

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10333165A1 (de) * 2003-07-22 2005-02-24 Daimlerchrysler Ag Pressgehärtetes Bauteil und Verfahren zur Herstellung eines pressgehärteten Bauteils
DE102009003508B4 (de) * 2009-02-19 2013-01-24 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines pressgehärteten Metallbauteils
CN103459616B (zh) 2011-03-30 2016-03-16 塔塔钢铁荷兰科技有限责任公司 热处理带涂层金属条带的方法及热处理的带涂层金属条带
DE102011053698C5 (de) 2011-09-16 2017-11-16 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung von Struktur- und Chassisbauteilen durch Warmformen und Erwärmungsstation
JP5890711B2 (ja) * 2012-03-15 2016-03-22 株式会社神戸製鋼所 熱間プレス成形品およびその製造方法
EP2859106A1 (en) 2012-06-12 2015-04-15 Renescience A/S Methods and compositions for biomethane production.
DE102012110649C5 (de) 2012-11-07 2018-03-01 Benteler Automobiltechnik Gmbh Warmformlinie sowie Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Kraftfahrzeugbauteils
DE102012110650C5 (de) 2012-11-07 2017-12-14 Benteler Automobiltechnik Gmbh Warmformlinie zur Herstellung warmumgeformter und pressgehärteter Stahlblechprodukte
US9222729B2 (en) * 2012-12-07 2015-12-29 Linde Aktiengesellschaft Plant and method for hot forming blanks
DE102012112334A1 (de) * 2012-12-14 2014-06-18 Manuela Braun Warmumformvorrichtung
JP5937524B2 (ja) * 2013-02-01 2016-06-22 アイシン高丘株式会社 赤外炉、赤外線加熱方法およびそれを用いて製造された鋼板
PL3008193T3 (pl) 2013-06-12 2018-11-30 Renescience A/S Sposoby przetwarzania komunalnych odpadów stałych (msw) z zastosowaniem mikrobiologicznej hydrolizy i fermentacji oraz zawiesina powstająca w ich wyniku
CA2930313C (en) 2013-11-25 2022-05-31 Magna International Inc. Structural component including a tempered transition zone
DE102014104398B4 (de) * 2014-03-28 2016-06-16 Benteler Automobiltechnik Gmbh Erwärmungsvorrichtung zum konduktiven Erwärmen einer Blechplatine
DE102014112448B4 (de) * 2014-06-13 2016-11-24 Benteler Automobiltechnik Gmbh Herstellverfahren für Al-Si-beschichtete Stahlblechteile und Al-Si-beschichtetes Stahlblechband
DE102015203644A1 (de) 2015-03-02 2016-09-08 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Pressgehärtetes Blechformteil mit unterschiedlichen Blechdicken und Festigkeiten
DE102015215179A1 (de) * 2015-08-07 2017-02-09 Schwartz Gmbh Verfahren zur Wärmebehandlung und Wärmebehandlungsvorrichtung
DE102015221635A1 (de) 2015-11-04 2017-05-04 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Pressgehärtetes Blechformteil mit unterschiedlichen Blechdicken und Festigkeiten
EP3173504A1 (en) 2015-11-09 2017-05-31 Outokumpu Oyj Method for manufacturing an austenitic steel component and use of the component
WO2017098302A1 (en) * 2015-12-09 2017-06-15 Arcelormittal Vehicle underbody structure comprising a reinforcement element between a longitudinal beam and a lowerside sill part
DE102015016532A1 (de) 2015-12-18 2017-06-22 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) Werkzeuganordnung zur Integration in einer Fertigungslinie zur Fertigung eines Warmumformbauteils aus einer Platine, Fertigungslinie mit der Werkzeuganordnung und Verfahren zur Fertigung des Warmumformbauteils aus der Platine mit der Fertigungslinie
DE102016201025A1 (de) * 2016-01-25 2017-07-27 Schwartz Gmbh Wärmebehandlungsverfahren und Wärmebehandlungsvorrichtung
EP3211103B1 (de) * 2016-02-25 2020-09-30 Benteler Automobiltechnik GmbH Verfahren zur herstellung eines kraftfahrzeugbauteils mit mindestens zwei voneinander verschiedenen festigkeitsbereichen
MX2018008950A (es) * 2016-03-29 2018-09-03 Magna Int Inc Pilar b con propiedades a medida.
EP3497254A1 (en) * 2016-08-09 2019-06-19 Autotech Engineering S.L. Centering and selective heating of blanks
US11021776B2 (en) 2016-11-04 2021-06-01 Nucor Corporation Method of manufacture of multiphase, hot-rolled ultra-high strength steel
MX2019005168A (es) 2016-11-04 2019-10-02 Nucor Corp Acero multifase laminado en frío de resistencia ultra alta.
DE102016124539B4 (de) * 2016-12-15 2022-02-17 Voestalpine Metal Forming Gmbh Verfahren zum Herstellen lokal gehärteter Stahlblechbauteile
CN110036121A (zh) * 2016-12-22 2019-07-19 自动工程有限公司 用于加热坯料的方法以及加热系统
US10556624B2 (en) * 2017-06-16 2020-02-11 Ford Global Technologies, Llc Vehicle underbody component protection assembly
EP3530760A1 (de) * 2018-02-23 2019-08-28 Benteler Automobiltechnik GmbH Verfahren zum herstellen eines warmumgeformten und gehärteten stahlblechbauteils
SE542025C2 (en) * 2018-06-21 2020-02-11 Gestamp Hardtech Ab Process and apparatus for cooling hot components
JP7063260B2 (ja) * 2018-12-28 2022-05-09 トヨタ自動車株式会社 車両用センターピラーの加熱方法及び加熱装置
EP4065296A4 (en) * 2019-11-26 2023-12-13 Magna International Inc HOT STAMPING TOOL ARRANGEMENT AND METHOD FOR PRODUCING A PART WITH TAILORED HARDNESS PROPERTIES
DE102020116593A1 (de) * 2020-06-24 2021-12-30 AICHELIN Holding GmbH Wärmebehandlungsanlage und Verfahren zur Herstellung von Formbauteilen
WO2023284905A1 (de) * 2021-07-16 2023-01-19 Benteler Maschinenbau Gmbh Mehrzonen-heizverfahren, heizvorrichtung und verfahren zur herstellung eines kraftfahrzeugbauteils

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE435527B (sv) * 1973-11-06 1984-10-01 Plannja Ab Forfarande for framstellning av en detalj av herdat stal
US6290789B1 (en) * 1997-06-26 2001-09-18 Kawasaki Steel Corporation Ultrafine-grain steel pipe and process for manufacturing the same
CA2297291C (en) * 1999-02-09 2008-08-05 Kawasaki Steel Corporation High tensile strength hot-rolled steel sheet and method of producing the same
DE10108926C1 (de) * 2001-02-23 2003-01-02 Advanced Photonics Tech Ag Wärmebehandlungsverfahren und -anordnung für Metallgegenstände
CA2387322C (en) * 2001-06-06 2008-09-30 Kawasaki Steel Corporation High-ductility steel sheet excellent in press formability and strain age hardenability, and method for manufacturing the same
DE10208216C1 (de) 2002-02-26 2003-03-27 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines metallischen Bauteils
DE10212820C1 (de) * 2002-03-22 2003-04-17 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren und Einrichtung zum elektrischen Widerstandserwärmen von metallischen Werkstücken
DE10256621B3 (de) * 2002-12-03 2004-04-15 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Formbauteils mit mindestens zwei Gefügebereichen unterschiedlicher Duktilität und Durchlaufofen hierfür
JP4172268B2 (ja) * 2002-12-27 2008-10-29 Jfeスチール株式会社 伸びフランジ性、強度−延性バランス、および歪時効硬化特性に優れた複合組織型高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
DE10305725B3 (de) * 2003-02-12 2004-04-08 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Formbauteils aus Stahl mit mindestens zwei Gefügebereichen unterschiedlicher Duktilität
WO2004080625A1 (ja) * 2003-03-10 2004-09-23 Katsuaki Nakamura 金属体の加工方法及び金属体の加工装置
DE102004007071B4 (de) 2004-02-13 2006-01-05 Audi Ag Verfahren zur Herstellung eines Bauteils durch Umformen einer Platine und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US7442268B2 (en) * 2004-11-24 2008-10-28 Nucor Corporation Method of manufacturing cold rolled dual-phase steel sheet
DE102005002706B4 (de) 2005-01-19 2009-03-05 Benteler Automobiltechnik Gmbh Beschichtungsverfahren
DE102005030934B4 (de) 2005-06-30 2007-04-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Instrumententräger und Kraftfahrzeug
DE102006027625B3 (de) 2006-06-13 2007-08-09 Benteler Automobiltechnik Gmbh Ofenanlage und Warmformlinie
EP1881083B1 (de) * 2006-07-19 2009-12-30 Benteler Stahl/Rohr Gmbh Werkstück aus einer hochfesten Stahllegierung und dessen Verwendung
WO2008110670A1 (fr) * 2007-03-14 2008-09-18 Arcelormittal France Acier pour formage a chaud ou trempe sous outil a ductilite amelioree
DE102007024797A1 (de) 2007-05-26 2008-11-27 Linde + Wiemann Gmbh Kg Verfahren zur Herstellung eines Profilbauteils, Profilbauteil und Verwendung eines Profilbauteils
DE102007056186B3 (de) 2007-11-21 2009-01-08 Aisin Takaoka Co., Ltd., Toyota Warmformpresse
DE102008006248A1 (de) * 2008-01-25 2009-07-30 Schwartz, Eva Vorrichtung und Verfahren zur Erwärmung von Werkstücken
DE102008030279A1 (de) * 2008-06-30 2010-01-07 Benteler Automobiltechnik Gmbh Partielles Warmformen und Härten mittels Infrarotlampenerwärmung

Also Published As

Publication number Publication date
CZ305430B6 (cs) 2015-09-16
US8733144B2 (en) 2014-05-27
DE102010004081B3 (de) 2011-03-24
US20120006089A1 (en) 2012-01-12
FR2954915B1 (fr) 2016-09-30
DE102010004081C5 (de) 2016-11-03
FR2954915A1 (fr) 2011-07-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ2010939A3 (cs) Zpusob k tvárení za tepla a kalení výstrižku
CN113249556B (zh) 具有至少两个强度不同的区域的汽车组件的制备方法
CN104936716B (zh) 热压成形钢构件的制造方法
EP2143808B1 (de) Partielles Warmformen und Härten mittels Infrarotlampenerwärmung
EP2658663B1 (en) Method of manufacturing multi physical properties part
RU2445381C1 (ru) Способ изготовления фасонной детали, имеющей, по меньшей мере, две структурные области разной пластичности
US9138797B2 (en) Method for producing a structural part from an iron-manganese steel sheet
US8518195B2 (en) Heat treatment for producing steel sheet with high strength and ductility
US20130037181A1 (en) Integrated processing method for sheet steel hot stamping and heat treatment
CN107127238A (zh) 一种锌系镀覆钢板或钢带的热冲压成型方法
KR20160014658A (ko) 강으로 제조된 반제품을 열간 성형함으로써 부품을 제조하는 방법
JP2010131672A (ja) 加工物を作製するための方法、加工物および加工物の使用
KR102006963B1 (ko) 강 반제품의 열간성형에 의해 부품을 생산하기 위한 방법
CN110394609B (zh) 一种汽车用变强度热成形零部件的制备方法
JP7089482B2 (ja) ブランクのセンタリング及び選択加熱
KR102038344B1 (ko) 열간 성형에 의해 강으로부터 부품을 생산하기 위한 방법
CN110036121A (zh) 用于加热坯料的方法以及加热系统
CN107365897B (zh) 机动车构件及其制造方法
CN107475623A (zh) 一种热成形高强钢及其加工方法
EP3516083A1 (en) Reinforcing structural components
CN109468444A (zh) 热处理钢的方法
US11781197B2 (en) Stamped components with reduced hot-forming cycle time
Hou et al. Low-Carbon-Emission Hot Stamping: A Review from the Perspectives of Steel Grade, Heating Process, and Part Design
CA3032551C (en) Method and apparatus for forming and hardening steel materials

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20181215