CZ20004844A3 - Způsob tepelného zpracování drátu - Google Patents
Způsob tepelného zpracování drátu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20004844A3 CZ20004844A3 CZ20004844A CZ20004844A CZ20004844A3 CZ 20004844 A3 CZ20004844 A3 CZ 20004844A3 CZ 20004844 A CZ20004844 A CZ 20004844A CZ 20004844 A CZ20004844 A CZ 20004844A CZ 20004844 A3 CZ20004844 A3 CZ 20004844A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- temperature
- rolled material
- cooling
- rolling
- wire
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 27
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 23
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 11
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 7
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 5
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 2
- 240000006394 Sorghum bicolor Species 0.000 claims 1
- 235000011684 Sorghum saccharatum Nutrition 0.000 claims 1
- 235000009430 Thespesia populnea Nutrition 0.000 claims 1
- 235000013339 cereals Nutrition 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 description 2
- 238000010186 staining Methods 0.000 description 2
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu tepelného zpracováni drátu, přičemž válcovaný materiál se naviji nebo svitkuje nebo pomocí vodícího zařízení ukládá do tvaru závitů. Dále se vynález týká zařízení k provádění způsobu.
Dosavadní stav techniky
Pro výrobu drátu v oblasti průměrů 5 až 60 mm se zpravidla válcovaný materiál dlouhého formátu po válcování svitkuje takzvanou Garretovou navíječkou, navíjí na cívku, nebo pomocí vodícího zařízení ukládá do tvaru závitů, závity se odkládají na dopravní válečky nebo řetězy, a na konci tohoto dopravního zařízení se shromažďují do svitku.
Na základě ochlazení materiálu nastávajícího na navíječce nebo na cívce vznikají v důsledku rozdílných podmínek ochlazování uvnitř svitku rozdíly pevnosti po délce prutu. Tyto rozdíly pevnosti se kompenzují známým způsobem buď následným tepelným zpracováním ve svitku nebo dalším zpracováním prostřednictvím zušlechťování konečného produktu.
V DE 28 30 153 Al je popsán způsob tepelného zpracování prstencově navinutého drátu nebo pásu. Válcovaný výrobek se k tomu účelu navíjí a ve formě svitků se ochlazuje. Před
81214(81214a) tepelným zpracováním se drát nebo pás uvede teplotu, zpravidla (v případě oceli) na příslušnou na teplotu austenitizace. Austenitizované prstence se nakonec vytvrzují vyvoláváním rezonančních kmitů a poté popouštějí.
Vesměs však u těchto způsobů přetrvává problém, že ochlazeni probíhá nerovnoměrně a drát ve středu svitku se ochlazuje značně pomaleji, než na okraji. Tím se tvoří na závitech drátu uvnitř svitku nebo vinutí silnější vrstvy okují, než na okrajových závitech. Při procesu moření, které se tak stává před dalším zpracováním drátového produktu nezbytným, se musí zbavit vrstvy okují také vnitřní závity, což je spojeno s nebezpečím, že vnější závity drátu chudé na okuje, budou mořící kyselinou příliš silně napadeny a poškozeny.
Z EP 0 849 369 A2 je znám způsob tepelného zpracování drátu nebo prutů z oceli, při kterém se válcovaný materiál přicházející z válcovací teploty navíjí v bubnu nebo se pomocí vodícího zařízení ukládá do závitů na dopravníkový pás a na konci tohoto dopravníkového prostředku se přes trn shromažďuje do svitku, přičemž pro zamezení výkyvům při ochlazování v navíječce nebo ve formě závitu a s nimi spojenému vzniku nehomogenních mechanických vlastností se navrhuje provádět již před navíjením nebo ukládáním závitů chlazení z válcovací teploty až na oblast přeměny, která je charakterizována čarou Ar3 popř. čarou Arx. Toto chlazení se reguluje tak, aby povrch válcovaného materiálu nebyl podchlazen a nedostal se tedy do oblasti tvoření martenzitu, aby bylo zamezeno vzniku míst nežádoucí tvrdosti na povrchu válcovaného materiálu. Podle způsobu známého z EP 0 849 369 A2 se má válcovaný materiál přeměnit z austenitické fáze téměř izotermicky na feriticko16 81214 (81214a) . .5 perlitovou fázi.
Podstata vynálezu
Vynález je založen na úkolu, poskytnout způsob tepelného zpracováni drátu jakož i zařízeni k provádění způsobu výše uvedeného druhu, pomocí kterého se drát zušlechťuje již před dalším zpracováním na konečný produkt, a pomocí kterého je zamezeno vzniku nerovnoměrné struktury po válcované délce a tím nerovnoměrných vlastností.
Tento úkol je řešen způsobem majícím znaky nároku 1 a zařízením majícím znaky nároku 10. Výhodná provedení jsou zřejmá ze závislých nároků jakož i následujícího popisu.
Vynález je založen na myšlence, že se pro zušlechtění drátu ochlazuje na teplotu pod teplotou počátku martenzitické přeměny ještě dlouhoformátový, tj . dosud nesvinutý válcovaný materiál, přicházející bezprostředně z válcovací teploty. Teplota počátku martenzitické přeměny je teplota, při které začíná martenzitická přeměna. Je výrazně ovlivňována obsahem uhlíku a legovacích přísad, a je proto závislá na konkrétním složení slitiny. Teprve po zušlěchťovacím kalení se válcovaný materiál svitkuje, navíjí nebo ukládá do závitů. Následně se provádí popouštěcí krok zušlechťování.
Známý proces zušlechťování sestává ze tří dílčích kroků, a to z austenitizace materiálu, tj. ohřátí a prohřátí materiálu a homogenizace struktury, z kalení pro ustavení tvrdé struktury, a z popouštění pro zlepšení houževnatosti. Při způsobu podle vynálezu odpadá austenitizace, neboť drát
81214 (81214a) ·
♦ · se ochlazuje přímo jak přichází z válcovací teploty. Bylo zjištěno, že je také možné drát ukládat do závitů v kaleném stavu a potom popouštět.
Toho se dosáhne zejména pomocí takových podmínek ochlazování, že se válcovaný materiál ochladí na teplotu pod teplotou začátku martenzitické přeměny, avšak nad teplotou konce mertenzitické přeměny, přičemž struktura ještě vykazuje zbytkový austenit. Potom následuje proces navíjení s následnou izotermickou prodlevou, s výhodou pod poklopem. V závislosti na době prodlevy se zbylý austenit účinkem difúze nebo při novém urychleném ochlazení přemění na martenzit. Prostřednictvím prodlevy dochází v martenzitu vytvořeném na začátku k uvolnění pnutí struktury. Jestliže se drát ochladí jen krátce pod teplotu počátku přeměny a potom se navíjí nebo ukládá proběhnout přeměna zbytkového austenitu svitku. Takto vytvořená mertenzitická do na martenzitické závitů, může martenzit ve struktura nemá tetragonální pnutí, jak by tomu bylo při urychleném ochlazení pod teplotu Prostřednictvím pozdrženého konce martenzitické přeměny.
ochlazení po dosažení teploty počátku martenzitické přeměny může zbytkový uhlík difundovat martenzit s malým vnitřním pnutím na a přeměňovat vznikající kubický mertenzit. Tím struktuře, což značně je zamezeno vzniku mikrotrhlinek ve zlepšuje především mez únavy při střídavém napětí, například v případě 50CrV4.
Kromě toho je výhodné, že u ocelí s předeutektoidním vylučováním karbidů, například 90MnCrV8 nebo X36Mol7, je vzhledem k vysoké rychlosti ochlazování toto vylučování karbidů na hranicích zrn potlačeno. Tím je výrazně zvýšena tažnost materiálu. Pokud přesto vzhledem k velmi vysokému vylučovacímu potenciálu k vylučování dochází, například při
81214 (81214a) « · · • · · φ ϊ .· φ φ vysokém obsahu uhlíku, jsou tyto vyloučeniny mimořádně jemné a tím v podstatě neškodlivé. Důvodem je mimořádně jemná výsledná zrnitost austenitu, který oproti konvenčnímu způsobu zušlechťování vykazuje přibližně 10 krát větší povrch částic.
S výhodou se využívá ten efekt, že při ochlazování je martenzit, vytvořený v okrajové vrstvě dlouhoformátového válcovaného materiálu, již samovolně popouštěn prostřednictvím zbytkového tepla v jádru. Zbývající austenit se později ve svitku přeměňuje na martenzit. Na výhodné vlastnosti, zejména snížené nebezpečí tvorby trhlinek, kalené struktury s menším vnitřním pnutím bylo již poukázáno.
S výhodou se ochlazení na teplotu pod teplotou začátku martenzitického přechodu, tj . kalení, provádí po posledním průchodu válcovací stolicí a před začátkem statické rekrystalizace válcované struktury. Přitom se mimořádně jemné austenitické částice po posledním průchodu, který se s výhodou provádí při snížené teplotě doválcování, již výhodně projevují na tažnosti.
Dále je navrženo, že při procesu válcování vznikající a při ochlazení rovněž zakalené sekundární okuje jsou prostřednictvím olamování při navíjení nebo ukládání závitů mechanicky odstraňovány již před popřípadě navazujícím procesem moření. Problém vzniku okují ve svitku odpadá, neboť při procesu kalení se materiál chladí na teplotu <400 °C. Při těchto teplotách se netvoří okuje. Tím odpadá výše popsaná nevýhoda, totiž že při moření pro spolehlivé odokujování vnitřních závitů mohlo docházet k přílišnému moření vnějších závitů.
81214 (81214a) • ·* • · · ·
- 6 -I .
•· • · · · « · ·
Protože podle navrženého způsobu se provádí kaleni přímo z válcovací teploty, je zamezeno okrajovému oduhličení drátového materiálu, které nastává při opětovném ohřátí na austenitizační teplotu a k tomu nezbytných vysokých teplotách v peci a negativně ovlivňuje konečný produkt.
Kromě toho je potlačeno vytváření hrubých částic, spojených s austenitizací. Protože ochlazování popř. kalení drátu probíhá bezprostředně při válcovací teplotě, s výhodou před statickou rekrystalizací, jsou částice austenitu značně menší než při kalení po ochlazení z válcovací teploty s následným znovuohřátím na austenitizační teplotu. Rozdíly činí přibližně 9-10 ATM ku 6-7 ASTM příslušné velikosti částic. Prostřednictvím struktury s jemnější velikostí částic je vedle pevnosti materiálu také značně zlepšena tažnost.
Způsob podle vynálezu má také aspekty týkající se ochrany životního prostředí. Oceli pro objemové tváření za studená, legované bórem, se ovyklým způsobem izotermně přeměňují v solné lázni pro vytvoření za studená tvářitelné struktury. Kromě kolísání pevnosti po délce drátu je solná lázeň také velmi škodlivá pro životní prostředí. Při použití způsobu podle vynálezu je možno upustit od zpracování solnou lázní, protože oceli přicházející z válcovací teploty pod teplotou počátku martenzitické přeměny se chladí a následně přeměňují ve svitku.
Dále je navrženo zařízení k provádění způsobu s válcovací stolicí jakož i následujícím zařízením pro navíjení válcovaného materiálu nebo zařízením pro ukládání závitů, se zařízením pro dopravu závitů a se zařízením pro
81214 (81214a) shromažďováni svitku pomocí trnu, jakož i chladící trasou, zařazenou bezprostředně on-line za válcovací stolicí, pro definované ochlazení dlouhoformátového válcovaného materiálu pod teplotu počátku martenzitické přeměny, a s popouštěcí pecí, zařazenou za navíjecím zařízením nebo zařízením pro ukládání závitů. Tato popouštěcí pec může, na základě jemnozrnné struktury a zbytkového tepla přítomného ve svitku, být značně kratší než u obvyklých způsobů zušlechťování.
Způsob podle vynálezu nachází použití především pro tepelné zpracování ocelí 50CrV4 jakož i zušlechťovatelných ocelí s předeutektoidním vylučováním karbidů, jako například 90MnCrV8 nebo X36CrMol7, nebo ocelí bohatých bórem s následným tvářením za studená pro pružiny, šrouby, výlisky
| atd. Právě oceli | bohaté bórem pro objemové tváření za |
| studená mohou být | nyní zušlechťovány z válcovací teploty. |
| Maj i po tváření | za studená požadovanou pevnost bez |
přídavného zušlechťování.
Zastupuje:
Dr. Miloš Všetečka v.r.
Claims (12)
- PATENTOVÉ NÁROKYJUDr. Miloš Všetečka advokát120 00 Praha 2, Hálkova 29 9 9 9‘ • 9 9· • · ··9 9 9·9»991. Způsob tepelného zpracováni drátu, při kterém se válcovaný materiál naviji nebo svitkuje nebo pomoci vodícího zařízení ukládá do tvaru závitů, vyznačující se tím, že pro zušlechtění drátu se ochlazuje na teplotu pod • teplotou počátku martenzitické přeměny ještě dlouhoformátový válcovaný materiál, přicházející bezprostředně z válcovací teploty.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že válcovaný materiál se po zušlěchťovacím kalení svitkuje, navíjí nebo ukládá do závitů, a následně se popouští.
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že válcovaný materiál se ochladí na teplotu krátce pod teplotou začátku martenzitické přeměny, avšak nad teplotou konce martenzitické přeměny, takže struktura ještě vykazuje zbytkový austenit, načež následuje proces navíjení.
- 4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že ochlazení válcovaného materiálu na teplotu pod teplotou začátku martenzitické přeměny se provádí pod poklopem.
- 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, í že martenzit, vytvořený v okrajové vrstvě dlouhoformátového válcovaného materiálu, se ponechává samovolně popouštět prostřednictvím zbytkového tepla v jádru.
- 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že ochlazení na teplotu pod teplotou začátku martenzitického16 81214 (81214a) « · • · e· • · ·♦ • · ·» • · ·· <♦ » · ♦ přechodu se provádí po posledním průchodu válcovací stolicí a před začátkem statické rekrystalizace válcované struktury.
- 7. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že poslední průchody popř. poslední průchod válcovací stolicí pro ustavení jemnozrnné struktury se provádí při poměrně nízké teplotě doválcování.
- 8. Způsob podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že ochlazování válcovaného materiálu z válcovací teploty se provádí pomocí vodního chlazení.
- 9. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že při procesu válcování vznikající a při ochlazení rovněž zakalené sekundární okuje se mechanicky odstraňují olamováním probíhajícím při navíjení nebo ukládání závitů, již před popřípadě navazujícím procesem moření.
- 10. Zařízení k provádění způsobu podle nároku 1, s válcovací stolicí jakož i následujícím zařízením pro navíjení válcovaného materiálu nebo zařízením pro ukládání závitů, se zařízením pro dopravu závitů a se zařízením pro shromažďování svitku pomocí trnu, vyznačující se tím, že dále obsahuje chladící trasu, zařazenou bezprostředně za válcovací stolici, pro definované ochlazení dlouhoformátového válcovaného materiálu pod teplotu počátku martenzitické přeměny, a popouštěcí pec, zařazenou za navíjecím zařízením nebo zařízením pro ukládání závitů.
- 11. Zařízení podle nároku 10, zahrnující dále na chladící trasu navazující poklopovou pec.16 81214 (81214a)10 -.
- 12. Použiti způsobu podle některého z nároků 1 až 9 pro výrobu drátových produktů ze zušlechťovatelných oceli s předeutektoidnim vylučováním karbidů, jako například 90MnCrV8 nebo X35CrMol7, nebo ocelí bohatých bórem, s následným tvářením za studená.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19962801A DE19962801A1 (de) | 1999-12-23 | 1999-12-23 | Verfahren zum Wärmebehandeln von Draht |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20004844A3 true CZ20004844A3 (cs) | 2001-08-15 |
Family
ID=7934343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20004844A CZ20004844A3 (cs) | 1999-12-23 | 2000-12-21 | Způsob tepelného zpracování drátu |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6682612B2 (cs) |
| EP (1) | EP1111075A1 (cs) |
| JP (1) | JP2001220624A (cs) |
| KR (1) | KR20010062528A (cs) |
| CN (1) | CN1300648A (cs) |
| CZ (1) | CZ20004844A3 (cs) |
| DE (1) | DE19962801A1 (cs) |
| MX (1) | MXPA00012712A (cs) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7055244B2 (en) * | 2002-03-14 | 2006-06-06 | Anand Waman Bhagwat | Method of manufacturing flat wire coil springs to improve fatigue life and avoid blue brittleness |
| DE102004048443B3 (de) * | 2004-10-02 | 2005-12-01 | C.D. Wälzholz-Brockhaus GmbH | Verfahren zur walztechnischen Verformung von draht- und stabförmigem Vormaterial, Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens sowie nach dem Verfahren hergestelltes Flachprofil |
| CN104511477A (zh) * | 2013-09-27 | 2015-04-15 | 贝卡尔特公司 | 热机械工艺 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1508442A1 (de) * | 1966-05-07 | 1969-10-23 | Schloemann Ag | Verfahren zur gesteuerten Abkuehlung von Draht |
| US4180418A (en) * | 1973-09-11 | 1979-12-25 | Stahlwerke Peine-Salzgitter A.G. | Method of making a steel wire adapted for cold drawing |
| DD119270B1 (de) * | 1975-04-02 | 1987-10-14 | Florin Stahl Walzwerk | Verfahren zur herstellung von walzstahlerzeugnissen mit entfestigter randzone und hochfestem kern |
| BE840896A (fr) * | 1976-04-16 | 1976-10-18 | Centre Rech Metallurgique | Procede de fabrication des produits en acier lamines |
| DE2830153C2 (de) | 1978-07-08 | 1984-02-09 | ARBED Saarstahl GmbH, 6620 Völklingen | Verfahren und Vorrichtung zum Wärmebehandeln von zu Ringen gehaspeltem Draht oder Band |
| DE2900271C2 (de) * | 1979-01-05 | 1984-01-26 | Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine | Schweißbarer Betonstahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| JPS56119728A (en) * | 1980-02-25 | 1981-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of high tensile wire rod |
| JPS57126913A (en) * | 1981-01-27 | 1982-08-06 | Kobe Steel Ltd | Production of high-toughness high-strength wire or rod steel |
| DD231950A3 (de) * | 1983-09-09 | 1986-01-15 | Florin Stahl Walzwerk | Verfahren zur herstellung hochfester normteile aus kaltstauchstahl |
| EP0496726A2 (de) * | 1991-01-25 | 1992-07-29 | EVG Entwicklungs- u. Verwertungs- Gesellschaft m.b.H. | Verfahren und Anlage zum kontinuierlichen Erzeugen von zu Ringen gewickeltem Draht |
| JPH04311529A (ja) * | 1991-04-10 | 1992-11-04 | Sugita Seisen Kojo:Kk | 高強度高靱性ばね用オイルテンパー鋼線の連続熱処理方法 |
| DE19653062A1 (de) | 1996-12-19 | 1998-06-25 | Schloemann Siemag Ag | Ferritisches Wickeln von Draht bzw. Stabstahl |
-
1999
- 1999-12-23 DE DE19962801A patent/DE19962801A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-12-06 EP EP00126743A patent/EP1111075A1/de not_active Withdrawn
- 2000-12-18 MX MXPA00012712A patent/MXPA00012712A/es unknown
- 2000-12-20 US US09/752,137 patent/US6682612B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-12-20 KR KR1020000078939A patent/KR20010062528A/ko not_active Withdrawn
- 2000-12-21 CZ CZ20004844A patent/CZ20004844A3/cs unknown
- 2000-12-21 JP JP2000389317A patent/JP2001220624A/ja not_active Withdrawn
- 2000-12-22 CN CN00136437A patent/CN1300648A/zh active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1111075A1 (de) | 2001-06-27 |
| US6682612B2 (en) | 2004-01-27 |
| CN1300648A (zh) | 2001-06-27 |
| MXPA00012712A (es) | 2003-06-24 |
| DE19962801A1 (de) | 2001-06-28 |
| US20010011566A1 (en) | 2001-08-09 |
| JP2001220624A (ja) | 2001-08-14 |
| KR20010062528A (ko) | 2001-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2530596C2 (ru) | Высокопрочный тонкий литой полосовой продукт и способ его изготовления | |
| RU2471589C2 (ru) | Тонкая литая полоса с добавкой микролегирующих и способ ее изготовления | |
| KR102446210B1 (ko) | 고강도 강 제품을 제조하는 방법 및 그로 인해 얻어지는 강 제품 | |
| US10570475B2 (en) | High-strength steel sheet and production method for same, and production method for high-strength galvanized steel sheet | |
| US20170204490A1 (en) | High-strength steel sheet and production method for same, and production method for high-strength galvanized steel sheet | |
| WO2021214538A1 (en) | Method of producing steel wire rod of round cross-section and steel wire rod of round cross-section | |
| SK7562003A3 (en) | Process for the production of grain oriented electrical steel strips | |
| Singh et al. | Mechanical behaviour of vanadium microalloyed steel under control environment compression | |
| EP2955242A1 (en) | Steel sheet for nitriding and production method therefor | |
| Mould | An overview of continuous-annealing technology for steel sheet products | |
| US4142919A (en) | Manufacture of elongated bodies of high strength carbon steel | |
| CZ20004844A3 (cs) | Způsob tepelného zpracování drátu | |
| EP4357467A1 (en) | Dehydrogenation device, system for manufacturing steel sheet, and method for manufacturing steel sheet | |
| Parusov et al. | Wire rod of boron-bearing low-carbon steel for direct deep drawing | |
| US4793870A (en) | Continuous treatment of cold-rolled carbon high manganese steel | |
| US4793869A (en) | Continuous treatment of cold-rolled carbon manganese steel | |
| US11981972B2 (en) | Softening method for high-strength Q and P steel hot roll | |
| JP2019527777A (ja) | 鋼管のインライン製造方法 | |
| Jirkova et al. | Influence of rolling speed during hot forming using HDQT-R 30-12 machine on the properties of stainless steel 08Ch18N10T | |
| US20190284655A1 (en) | Reduction at elevated temperature of coated steels containing metastable austenite | |
| KR20210000022A (ko) | 산세성이 우수한 보론강 선재 제조방법 및 이에 의해 제조된 보론강 선재 | |
| JP2000273541A (ja) | 合金鋼線材の直接球状化焼なまし方法 | |
| AU607480B2 (en) | Continuous treatment of cold-rolled carbon manganese steel | |
| SU1735391A1 (ru) | Способ изготовлени проката из углеродистых и легированных сталей | |
| PL240542B1 (pl) | Walcówka stalowa o okrągłym przekroju poprzecznym oraz sposób wytwarzania walcówki stalowej o okrągłym przekroju poprzecznym |