CZ20001135A3 - Blok válců z lehkého kovu, způsob jeho výroby a zařízení k provádění tohoto způsobu - Google Patents
Blok válců z lehkého kovu, způsob jeho výroby a zařízení k provádění tohoto způsobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20001135A3 CZ20001135A3 CZ20001135A CZ20001135A CZ20001135A3 CZ 20001135 A3 CZ20001135 A3 CZ 20001135A3 CZ 20001135 A CZ20001135 A CZ 20001135A CZ 20001135 A CZ20001135 A CZ 20001135A CZ 20001135 A3 CZ20001135 A3 CZ 20001135A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- light metal
- alloy
- powder
- cylinder block
- laser beam
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 38
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 32
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 8
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims abstract description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 31
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 29
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 13
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 10
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 4
- 239000011863 silicon-based powder Substances 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 239000012254 powdered material Substances 0.000 claims description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 4
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 abstract description 3
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 abstract 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 12
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical compound [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 239000002054 inoculum Substances 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229940098458 powder spray Drugs 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000007650 screen-printing Methods 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002210 silicon-based material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229960005486 vaccine Drugs 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases or frames
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
- C23C24/08—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat
- C23C24/10—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat with intermediate formation of a liquid phase in the layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
- C23C26/02—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00 applying molten material to the substrate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/14—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying for coating elongate material
- C23C4/16—Wires; Tubes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/18—Other cylinders
- F02F1/20—Other cylinders characterised by constructional features providing for lubrication
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
- Y10T29/4927—Cylinder, cylinder head or engine valve sleeve making
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká bloku válců z lehkého kovu s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti opotřebení a tribologicky optimalizovanou, která obsahuje slitinu s matricí z lehkého kovu a práškový materiál, který obsahuje slinutý karbid, a který je přítomen na matrici z lehkého kovu jako jemně dispergovaná povrchová vrstva obsahující vyloučeniny primárního křemíku.
Dosavadní stav techniky
Ze spisu EP 0 837 152 Al (Bayerische Motoren Werke AG) je známý způsob potahování součásti spalovacího motoru, sestávající ze slitiny hliníku. U tohoto způsobu se laserový paprsek usměrní tak, že nedopadá přímo na povrch součásti, která má být potažena, neboli opatřena vrstvou, nýbrž předtím dopadne na proud prášku. Energií laserového paprsku se prášek zcela převede z pevné do kapalné fáze, takže při dopadu na povrch součásti ve formě jemných kapiček se na něm zachytí jako vrstva materiálu, která v důsledku podmínek pro tuhnutí ztuhne částečně amorfně.
U tohoto známého způsobu proto nedochází k legování prášku do povrchové vrstvy součásti, nýbrž na dráze k povrchu se provede změna fáze nanášeného materiálu, přičemž prášek z hliníku a křemíku se laserovým paprskem zkapalní. Při ztuhnutí na povrchu se má jemně dispergovaný křemík, takzvaný primární křemík, uvolnit.
Podle rychlosti ochlazování se přitom vytvářejí krystaly křemíku o velikosti zrn 1 až 5 gm. Rychlého ochlazení, které je pro tento účel potřebné, však nelze v praxi dosáhnout, protože energie laserového paprsku působí na součást, která má být opatřena vrstvou. Povrch substrátu je proto velmi horký a nemůže teplo dopadající křemíkové taveniny dostatečně rychle odvádět, takže nevzniká žádná krystalická fáze ani žádné primární krystaly, nýbrž vznikají amorfní fáze.
Podle příkladu provedení uvedeného ve zmíněném patentu EP firmy BMW se při nanesené vrstvě o tloušťce 3 mm pro dosažení hladkého a rovného povrchu materiálu vrstvy provede asi 50% úběr (sloupec 6, řádky 10 až 15). To znamená vysokou ztrátu způsobenou tímto úběrem, k níž je ještě nutno, jako nevýhodu, připočítat nevyužitou okrajovou zónu způsobenou vysokým zvlněním materiálu nanášeného v kapičkách.
Ze spisu EP-A 0 221 276 je dále známé vytvořit slitinu hliníku jako odolnou proti opotřebení roztavením jejích okrajových vrstev pomocí energie laseru. Přitom se na povrch nanáší vrstva sestávající z pojivá, práškového křemíku, mědi a karbidu titaničitého, která se potom laserem na povrchu roztaví. Přídavek karbidu titaničitého TiC činí v příkladech provedení 5 až 30 % a znamená podstatný příspěvek k tvrdosti povrchu.
Při zohlednění tribologických hledisek je možno u tohoto způsobu extrémně vysokou rychlostí ochlazování při roztavení laserem sice dosáhnout vysoké jemnosti zrn, avšak nelze dosáhnout dostatečné tvorby primárního křemíku. Proto není roztavení prostřednictvím laseru pro výrobu povrchových ploch válců pístových strojů ze slitin hliníku a křemíku AISi s nosným plato z primárního křemíku, jakož i snížených oblastí obsahujících mazivo, vhodné.
Ve spise EP 0 411 322 Al je popsán způsob výroby povrchů součástí ze slitiny hliníku a křemíku AISi, odolných proti opotřebení, který vychází • · · · z výše zmíněného spisu EP 0 221 276, u něhož se však do vrstvy před roztavením laserem přidává očkovací prostředek (tvoříc zárodků) pro krystaly primárního křemíku. Jako očkovací prostředek, respektive tvoříc zárodků, jsou uvedeny následující substance: nitrid křemičitý, karbid křemičitý, karbid titaničitý, nitrid titanu, karbid boru a borid titanu.
Podle výhodného příkladného provedení se vytvoří potah pomocí sítotiskové techniky jako stahovací fólie a nanese na povrch příslušné součásti. Tloušťka vrstvy činí s výhodou 200 pm a hloubka roztavení činí 400 až 600 pm. Použije se laserový paprsek zaostřený do čáry v inertní atmosféře, aby došlo k roztavení do hloubky 400 pm. Podíl křemíku v legované zóně činil v uvedeném příkladu 25 % při podílu niklu 8 % (tvrdost vyšší než 250 HV).
Jak již bylo výše uvedeno, je u posledně jmenovaného způsobu roztavení zapotřebí provést ochlazování v průběhu nanášení vrstvy na matricovou slitinu, aby se dosáhlo požadovaného jemně dispergovaného vyloučení primárního křemíku. V důsledku přidávaného očkovacího prostředku může dojít k reakcím s hliníkovým povrchem. Kromě toho není možno tento způsob potahování vždy použít u zakřivených povrchů.
Ze spisu EP 0 622 476 Al je známý kovový substrát s vrstvou MMC indukovanou laserem. Vrstva MMC má tloušťku od 200 pm do 3 mm a obsahuje homogenně rozložené částice SiC, přičemž ve vrstvě MMC je s výhodou obsaženo až 40 % hmotnostních SiC jako homogenně rozložené částice SiC. Pro výrobu se prášková směs obsahující prášek SiC a předlegovaný prášek AISi ohřeje v laserovém paprsku, přičemž obsah tepla potřebný pro výrobu homogenní slitiny z práškové směsi se vytvoří práškem dopadajícím na substrát. Výsledné produkty se slinutými karbidy, jako je karbid křemičitý SiC, mají velmi vysokou tvrdost, která nepříznivě působí na opotřebení pístních kroužků. Kromě toho je obrábění velmi náročné, protože je nutno odstranit horní vrstvu keramických částic, aby se dosáhlo funkční povrchové vrstvy bez trhlin.
Úkolem vynálezu proto je vytvořit blok válců z lehkého kovu s alespoň jednou tribologicky namáhanou povrchovou plochou odolnou proti opotřebení, u níž sestává povrchová vrstva z 5 až 20 % jemně dispergovaného primárního křemíku, která má v přechodu do matricové slitiny malou šířku okrajových zón, a která nemá v přechodové zóně vadná místa a oxidové vměstky. Způsob použitý pro výrobu bloku válců z lehkého kovu by měl vystačit s méně výrobními operacemi, přičemž by se mělo zcela upustit od dodatečného chemického opracování.
Podstata vynálezu
Uvedený úkol splňuje blok válců z lehkého kovu s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti opotřebení a tribologicky optimalizovanou, která sestává ze slitiny s matricí z lehkého kovu s povrchovou vrstvou obsahující jemně dispergované vyloučeniny primárního křemíku, přičemž primární křemík sestává z rovnoměrně rozmístěných zakulacených zrn se středním průměrem zrna mezi 1 a 10 μιη a povrchová vrstva obsahuje 10 až 14 % eutektika AISi, 5 až 20 % primárního křemíku, zbytek fáze čistého Al, přičemž minimální tvrdost povrchové plochy činí 160 HV.
Uvedený úkol dále splňuje blok válců z lehkého kovu s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti opotřebení a tribologicky optimalizovanou, která sestává ze slitiny s matricí z lehkého kovu s povrchovou vrstvou obsahující jemně dispergované vyloučeniny primárního křemíku a sestávající jako čistě difuzní vrstva z legované zóny bohaté na vyloučeniny a z okrajových zón chudých na vyloučeniny, přičemž vyloučeniny sestávají z rovnoměrně rozmístěných zakulacených • · · · · zrn primárního křemíku se středním průměrem zrna mezi 1 a 10 pm a legovaná zóna obsahuje 10 až 14 % eutektika AISi, 5 až 20 % primárního křemíku, zbytek fáze čistého hliníku a má minimální tvrdost 160 HV.
Uvedený úkol dále splňuje způsob výroby bloku válců z lehkého kovu, s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti opotřebení a tribologicky optimalizovanou, která obsahuje slitinu s matricí z lehkého kovu a práškový materiál obsahující slinutý karbid a přítomný v matrici z lehkého kovu jako povrchová vrstva obsahující jemně dispergované vyloučeniny primárního křemíku, litím účinkem tíže, podtlaku nebo tlaku s následujícím zpracováním povrchu laserovým paprskem a práškovým paprskem, uspořádanými navzájem rovnoběžně, přičemž laserový paprsek se vede po povrchu matrice z lehkého kovu v šířce pásu kolmo ke směru posuvu o velikosti alespoň 2 mm, a přičemž prášek se ohřeje na teplotu tavení a difunduje teprve v bodě dopadu laserového paprsku na povrch matrice z lehkého kovu v průběhu doby kontaktu od 0,1 do 0,5 sekundy.
Uvedený úkol dále splňuje zařízení k provádění způsobu potahování povrchové plochy dutých válců, které sestává z přívodu prášku, z laserového zařízení a ze zaostřovacího systému s odrazným zrcadlem, podle vynálezu, jehož podstatou je, že přívod prášku a laserové zařízení jsou vedeny navzájem rovnoběžně v radiálním a axiálním směru dutého válce, že zaostřovací systém obsahuje čárový výstup paprsku se šířkou paprsku 2,0 až 2,5 mm, a že přívod prášku je opatřen dávkovacím zařízením, prostřednictvím něhož je nastavitelný objemový proud prášku v závislosti na rychlosti posuvu laserového paprsku.
Dále bude popsáno několik příkladných provedení, přičemž se jedná o výhodné případy použití legování laserem podle vynálezu.
Nejprve bude popsáno zařízení k potahování vnitřního prostoru bloku motoru z lehkého kovu, jako je hliník nebo slitina hořčíku, přičemž do
······· ·· ·· · · · · válce bloku motoru se zapustí sonda a současně se může přivádět čistý křemíkový prášek. Sonda obsahuje jak přívod prášku, tak i laserové zařízení.
Otočným pohonem uspořádaným na sondě se usměrňuje tryska pro nanášení prášku a energetický paprsek na vnitřní prostor, respektive povrchovou plochu bloku motoru z lehkého kovu.
Tímto zařízením se má provádět legování částic velmi tvrdého materiálu ve formě křemíku laserovým paprskem spirálovitě rotujícím po povrchové ploše s paralelně přiváděnými křemíkovými částicemi. Aby se laserová energie rozdělovala na povrch matrice v širší stopě, má laserový paprsek ohnisko ve tvaru čáry se šířkou stopy s výhodou 2 až 4 mm. Ve srovnání s povrchem vytvářeným bodovým laserem se při takovém zaostření nevytváří žádný zvlněný profil, nýbrž plochý pás s jemně dispergovanými částicemi primárního křemíku. Tento pás se označuje jako legovaná zóna, přičemž obsahuje jen úzkou přechodovou zónu (okrajovou zónu) mezi legovanou zónou a matricovým kovem (viz obr. 1).
Protože prášek má v okamžiku krátce před dopadem na slitinu s kovovou matricí zrnitou strukturu a teprve při kontaktu se slitinou s kovovou matricí v oblasti laserového paprsku v průběhu doby kontaktu 0,1 až 0,5 sekundy se roztaví a leguje, je možno při zaostření do čáry dosáhnout menšího podílu okrajové zóny, který činí asi 10 %. Laserová stopa se do vrtání válce ponořuje spirálovitě, přičemž v případě potřeby je možno upustit od překrývání, takže využité části se prakticky navzájem dotýkají. Proto vznikne hladká a zcela homogenní povrchová vrstva, která musí být načisto obrobená pouze jemným obráběním pro odstranění mírného zvlnění.
Jako příklad obrábění podle vynálezu při výrobě bloku válců z lehkého kovu s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti • ·
Ί opotřebení a tribologicky optimalizovanou, se vychází z následujících obráběcích operací.
Nejprve se v matricové slitině vytvoří legovaná zóna obsahující primární křemík s průměrnou tloušťkou vrstvy 300 až 750 pm. Přesné hodnoty tloušťky vrstvy závisí na různých veličinách, jako jsou parametry způsobu, přesnost správného ustavení zařízení a rozměrové tolerance odlitku. Proto se hovoří v následujícím textu u všech údajů o tloušťce jako o „střední“ tloušťce vrstvy, přičemž rozsah tolerance může být velmi úzký, protože zařízení může být centrováno na součásti.
Výchozí tloušťka vrstvy 300 až 750 pm se potom v další obráběcí operaci zmenší na požadovanou konečnou tloušťku vrstvy jemným obráběním s úběrem až do 150 pm, například honováním atd. Konečná tloušťka vrstvy dosažená způsobem podle vynálezu leží v rozsahu od 150 do 650 pm. Přitom se jedná o čistě difuzní vrstvu, která je charakterizována strukturou definovanou zejména v nárocích 1 a 2.
Ovládáním přívodu prášku, posuvu laserového paprsku a přiváděné laserové energie je možno nastavit velikost vyloučených tvrdých fází. U velikostí vyloučenin menších než 10 pm se zmenší hloubka destrukce při mechanickém konečném obrábění tvrdých fází, takže doposud potřebné přídavky na obrábění pro odstranění narušených tvrdých fází se podstatně zmenší. (Hloubka destrukce je určena tvrdými fázemi, které nejsou pevně vázány, a které obsahuje nejhořejší vrstva.)
Legováním prostřednictvím laserového paprsku se povrch vytvrdí, přičemž se dosáhne hodnot vytvrzení povrchové vrstvy alespoň 160 HV. V důsledku dobrého vytvrzení je možno laserem vytvořené povrchy přímo honovat. Doposud potřebné přídavné mechanické nebo chemické obráběcí operace pro uvolnění tvrdých fází již rovněž nejsou zapotřebí. Proto již * · · • · · · · není zapotřebí doposud nutného vyvrtávání vrstev nanesených na válce, protože zvlnění povrchu je podle překrytí legovaných zón ve tvaru pásů zanedbatelně malé.
Přehled obrázků na výkresech
Podle porovnávacího příkladu provedení nyní bude blíže objasněna povrchová struktura na povrchové ploše válce bloku motoru, dosažená podle vynálezu, přičemž na přiložených výkresech obr. 1 znázorňuje principiální schéma řezu částí nanášecího zařízení podle vynálezu pro nanášení vrstvy, obr. 2 principiální schéma povrchové vrstvy vytvořené podle vynálezu, obr. 3 porovnávací příklad s jinou povrchovou strukturou a obr. 4 příčný řez odlitkem v oblasti zóny legované laserem.
Příklady provedení vynálezu
Jak je znázorněno na obr. 1, sestává nanášecí zařízení podle vynálezu z přívodu I prášku, který je na svém konci 1 a opatřen tryskou lb. nasměrovanou na povrchovou plochu 5.
*
Přívod energie je proveden prostřednictvím laserového zařízení 2 se zaostřovacím systémem 3 a odrazným zrcadlem 4, určenými k tomu, aby laserový paprsek 6 dopadal na povrch 2 povrchové plochy 5 teprve společně s práškem.
Podle známých optických zákonů se laserový paprsek 6 zaostří do čáry, s výhodou do tvaru X, I nebo 8, a potom se například sklopením zrcadla zobrazí na povrchu 7 povrchové plochy 5. Tvarem zobrazení je možno řídit dodávání energie, takže je možno ovlivňovat výraznost struktury vyloučenin na okrajích.
Otáčením odrazného zrcadla 4 putuje laserový paprsek 6 po povrchu 7 povrchové plochy 5, čímž vzniká pás ve tvaru pruhu. Když se přitom současně provádí posuvný pohyb ve směru osy 8 válce, vznikne na povrchu 7 povrchové plochy 5 vzájemným složením obou pohybů spirálovitá vrstva. Rotační a posuvný pohyb ve směru osy 8 válce by přitom měly být navzájem sladěny tak, aby jednotlivé závity spirály k sobě těsně přiléhaly, takže vznikne uzavřená legovaná zóna.
Na obr. 2 je znázorněna legovaná zóna 10, vytvořená zaostřením do čáry a sestávající ze zóny 11 bohaté na vyloučeniny a dvou bočně uspořádaných zón 12, 13 chudých na vyloučeniny. Obr. 2 znázorňuje stav legované zóny 10 bezprostředně po nanesení vrstvy prostřednictvím laseru, přičemž je možno rozpoznat, že podíl Lal zóny 12, 13 chudé na vyloučeniny vůči využitelné délce Lnl zóny 11 bohaté na vyloučeniny je relativně malý. Na obr. 3 jsou znázorněny odpovídající oblasti Lak, které náleží okrajovým zónám 15, 16, 17.
Na obr. 3 jsou jako porovnávací příklad znázorněny tři legované zóny vytvořené dosavadním zaostřením do kruhu, přičemž šířky pásů u způsobu se zaostřením do čáry a u způsobu se zaostřením do kruhu jsou přibližně stejné. Je zřejmé, že využitelná délka Lnk struktury bohaté na vyloučeniny u způsobu se zaostřením do kruhu je podstatně menší než využitelná délka Lnl při zaostření do čáry. Dále je využitelná hloubka vytvrzené povrchové vrstvy při zaostření do kruhu podstatně menší než při zaostření do čáry, protože při zaostření do kruhu zasahuje struktura chudá na vyloučeniny až do hlubších zón struktury bloku válců. Tato skutečnost je znázorněna v řezu na obr. 3 širokými okrajovými zónami 15, 16, 17.
Protože při stejné hloubce vnikání je využitelná hloubka u porovnávacího příkladu podle obr. 3 menší než u příkladu podle vynálezu znázorněného na obr. 2, je kvalita vrstvy u porovnávacího příkladu • · « « · nedostatečná. Dále je potřebný úběr AHwk v porovnávacím příkladu při stejné hloubce obrábění jako u příkladu podle vynálezu podstatně vyšší než úběr AHwl podle vynálezu, protože zaostření do kruhu znamená vytváření zvlněné povrchové vrstvy, která má v oblasti povrchové plochy menší využitelný podíl Mk materiálu než odpovídající část povrchové plochy 5. podle obr. 2 s využitelným podílem Lnl·
Podle vynálezu se vytvoří využitelný podíl Lnl materiálu, zatímco u porovnávacího příkladu se vytvoří využitelný podíl Mk materiálu jako součet jednotlivých hodnot Lnki, Lnk2, Lnk3·
Blok válců z lehkého kovu podle vynálezu má proto povrchovou plochu válců odolnou proti opotřebení, která je tribologicky optimalizovaná rovnoměrným rozmístěným jemných vyloučenin primárního křemíku a vyrobitelná s podstatně sníženými náklady zaostřením do čáry a bez překrývání nanášených pásů.
Podle obr. 4 bude vysvětlena mikrografie. Jedná se o výbrus se zvětšením 200:1, přičemž v pravé části je znázorněna matricová struktura A slitiny odlitku typu AlSi9Cu3 a v levé části legovaná zóna B tribologicky optimalizované povrchové vrstvy s jemně dispergovanými vyloučeninami primárního křemíku. Podíl primárního křemíku činí v daném příkladu 10 %, průměr zrn primární fáze činí 4,4 pm a odstup primárních fází křemíku činí 13 pm.
Pro zatížitelnost nového materiálu má zvláštní význam napojení legované zóny B na matricovou strukturu A. Ve výbrusu na obr. 4 je možno rozeznat, že v přechodové zóně C nejsou přítomny žádné oxidy nebo jiná vadná místa. Tato skutečnost spočívá v tom, že legovaná zóna B byla vytvořena z matricové struktury A kvazi „insitu“, a proto vznikl jednotný materiál s různým složením v matricové struktuře A a legované zóně B.
Claims (18)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Blok válců z lehkého kovu s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti opotřebení a tribologicky optimalizovanou, která sestává ze slitiny s matricí z lehkého kovu s povrchovou vrstvou obsahující jemně dispergované vyloučeniny primárního křemíku, přičemž primární křemík sestává z rovnoměrně rozmístěných zakulacených zrn se středním průměrem zrna mezi 1 a 10 μιη a povrchová vrstva obsahuje 10 až 14 % eutektika AISi, 5 až 20 % primárního křemíku, zbytek fáze čistého Al, přičemž minimální tvrdost povrchové plochy činí 160 HV.
- 2. Blok válců z lehkého kovu podle nároku 1, vyznačující se tím, že primární fáze křemíku rozmístěné v povrchové vrstvě mají odstup od sebe 1-5 průměrů primárních fází.
- 3. Blok válců z lehkého kovu podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že primární křemík je uspořádán v matricové slitině v legované zóně ve tvaru pruhu se šířkou pruhu alespoň 2 mm a střední tloušťkou vrstvy 150-650 μιη, přičemž pruhy probíhají po povrchové ploše válce spirálovitě.
- 4. Blok válců z lehkého kovu podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že šířka pruhu je 2 až 4 mm.
- 5. Blok válců z lehkého kovu podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že u více vedle sebe uspořádaných legovaných zón se pruhy překrývají, přičemž šířka překrytí je 5 až 10 %.
- 6. Blok válců z lehkého kovu s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti opotřebení a tribologicky optimalizovanou, kteráMWt Vir sestává ze slitiny s matricí z lehkého kovu s povrchovou vrstvou obsahující jemně dispergované vyloučeniny primárního křemíku a sestávající jako čistě difuzní vrstva z legované zóny (11) bohaté na vyloučeniny a >z okrajových zón (12, 13) chudých na vyloučeniny, přičemž vyloučeniny sestávají z rovnoměrně rozmístěných zakulacených zrn primárního křemíku se středním průměrem zrna mezi 1 a 10 pm a legovaná zóna obsahuje 10 až 14 % eutektika AISi, 5 až 20 % primárního křemíku, zbytek fáze čistého hliníku a má minimální tvrdost 160 HV.
- 7. Způsob výroby bloku válců z lehkého kovu, s alespoň jednou povrchovou plochou válce, odolnou proti opotřebení a tribologicky optimalizovanou, která obsahuje slitinu s matricí z lehkého kovu a práškový materiál obsahující slinutý karbid a přítomný v matrici z lehkého kovu jako povrchová vrstva obsahující jemně dispergované vyloučeniny primárního křemíku, litím účinkem tíže, podtlaku nebo tlaku s následujícím zpracováním povrchu laserovým paprskem a práškovým paprskem, uspořádanými navzájem rovnoběžně, přičemž laserový paprsek se vede po povrchu matrice z lehkého kovu v šířce pásu kolmo ke směru posuvu o velikosti alespoň 2 mm, a přičemž prášek se ohřeje na teplotu tavení a difunduje teprve v bodě dopadu laserového paprsku na povrch matrice z lehkého kovu v průběhu doby kontaktu od 0,1 do 0,5 sekundy.
- 8. Způsob podle nároku 7, vyznačující se tím, že slitina s matricí z lehkého kovu se v místě dopadu zcela roztaví do hloubky alespoň 350 gm a povrch matrice z lehkého kovu se uvede do plazmového stavu.
- 9. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že roztavený prášek při difúzi vytvoří legovanou, zónu o tloušťce vrstvy 500 až 1000 gm.fy j-ooo* · · · · · * · · ·· • · · » ·»· « , «
- 10. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že prášek v okamžiku krátce před dopadem na slitinu s kovovou matricí má zrnitou strukturu a teprve v kontaktu se slitinou s kovovou matricí se v oblasti laserového paprsku v průběhu doby kontaktu 0,1 až 0,5 sekundy roztaví a zaleguje.I
- 11. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že rychlost posuvu laserového paprsku a práškového paprsku se ovládá tak, žea) dojde k difúzi do slitiny s kovovou matricí s hloubkou vniknutí 350 až 850 gm,b) pomalým řízeným ochlazováním legované zóny se vytvoří zakulacené primární fáze menší než 10 gm, jejichž vzájemné odstupy činí 1 až 5násobek průměru primární fáze,c) vznikne vyloučenina tvrdých fází s tvrdostí vrstvy 110 až 160 HV.
- 12. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že rychlost posuvu činí 0,8 až 4,0 za minutu při zaostřené ploše dopadu laserového paprsku o velikosti 1 až 10 mm2 a výkonu laseru 3 až 4 kW.
- 13. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že laserový paprsek s ohniskem ve tvaru čáry rotuje spirálovitě po vnitřní povrchové ploše dutého válce a přitom se přidáváním křemíkového prášku tvoří legovaná zóna ve tvaru pásu obsahující primární křemík.
- 14. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že střední hloubka obrábění v legované zóně Činí 750 jim.?v 2000- ΚΙΓ * · · ·* · · · · ·»
- 15. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tvrdé fáze legované zóny se uvolní mechanickým obráběním, přičemž úběr nejhořejší vrstvy je menší než 30 % celkové tloušťky vrstvy.
- 16. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že legovaná zóna se bez vloženého obrábění přímo honuje.
- 17. Zařízení k provádění způsobu potahování povrchové plochy dutých válců, které sestává z přívodu (1) prášku, z laserového zařízení (2) a ze zaostřovacího systému (3) s odrazným zrcadlem (4), vyznačující se tím, že přívod (1) prášku a laserové zařízení (2) jsou vedeny navzájem rovnoběžně v radiálním a axiálním směru dutého válce, že zaostřovací systém (3) obsahuje čárový výstup paprsku se šířkou paprsku 2,0 až 2,5 mm, a že přívod prášku je opatřen dávkovacím zařízením, prostřednictvím něhož je nastavitelný objemový proud prášku v závislosti na rychlosti posuvu laserového paprsku.
- 18. Zařízení podle nároku 17, vyznačující se tím, že zaostřovací systém (3) má tvar ohniska X, I nebo 8, který umožňuje zvýšený výstup energie na horních a dolních okrajových zónách ve srovnání se střední oblastí ohniska.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19915038A DE19915038A1 (de) | 1999-04-01 | 1999-04-01 | Leichtmetallzylinderblock, Verfahren zu seiner Herstellung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20001135A3 true CZ20001135A3 (cs) | 2000-12-13 |
| CZ294043B6 CZ294043B6 (cs) | 2004-09-15 |
Family
ID=7903361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20001135A CZ294043B6 (cs) | 1999-04-01 | 2000-03-29 | Blok válců z lehkého kovu, způsob jeho výroby a zařízení k provádění tohoto způsobu |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US6390050B2 (cs) |
| EP (1) | EP1041173B1 (cs) |
| JP (1) | JP3467744B2 (cs) |
| KR (1) | KR100388150B1 (cs) |
| AT (1) | ATE267891T1 (cs) |
| AU (1) | AU775660B2 (cs) |
| BR (1) | BR0006013B1 (cs) |
| CA (1) | CA2332944C (cs) |
| CZ (1) | CZ294043B6 (cs) |
| DE (2) | DE19915038A1 (cs) |
| ES (1) | ES2222122T3 (cs) |
| HU (1) | HU222858B1 (cs) |
| PL (1) | PL193699B1 (cs) |
| RU (1) | RU2212472C2 (cs) |
| WO (1) | WO2000060136A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA200006437B (cs) |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19907105A1 (de) * | 1999-02-19 | 2000-08-31 | Volkswagen Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von verschleißfesten, tribologischen Zylinderlaufflächen |
| DE19915038A1 (de) * | 1999-04-01 | 2000-10-26 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Leichtmetallzylinderblock, Verfahren zu seiner Herstellung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| EP1173304B1 (de) * | 2000-02-28 | 2005-07-20 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Verfahren zur herstellung eines oberflächenlegierten zylindrischen, teilzylindrischen oder hohlzylindrischen bauteils |
| MXPA01010920A (es) * | 2000-02-28 | 2003-10-14 | Hydro Aluminium Deutschland | Elemento cilindrico, parcialmente cilindrico o hueco con superficie de aleacion. |
| DE10116720A1 (de) * | 2001-04-04 | 2002-10-10 | Bayerische Motoren Werke Ag | Gerät zur Laser-Pulverbeschichtung |
| US6702908B1 (en) * | 2002-01-16 | 2004-03-09 | Hamilton Sundstrand Corporation | Method of making a cylinder block with unlined piston bores |
| US6732699B2 (en) * | 2002-10-04 | 2004-05-11 | General Motors Corporation | Cast iron cylinder liner with laser-hardened flange fillet |
| DE10257213B4 (de) * | 2002-12-07 | 2010-06-10 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Aufbereitung einer Zylinderlauffläche eines Kurbelgehäuses |
| DE102004039306A1 (de) * | 2004-08-12 | 2006-02-23 | Bayerische Motoren Werke Ag | Verfahren zum Herstellen eines Verbundgussteils |
| GB2421207A (en) * | 2004-12-16 | 2006-06-21 | Cosworth Technology Ltd | Casting with a halogen containing compound provided on the mould surface |
| US7466291B2 (en) * | 2005-03-15 | 2008-12-16 | Niranjan Damera-Venkata | Projection of overlapping single-color sub-frames onto a surface |
| US9282335B2 (en) | 2005-03-15 | 2016-03-08 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | System and method for coding image frames |
| US7443364B2 (en) * | 2005-03-15 | 2008-10-28 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Projection of overlapping sub-frames onto a surface |
| DE102005019756A1 (de) * | 2005-04-28 | 2006-11-02 | Sms Elotherm Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Behandeln von zylindrisch geformten Flächen mittels Laserstrahls |
| DE102005019757A1 (de) * | 2005-04-28 | 2006-11-02 | Sms Elotherm Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Behandeln von Flächen metallischer Bauelemente mittels Laserstrahls |
| US7407295B2 (en) * | 2005-07-26 | 2008-08-05 | Niranjan Damera-Venkata | Projection of overlapping sub-frames onto a surface using light sources with different spectral distributions |
| US7387392B2 (en) * | 2005-09-06 | 2008-06-17 | Simon Widdowson | System and method for projecting sub-frames onto a surface |
| US20070091277A1 (en) * | 2005-10-26 | 2007-04-26 | Niranjan Damera-Venkata | Luminance based multiple projector system |
| US7470032B2 (en) * | 2005-10-27 | 2008-12-30 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Projection of overlapping and temporally offset sub-frames onto a surface |
| US20070097017A1 (en) * | 2005-11-02 | 2007-05-03 | Simon Widdowson | Generating single-color sub-frames for projection |
| US20070133087A1 (en) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Simon Widdowson | Generation of image data subsets |
| US20070133794A1 (en) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Cloutier Frank L | Projection of overlapping sub-frames onto a surface |
| US7559661B2 (en) | 2005-12-09 | 2009-07-14 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Image analysis for generation of image data subsets |
| US20070132967A1 (en) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Niranjan Damera-Venkata | Generation of image data subsets |
| US20070132965A1 (en) * | 2005-12-12 | 2007-06-14 | Niranjan Damera-Venkata | System and method for displaying an image |
| US7499214B2 (en) * | 2006-03-20 | 2009-03-03 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Ambient light absorbing screen |
| CN100417746C (zh) * | 2006-04-14 | 2008-09-10 | 清华大学 | 一种分布式激光点状合金化方法 |
| US7665440B2 (en) * | 2006-06-05 | 2010-02-23 | Slinger Manufacturing Company, Inc. | Cylinder liners and methods for making cylinder liners |
| US20070291184A1 (en) * | 2006-06-16 | 2007-12-20 | Michael Harville | System and method for displaying images |
| US9137504B2 (en) * | 2006-06-16 | 2015-09-15 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | System and method for projecting multiple image streams |
| US7907792B2 (en) * | 2006-06-16 | 2011-03-15 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Blend maps for rendering an image frame |
| US7800628B2 (en) * | 2006-06-16 | 2010-09-21 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | System and method for generating scale maps |
| US7854518B2 (en) * | 2006-06-16 | 2010-12-21 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Mesh for rendering an image frame |
| US20080001977A1 (en) * | 2006-06-30 | 2008-01-03 | Aufranc Richard E | Generating and displaying spatially offset sub-frames |
| US20080002160A1 (en) * | 2006-06-30 | 2008-01-03 | Nelson Liang An Chang | System and method for generating and displaying sub-frames with a multi-projector system |
| US20080024389A1 (en) * | 2006-07-27 | 2008-01-31 | O'brien-Strain Eamonn | Generation, transmission, and display of sub-frames |
| US20080024683A1 (en) * | 2006-07-31 | 2008-01-31 | Niranjan Damera-Venkata | Overlapped multi-projector system with dithering |
| US20080024469A1 (en) * | 2006-07-31 | 2008-01-31 | Niranjan Damera-Venkata | Generating sub-frames for projection based on map values generated from at least one training image |
| US20080043209A1 (en) * | 2006-08-18 | 2008-02-21 | Simon Widdowson | Image display system with channel selection device |
| US20080095363A1 (en) * | 2006-10-23 | 2008-04-24 | Dicarto Jeffrey M | System and method for causing distortion in captured images |
| US20080101711A1 (en) * | 2006-10-26 | 2008-05-01 | Antonius Kalker | Rendering engine for forming an unwarped reproduction of stored content from warped content |
| US7742011B2 (en) * | 2006-10-31 | 2010-06-22 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Image display system |
| DE102006062502B4 (de) | 2006-12-28 | 2010-09-30 | Sms Elotherm Gmbh | Verwendung einer Vorrichtung zur Behandlung von Laufbahnen von Zylinderräumen von Motorblöcken für Verbrennungsmotoren |
| DE102007012845A1 (de) * | 2007-03-17 | 2008-09-18 | Ks Kolbenschmidt Gmbh | Erzeugung eines partiellen Faserverbundgefüges in einem Bauteil über eine Laserumschmelzbehandlung |
| US7986356B2 (en) * | 2007-07-25 | 2011-07-26 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | System and method for determining a gamma curve of a display device |
| US20090027504A1 (en) * | 2007-07-25 | 2009-01-29 | Suk Hwan Lim | System and method for calibrating a camera |
| US8328365B2 (en) | 2009-04-30 | 2012-12-11 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Mesh for mapping domains based on regularized fiducial marks |
| US9235575B1 (en) | 2010-03-08 | 2016-01-12 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Systems and methods using a slideshow generator |
| JP2011220150A (ja) * | 2010-04-06 | 2011-11-04 | Honda Motor Co Ltd | シリンダボアおよびその製造方法 |
| DE102010025375B4 (de) * | 2010-06-28 | 2016-04-21 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Laser-Bearbeitungsvorrichtung und Verfahren zum Laser-Bearbeiten zumindest eines Bauteils |
| DE102010048550A1 (de) * | 2010-10-14 | 2012-04-19 | Man Truck & Bus Ag | Verfahren zur Bearbeitung, insbesondere zur mechanischen Bearbeitung, wenigstens eines abgasführenden Oberflächenbereichs eines Brennkraftmaschinen- oder Kurbelgehäusebestandteils sowie Brennkraftmaschinen-Kurbelgehäuse und Zylinderlaufbuchse |
| DE102011114420A1 (de) * | 2011-09-26 | 2013-03-28 | Audi Ag | Verfahren zum Herstellen eines Zylinderrohrs einer Brennkraftmaschine sowie entsprechendes Zylinderrohr |
| DE102012212791B4 (de) * | 2012-07-20 | 2014-02-27 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Kolbens für einen Verbrennungsmotor |
| BR102012023013A2 (pt) * | 2012-09-12 | 2014-06-10 | Mahle Metal Leve Sa | Membro metálico de um sistema móvel de um motor a combustão interna e processo de fabricação deste membro metálico |
| DE102012222172A1 (de) * | 2012-12-04 | 2014-06-05 | Robert Bosch Gmbh | Axialkolbenmaschine mit kegelförmigem Kolben |
| CN105201809B (zh) * | 2014-06-20 | 2017-06-09 | 中联重科股份有限公司 | 混凝土泵车及检测其泵送效率的检测装置、系统、方法 |
| RU2684993C2 (ru) * | 2014-10-30 | 2019-04-16 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Соединение лазерной сваркой и способ его изготовления |
| CN105798268B (zh) * | 2016-03-25 | 2018-05-01 | 杨洪彬 | 双金属复合发动机缸体及其制作方法 |
| RU2638267C1 (ru) * | 2017-01-09 | 2017-12-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владимирский Государственный Университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых" (ВлГУ) | Способ лазерной сварки внахлест листов конструкционной стали и сплавов алюминия |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4068645A (en) * | 1973-04-16 | 1978-01-17 | Comalco Aluminium (Bell Bay) Limited | Aluminum-silicon alloys, cylinder blocks and bores, and method of making same |
| FR2537654B2 (fr) * | 1982-06-17 | 1987-01-30 | Pechiney Aluminium | Perfectionnement des chemises de moteurs a base d'alliages d'aluminium et de grains de silicium calibres et leurs procedes d'obtention |
| DE3447784A1 (de) * | 1984-12-20 | 1986-06-26 | Gebrüder Sulzer AG, Winterthur | Kolbenbrennkraftmaschine |
| JPS6254588A (ja) | 1985-08-30 | 1987-03-10 | Toyota Motor Corp | セラミツク粒子分散アルミニウム合金複合層の形成方法 |
| US5287622A (en) * | 1986-12-17 | 1994-02-22 | Canon Kabushiki Kaisha | Method for preparation of a substrate for a heat-generating device, method for preparation of a heat-generating substrate, and method for preparation of an ink jet recording head |
| US5041340A (en) * | 1987-09-03 | 1991-08-20 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fiber-reinforced light alloy member excellent in heat conductivity and sliding properties |
| JPH0621309B2 (ja) * | 1988-10-31 | 1994-03-23 | 本田技研工業株式会社 | 耐熱性、耐摩耗性、高靭性Ａｌ−Ｓｉ系合金及びそれを使用したシリンダ−ライナ− |
| DE3922378A1 (de) | 1989-07-07 | 1991-01-17 | Audi Ag | Verfahren zum herstellung verschleissfester oberflaechen an bauteilen aus einer aluminium-silicium-legierung |
| DE4009714A1 (de) * | 1990-03-27 | 1991-10-02 | Kolbenschmidt Ag | Einzelzylinder bzw. mehrzylinderblock |
| FR2667811B1 (fr) * | 1990-10-10 | 1992-12-04 | Snecma | Dispositif d'apport de poudre pour revetement par traitement au faisceau laser. |
| DE4040436A1 (de) * | 1990-12-18 | 1992-06-25 | Simson Fahrzeug Gmbh I L | Verfahren zur herstellung von verschleissschutzschichten |
| CH686187A5 (de) | 1993-03-30 | 1996-01-31 | Alusuisse Lonza Services Ag | Metallsubstrate mit laserinduzierter MMC-Beschichtung. |
| GB9517045D0 (en) * | 1995-08-19 | 1995-10-25 | Gkn Sankey Ltd | Method of manufacturing a cylinder block |
| DE19630197C2 (de) * | 1996-07-26 | 1999-10-14 | Kolbenschmidt Ag | Verfahren zur Herstellung von verschleißbeständigen Oberflächen an Bauteilen aus Aluminiumwerkstoffen sowie Vorrichtung zu seiner Durchführung; Kolben für Brennkraftmaschinen |
| DE19643029A1 (de) | 1996-10-18 | 1998-04-23 | Bayerische Motoren Werke Ag | Verfahren zum Beschichten eines aus einer Aluminium-Legierung bestehenden Bauteils einer Brennkraftmaschine mit Silicium |
| DE19711756A1 (de) * | 1997-03-21 | 1998-09-24 | Audi Ag | Verfahren zum Beschichten von Oberflächen |
| JP3409631B2 (ja) * | 1997-04-15 | 2003-05-26 | 日産自動車株式会社 | レーザビームによる肉盛り方法及び肉盛り構造 |
| DE19915038A1 (de) * | 1999-04-01 | 2000-10-26 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Leichtmetallzylinderblock, Verfahren zu seiner Herstellung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
-
1999
- 1999-04-01 DE DE19915038A patent/DE19915038A1/de not_active Withdrawn
-
2000
- 2000-03-10 RU RU2000133330/02A patent/RU2212472C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2000-03-10 AT AT00105126T patent/ATE267891T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-03-10 WO PCT/EP2000/002125 patent/WO2000060136A1/de active IP Right Grant
- 2000-03-10 BR BRPI0006013-5A patent/BR0006013B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-03-10 ES ES00105126T patent/ES2222122T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-10 EP EP00105126A patent/EP1041173B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-10 JP JP2000609624A patent/JP3467744B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-10 CA CA002332944A patent/CA2332944C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-10 KR KR10-2000-7012800A patent/KR100388150B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-03-10 AU AU32882/00A patent/AU775660B2/en not_active Ceased
- 2000-03-10 DE DE50006550T patent/DE50006550D1/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-29 CZ CZ20001135A patent/CZ294043B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-03-30 PL PL339334A patent/PL193699B1/pl unknown
- 2000-03-31 HU HU0001361A patent/HU222858B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2000-11-08 ZA ZA200006437A patent/ZA200006437B/en unknown
- 2000-11-30 US US09/727,366 patent/US6390050B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-11-14 US US09/992,797 patent/US6575130B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-06-12 US US10/171,028 patent/US6797916B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20020153359A1 (en) | 2002-10-24 |
| KR100388150B1 (ko) | 2003-06-19 |
| JP2002541322A (ja) | 2002-12-03 |
| EP1041173A1 (de) | 2000-10-04 |
| BR0006013B1 (pt) | 2011-02-22 |
| US20020033160A1 (en) | 2002-03-21 |
| CZ294043B6 (cs) | 2004-09-15 |
| HU0001361D0 (en) | 2000-06-28 |
| CA2332944C (en) | 2005-05-24 |
| DE50006550D1 (de) | 2004-07-01 |
| HUP0001361A3 (en) | 2001-02-28 |
| EP1041173B1 (de) | 2004-05-26 |
| HU222858B1 (hu) | 2003-12-29 |
| AU775660B2 (en) | 2004-08-12 |
| ATE267891T1 (de) | 2004-06-15 |
| JP3467744B2 (ja) | 2003-11-17 |
| DE19915038A1 (de) | 2000-10-26 |
| RU2212472C2 (ru) | 2003-09-20 |
| CA2332944A1 (en) | 2000-10-12 |
| PL339334A1 (en) | 2000-10-09 |
| US6390050B2 (en) | 2002-05-21 |
| HUP0001361A2 (hu) | 2000-12-28 |
| WO2000060136A1 (de) | 2000-10-12 |
| ZA200006437B (en) | 2001-05-21 |
| US6575130B2 (en) | 2003-06-10 |
| KR20010043633A (ko) | 2001-05-25 |
| AU3288200A (en) | 2000-10-23 |
| BR0006013A (pt) | 2001-03-06 |
| ES2222122T3 (es) | 2005-02-01 |
| PL193699B1 (pl) | 2007-03-30 |
| US6797916B2 (en) | 2004-09-28 |
| US20010003227A1 (en) | 2001-06-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ20001135A3 (cs) | Blok válců z lehkého kovu, způsob jeho výroby a zařízení k provádění tohoto způsobu | |
| US20020069819A1 (en) | Process and device for producing wear-resistant, tribological cylinder bearing surfaces | |
| JP2002537121A5 (cs) | ||
| CN101218397B (zh) | 改进的涂布刮刀 | |
| KR20010012957A (ko) | 내마모성 표면을 갖는 소결된 기계적 부품 및 그 제조방법 | |
| US20090092823A1 (en) | Braze-metal coated articles and process for making same | |
| JP2003525351A (ja) | 表面が合金とされた円筒形、部分円筒形又は中空円筒形の構成要素を製造する方法とこの方法を実施する装置 | |
| EP2505689A1 (en) | Cermet coating, spraying particles for forming same, method for forming cermet coating, and article with coating | |
| US8173207B2 (en) | Arrangement for depositing coating powder on a rotational symmetric body | |
| CA2132182A1 (en) | Process for coating the internal surfaces of hollow bodies | |
| JPH0693409A (ja) | ピストンリングの溶射被膜の形成方法 | |
| MXPA00011598A (en) | Light metal cylinder block, method for producing the same and device for carrying out said method | |
| WO2019181085A1 (ja) | 段ロールおよびその製造方法 | |
| KR20020033611A (ko) | 표면-합금화된 원통형, 부분 원통형 또는 속이빈 구조 부재 | |
| CN1484558A (zh) | 带材连铸机的运转方法及用于执行该方法的浇铸辊的辊套 | |
| JP4303447B2 (ja) | 二軸シリンダーの製造方法 | |
| FI87942C (fi) | Foerstaerkt belaeggning foer en vals i en pappersmaskin och foerfarande foer framstaellning av denna | |
| CN114959686A (zh) | 一种激光熔覆粉末及在铝合金表面激光熔覆的方法 | |
| JP2769338B2 (ja) | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 | |
| JP2020117805A (ja) | 合金皮膜及びその製造方法 | |
| Pawlowski et al. | Structure-properties relationship in plasma sprayed chromium oxide coatings | |
| Arkharpov et al. | Special features of laser surfacing with different powder feed methods | |
| Becker et al. | Micro-coating by a laser powder feed process | |
| Safonov et al. | Laser surfacing of powders of iron-carbon alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20080329 |