CS274289B2 - Method of pitch continuous coking - Google Patents
Method of pitch continuous coking Download PDFInfo
- Publication number
- CS274289B2 CS274289B2 CS186187A CS186187A CS274289B2 CS 274289 B2 CS274289 B2 CS 274289B2 CS 186187 A CS186187 A CS 186187A CS 186187 A CS186187 A CS 186187A CS 274289 B2 CS274289 B2 CS 274289B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- coke
- coking
- pitch
- temperature
- weight
- Prior art date
Links
- 238000004939 coking Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 39
- 239000011295 pitch Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000011339 hard pitch Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 238000001354 calcination Methods 0.000 abstract description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 abstract description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011294 coal tar pitch Substances 0.000 description 7
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 6
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000011329 calcined coke Substances 0.000 description 2
- 239000011280 coal tar Substances 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011022 opal Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000006253 pitch coke Substances 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B55/00—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coke Industry (AREA)
- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu kontinuálního koksování smol, obzvláště kamenouhelných dehtových tvrdých smol, a použití tímto způsobem získaného koksu.
Pro koksování vysokovroucích zbytků pocházejících z kamenouhelného dehtu nebo z minerálních olejů, se v součásti používají tři způsoby koksování:
a) způsob koksování v horizontální komoře,
b) způsob zpožděného koksování,
c) způsob fluidního koksování.
Způsob postupem podle a) je vysokoteplotní koksování a odpovídá až na některé zvláštnosti o sobě známému koksování uhlí. Jako výchozí produkt se používá kamenouhelná dehtová tvrdá smola s koksovatelným zbytkem podle Brockmanna a Mučka více než 50 %. Získaný koks je velmi tvrdý a není zapotřebí jej vzhledem k vysoké koksovací teplotě alespoň 1 000 *C kalcinovat. Uvedený způsob je finančně náročný.
Zařízení, obzvlášt vyzdívky pecí, jsou vzhledem k jiným fyzikálním a chemickým vlastnostem uhlí podstatně náchylnější k poškození a jsou nutné častější opravy, než u zařízení pro koksování uhlí. Způsob samotný je diskontinuální, takže je nutný větší počet komor, aby se společně umožnil quasi-kontinuální provoz.
Při postupu podle b) se jedná o způsob nízkotepelné karbonizace při teplotě asi 500 c. Jako výchozí produkty přicházejí v úvahu vedle zbytků z průmyslu minerálních olejů také kamenouhelné dehtové měkké smoly. Původně se zpožděné koksování provádělo jako tepelné krakování. Bylo však brzy zjištěno, že se jedná o výborné zařízení pro výrobu vysoce anisotropních speciálních koksů. Získaný koks z nízkotepelné karbonizace se musí pro další zpracování a použití vysušit a kalcinovat. Cena zařízení je vysoká, takže se rentability dosáhne pouze při výrobě obzvlášt vysocehodnotných koksů nebo cenných olejů. To ovšem nepřichází v úvahu normálně při zpracování kamenouhelných dehtových smol. Samotný způsob je quasi-kontinuálně proveditelný za použiti alespoň dvou koksovacích bubnů.
Postup podle c) je.rovněž způsob nízkotepelné karbonizace, který se však provádí kontinuálně. Fluidní koksování je tepelné krakování pro zbytky minerálních olejů. Koks vznikající jako odpadní produkt se používá jako palivo. Pro kamenouhelné dehtové smoly je tento způsob kvůli nepatrným výtěžkům oleje a plynu méně vhodný.
Okolem předloženého vynálezu tedy je vypracování jednoduchého a levného způsobu koksování kamenouhelných dehtových tvrdých smol a srovnatelných produktů a nalézt pro takto vyrobený koks vhodné oblasti použití.
Uvedený úkol byl podle předloženého vynálezu vyřešen tak, že se tvrdá smola koksuje ve z vnějšku vyhřívané otočné trubkové peci opatřené protlačovákem, při teplotě vnitřní stěny v rozmezí 500 až 800 ‘c a době prodlení v rozmezí 0,5 až 1,5 hodiny, přičemž vznikající plyny a páry se vedou v protiproudu ke koksované smole a získaný koks z nízkotepelné karbonizace se potom výhodně bez předchozího ochlazení běžným způsobem kalcinuje.
Jako tvrdé smoly se označují aromatické zbytky s teplotou měknuti podle Kraemera a Sarnowa - K.-S. alespoň 130 c a s koksovatelným zbytkem podle Brockmanna a Mučka B.-M. alespoň 40 % hmotnostních. Mohou pocházet z kamenného uhlí, jako například kamenouhelná dehtová tvrdá smola, nebo mohou pocházet z minerálních olejů, jako je například tvrdá petrosmola z pyrolýzy benzinu pro výrobu olefinů.
Otočná trubková pec má být výhodně rozdělena na několik, různě vyhřívatelných sekcí. Vnějším ohřevem se postupem určené segmenty zahřejí na vnější teplotu asi 850 ’c. Vnější teplota následujících sekcí může potom klesnout až na asi 600 'c.
Aby se zabránilo adsorbci kondenzátu na koksu z nízkotepelné karbonizace, vedou se plyny a páry v protiproudu ke koksované smole. Páry se po opuštění otočné trubkové pece kondenzují a mohou se použít jako komponenty sazových olejů nebo se mohou přivádět do do výroby tvrdé smoly. Přitom se ukázalo jako prospěšné shromažčování inertního plynu na výstupní straně otočné trubkové pece. Doba prodlení par v koksovací zóně se tím zkracuje a potlačuje se tvorba sazí a usazenin v následujících vedeních býdů. Jako protlačovák se především osvědčil v přední části, směrem k podávači straně kónický, zrnitým materiálem zaplněný šnek, který je alespoň l/3krát, výhodně l/2krát tak dlouhý, než je otočná trubková pec, a jehož sklon je větší, než je sklon otočné trubkové pece. Na něm může být připojen hladký válec. Protlačovák je výhodně samostředěný a pohybuje se za silového spojení s bubnem.
Smola se může dodávat kusovitá, například přes podávači zařízení s korečkovým kolem, nebo v kapalném stavu. Na konci se koks z nízkotepelné karbonizace odebírá v kusovité formě přes vynášecí zařízení s korečkovým kolem a může se přimo odvádět do zařízení pro kalcinování. Vzhledem k tomu, že odpadá běžné ochlazování koksu vodou, což se provádí u postupů a) a b), je zapotřebí podstatně méně času a energie pro kalcinování.
Trubkové otočné pece se sice běžně používají pro koksování, popřípadě pro kalcinování pevných paliv, jako je nízkotepelné karbonizovaný koks a hnědé uhlí, nebo pro pyrolýzu převážně pevných odpadů, avšak při těchto známých postupech není koksování výchozích produktů na horkých stěnách pece zaručeno, nebo k němu dochází pouze v omezeném rozsahu.
Vynález je blíže objasněn v následujících příkladech provedení.
Příklad 1
Do otočné trubkové pece o vnitřním průměru 0,8 m a vyhřívané délce 7,2 m a se 4 m dlouhým kónickým šnekem v její přední části se dodává 75 kg/h kamenouhelné dehtové smoly s teplotou měknutí - K.-S. - 150 'C a s koksovatelným zbytkem - B.-M. - 50 % hmotnostních. Uvedená pec je rozdělena na šest sekcí, které jsou nepřímo vyhřívány plynem.
Teplota vnější stěny v oblasti vstupu výchozí suroviny činí 850 c a klesá směrem k výstupní části na 700 *C. Ve střední části vyhřívané zóny je vnější teplota stěny trubky asi 800 'C. Otočná trubka je poháněna 2 Upm. Střední doba prodlení koksované smoly v trubkové otočné peci činí asi 1,5 hodin. Na peci nevznikají žádné připečeniny, syrový koks vystupuje v kusovité formě a je tam 74 % hmotnostních částic větších než 5 mm, % hmotnostních částic větších než 1 mm. Vzniklý koks má vysokou hustotu a pevnost.
Bez ochlazování a meziskladování se přivádí do kalcinačního bubnu, kde se běžným způsobem kalcinuje při teplotě 1 300 c.
Příklad 2
Postup podle příkladu 1 se opakuje s prosazením 300 kg/h při šesti otáčkách za minutu. Doba prodlení koksované smoly v otočné trubkové peci se přitom sníží na asi 0,5 hodiny. Vznikne 71 % hmotnostních syrového.koksu se 3,5 % hmotnostními těkavých součástí a o sypné hustotě 0,5 g/cm3, 11 % hmotnostních těžkého oleje, 14 % hmotnostních lehkého oleje a 4 % hmotnostní plynu a ztrát. Během koksování se do otočné trubkové pece vhání v protiproudu ke smole 30 m3/h dusíku. Plyny a páry opouštějí pec na straně přívodu smoly a kondenzují se ve dvou stupních. Syrový koks se ihned přivádí do běžného kalcinačního bubnu a-zde se při teplotě 1 300 ‘c kalcinuje. Získá se 89 % hmotnostních kalcinovaného koksu s obsahem zbytkové vody 0,1 % hmotnostních a o skutečné hustotě 2,028 g/cm3.
Analýzy olejů a plynu jsou uvedeny v následujících tabulkách I a II.
V tabulce III je srovnán kalcinovaný koks, získaný podle vynálezu, s vlastnostmi normálního petrokoksu - typ 2 a koksu získaného ze smoly v horizontální komorové peci - typ 3. Pokusy jsou, jak je běžné, provedeny na tvarových tělesech.
TABULKA I
Analýzy kondenzátu
| těžký olej | střední olej | ||
| hustota při 120 ’c | (g/cm3) | 1,21 | 1,15 |
| teplota měknutí (K.-S.) | (*C) | 48 | - |
| QI | (% hm.) | 5,4 | 3,0 |
| TI | (% hm.) | 6,4 | 3,7 |
| koksovatelný zbytek (B.-M.) | (% hm.) | 13,3 | 7,1 |
| popel | (% hm.) | 0,1 | 0,03 |
| C | (% hm.) | 91,6 | 92,4 |
| H | (% hm.) | 5,1 | 5,2 |
| N | (% hm.) | 1,21 | 1,11 |
| S | (i hm.) | 0,7 | 0,74 |
| destilačni analýza | (’c) | ||
| počátek | 344 | 264 | |
| 10 % | 410 | 302 | |
| 20 % | 444 | 320 | |
| 30 % | 465 | 350 | |
| 34 % | 475 | 379 | |
| 40 % | 429 | ||
| 50 % | 455 | ||
| 60 % | 460 | ||
| zbytek: teplota měknutí (K. | -S.) | 130 | 128 |
| TABULKA II Analýza plynu (včetně přiváděného dusíku) | |
| % objemová | |
| °2 | 1,3 |
| N2 | 27,0 |
| CO | 0,9 |
| C02 | 0,5 |
| H2 | 54,4 |
| ch4 | 12,3 |
| C2H4 | 0,4 |
| C2H6 | 0,8 |
| C3H8 | 1,0 |
| h2s | 0,25 |
TABULKA III
Vlastnosti koksu typ koksu
CC^-opal (mg/cm2) elektrická vodivost (S/cm) podél napříč
120
110
154
154 130 140 117 142 111
Koks podle vynálezu se vyznačuje nepatrným CC^-opalem a vysokou elektrickou podélnou vodivostí. Jeho struktura je přes vyšší vodivost ve srovnání s běžným koksem ze smoly jemnější a rovnoměrně mozaikovitá, jak je ve srovnání ukázáno na metalografickém výbrusu.
Výhody způsobu koksování podle vynálezu spočívají v krátké době koksování 0,5 až
1,5 hodiny, v nepatrných investičních nákladech a šetrných podmínkách. Kromě uvedeného je možné jemný podíl vyrobeného koksu vést zpět a koksovat společně se zpracovávanou smolou.
Vzhledem k rovnoměrné mozaikovité struktuře koks získaný postupem podle vynálezu je vhodný pro výrobu reaktorového grafitu. Je známo, že pro tento účel jsou obzvlášt vhodné koksy s nízkým anisotropním koeficientem.
100 hmotnostních dílů koksu vyrobeného postupem podle vynálezu se rozemele na zrnitost maximálně 0,5 mm a smísí se s 27,5 hmotnostními díly standardní smoly pro elektrody. Tato hmota se slisuje na testovací elektrody a při teplotě 900 ’c se vypálí. Z testovacích elektrod se vyříznou tyčinky, které se kalcinuji při teplotě 1 300 ’C, načež mají potom skutečnou hustotu 2,12 g/cm’ a tepelný součinitel roztažností (alfa) v podélném a příčném směru v rozmezí 20 až 200 *C 0^lfa//)= 4,6 . 10_6/K oC^lfa^ = 5,1 . 106/K.
Z toho se vypočte anisotropní koeficient alfa^/alfa^y 1,11. Tyčinky se při teplotě 2 700 *C grafitují. Jejich fyzikální vlastnosti jsou v následující tabulce srovnány s reaktorovým grafitem z gilsonitového koksu:
grafit podle vynálezu gilsonitový grafit
| skutečná hustota (g/cm3) | 2,18 | 2,16 | až | 2,19 |
| koeficient tepelné roztažností | ||||
| (20 až 1 000 ’C) | ||||
| (/(alfaJlO-6 K-1 | 5,22 | 5,30 | až | 6,25 |
| p((alfa/zJ 10-6 K_1 | 4,72 | 4,85 | až | 6,00 |
| ^(alfaz/alfazzJ | 1,11 | 1,09 | až | 1,4 |
Jak ukazují hodnoty analýzy, je koks vyrobený podle vynálezu podstatně vhodnější pro výrobu reaktorového grafitu. Má pro koks z normální nečištěné tvrdé smoly nezvykle nízké koeficienty roztažností a malý anisotropní koeficient. Další jeho výhodou je nepatrný objem pórů.
Claims (2)
- předmEt VYNÁLEZU1. Způsob kontinuálního koksování smol, vyznačující se tím, že se tvrdá smola s teplotou měknutí podle Kraemera a Sarnowa alespoň 130 'c a koksovatelným zbytkem podle Brockmanna a Mučka alespoň 45 % hmotnostních koksuje v otočné trubkové peci vnějším vyhříváním při teplotě vnější stěny v rozmezí 500 až 800 c a době prodlení v rozmezí 0,5 až 1,5 hodiny, přičemž eventuálně vznikající napečeniny koksu se mechanicky rozpouštějí, vznikající plyny a páry se vedou v protiproudu ke koksované smole a získaný koks z nízkotepelné karbonizace se potom, například bez předchozího ochlazení, kalcinuje.
- 2. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že ke koksované tvrdé smole se vede v protiproudu inertní plyn.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19863609348 DE3609348A1 (de) | 1986-03-20 | 1986-03-20 | Verfahren zur kontinuierlichen verkokung von pechen und verwendung des gewonnenen kokses |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS186187A2 CS186187A2 (en) | 1990-09-12 |
| CS274289B2 true CS274289B2 (en) | 1991-04-11 |
Family
ID=6296819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS186187A CS274289B2 (en) | 1986-03-20 | 1987-03-19 | Method of pitch continuous coking |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4764318A (cs) |
| EP (1) | EP0237702B1 (cs) |
| JP (1) | JPS62227991A (cs) |
| AT (1) | ATE45587T1 (cs) |
| AU (1) | AU585436B2 (cs) |
| CA (1) | CA1268438A (cs) |
| CS (1) | CS274289B2 (cs) |
| DE (2) | DE3609348A1 (cs) |
| ES (1) | ES2000091B3 (cs) |
| PL (1) | PL151853B1 (cs) |
| ZA (1) | ZA87673B (cs) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07118066A (ja) * | 1993-10-22 | 1995-05-09 | Tokai Carbon Co Ltd | 高強度等方性黒鉛材の製造方法 |
| US20060074598A1 (en) * | 2004-09-10 | 2006-04-06 | Emigholz Kenneth F | Application of abnormal event detection technology to hydrocracking units |
| US7720641B2 (en) * | 2006-04-21 | 2010-05-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Application of abnormal event detection technology to delayed coking unit |
| US8862250B2 (en) | 2010-05-07 | 2014-10-14 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Integrated expert system for identifying abnormal events in an industrial plant |
| US10836969B2 (en) * | 2016-09-27 | 2020-11-17 | Cleancarbonconversion Patents Ag | Process reacting organic materials to give hydrogen gas |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2357621A (en) * | 1941-07-30 | 1944-09-05 | Max B Miller & Co Inc | Apparatus for coking petroleum residues |
| US3316183A (en) * | 1963-12-12 | 1967-04-25 | Exxon Research Engineering Co | Shaped carbon articles and method of making |
| DE1796129A1 (de) * | 1968-09-05 | 1972-03-02 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Erzeugung von metallurgischem Formkoks |
| US3756791A (en) * | 1971-06-09 | 1973-09-04 | Bethlehem Steel Corp | Al and or coal derivatives method for simultaneously calcining and desulfurizing agglomerates co |
| US4053365A (en) * | 1975-12-02 | 1977-10-11 | Great Lakes Carbon Corporation | Rotary calciner |
| DE2627479C2 (de) * | 1976-06-18 | 1983-09-22 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verwendung eines Formkokses als Adsorptionsmittel für Schwefeloxide aus Abgasen |
| FR2385786A1 (fr) * | 1977-03-28 | 1978-10-27 | Nord Pas Calais Houilleres | Procede permettant d'obtenir du coke moule a partir de charbons non cokefiables |
| US4218288A (en) * | 1979-02-12 | 1980-08-19 | Continental Oil Company | Apparatus and method for compacting, degassing and carbonizing carbonaceous agglomerates |
| DE2925202A1 (de) * | 1979-06-22 | 1981-01-15 | Rupert Hoell | Verfahren und vorrichtung zur pyrolyse von kunststoff, kohlenwasserstoffhaltigem sondermuell etc. |
| US4303477A (en) * | 1979-06-25 | 1981-12-01 | Babcock Krauss-Maffei Industrieanlagen Gmbh | Process for the pyrolysis of waste materials |
| CH645401A5 (de) * | 1980-08-21 | 1984-09-28 | Alusuisse | Verfahren zur herstellung von entschwefeltem koks fuer in der aluminiumelektrolyse eingesetzte anoden. |
| US4369171A (en) * | 1981-03-06 | 1983-01-18 | Great Lakes Carbon Corporation | Production of pitch and coke from raw petroleum coke |
| DE3125609A1 (de) * | 1981-06-30 | 1983-01-13 | Rütgerswerke AG, 6000 Frankfurt | Verfahren zur herstellung von kohlenstofformkoerpern |
| CA1260868A (en) * | 1984-04-11 | 1989-09-26 | Izaak Lindhout | Process for calcining green coke |
-
1986
- 1986-03-20 DE DE19863609348 patent/DE3609348A1/de not_active Withdrawn
-
1987
- 1987-01-12 EP EP87100270A patent/EP0237702B1/de not_active Expired
- 1987-01-12 DE DE8787100270T patent/DE3760453D1/de not_active Expired
- 1987-01-12 ES ES87100270T patent/ES2000091B3/es not_active Expired
- 1987-01-12 AT AT87100270T patent/ATE45587T1/de active
- 1987-01-29 ZA ZA870673A patent/ZA87673B/xx unknown
- 1987-02-02 CA CA000528742A patent/CA1268438A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-06 US US07/023,052 patent/US4764318A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-03-17 JP JP62060246A patent/JPS62227991A/ja active Pending
- 1987-03-19 PL PL1987264723A patent/PL151853B1/pl unknown
- 1987-03-19 CS CS186187A patent/CS274289B2/cs unknown
- 1987-03-20 AU AU70434/87A patent/AU585436B2/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL264723A1 (en) | 1988-05-12 |
| EP0237702A3 (en) | 1988-02-10 |
| EP0237702A2 (de) | 1987-09-23 |
| ZA87673B (en) | 1987-09-16 |
| JPS62227991A (ja) | 1987-10-06 |
| ES2000091B3 (es) | 1989-10-16 |
| DE3760453D1 (en) | 1989-09-21 |
| DE3609348A1 (de) | 1987-09-24 |
| ATE45587T1 (de) | 1989-09-15 |
| EP0237702B1 (de) | 1989-08-16 |
| ES2000091A4 (es) | 1987-12-01 |
| AU7043487A (en) | 1987-09-24 |
| PL151853B1 (en) | 1990-10-31 |
| CS186187A2 (en) | 1990-09-12 |
| AU585436B2 (en) | 1989-06-15 |
| CA1268438A (en) | 1990-05-01 |
| US4764318A (en) | 1988-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10329490B2 (en) | Method of and system for producing solid carbon materials | |
| US5171406A (en) | Fluidized bed selective pyrolysis of coal | |
| CN206033677U (zh) | 粉煤干馏装置 | |
| US2734853A (en) | Integrated coking and calcining process | |
| JPS6345436B2 (cs) | ||
| US7008459B1 (en) | Pretreatment process to remove oxygen from coal en route to a coal pyolysis process as a means of improving the quality of the hydrocarbon liquid product | |
| CN108893130A (zh) | 一种粉煤干馏装置及粉煤干馏方法 | |
| CS274289B2 (en) | Method of pitch continuous coking | |
| US3455789A (en) | Process for continuous carbonization of coal | |
| US1639417A (en) | Method of carbonizing fuel | |
| CN105647552B (zh) | 一种煤干馏与煤催化裂化组合工艺方法 | |
| Mufandi et al. | The comparison of bio-oil production from sugarcane trash, napier grass, and rubber tree in the circulating fluidized bed reactor | |
| US2977299A (en) | Production of chemical products from coal products | |
| US1639356A (en) | Process of making activated carbon | |
| KR20250046532A (ko) | Cog 부산물을 이용한 활성탄소 제조장치 및 방법 | |
| US2922752A (en) | Continuous carbonization process and apparatus | |
| US1927244A (en) | Distillation of hydrogenated oil residues | |
| US4288293A (en) | Form coke production with recovery of medium BTU gas | |
| US2714086A (en) | Chemical modification of coal into hydrocarbon oils and coke | |
| RU2502783C1 (ru) | Способ термохимической переработки нефтяных шламов или кислых гудронов в смесях с твердым природным топливом для получения жидких продуктов и твердых остатков | |
| SU1151569A1 (ru) | Способ замедленного коксовани нефт ных остатков | |
| RU2009162C1 (ru) | Способ получения топливных дистиллятов | |
| CN109868162A (zh) | 一种裂解气除焦油装置 | |
| US2768937A (en) | Distillation of volatile matters of carbonaceous materials | |
| US2874092A (en) | High-temperature, low-contact time coking process |