CS257271B2 - Medium pressure or high pressure body of turbine - Google Patents

Medium pressure or high pressure body of turbine Download PDF

Info

Publication number
CS257271B2
CS257271B2 CS851436A CS143685A CS257271B2 CS 257271 B2 CS257271 B2 CS 257271B2 CS 851436 A CS851436 A CS 851436A CS 143685 A CS143685 A CS 143685A CS 257271 B2 CS257271 B2 CS 257271B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
pressure
turbine
steam
flow
medium
Prior art date
Application number
CS851436A
Other languages
English (en)
Other versions
CS143685A2 (en
Inventor
Gilbert Riollet
Original Assignee
Alsthom Atlantique
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alsthom Atlantique filed Critical Alsthom Atlantique
Publication of CS143685A2 publication Critical patent/CS143685A2/cs
Publication of CS257271B2 publication Critical patent/CS257271B2/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K17/00—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant
    • F01K17/02—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant for heating purposes, e.g. industrial, domestic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D1/00—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines
    • F01D1/02—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines
    • F01D1/023—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines the working-fluid being divided into several separate flows ; several separate fluid flows being united in a single flow; the machine or engine having provision for two or more different possible fluid flow paths
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
    • Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
    • Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Description

Vynález se týká středotlakého nebo vysokotlakého tělesa turbiny určené pro kombinovanou výrobu energie a tepla pro městské vytápění, obsahující lopatky nesené rotorem, který se otáčí uvnitř statoru, přívod páry na vstupní straně turbiny, dva výstupy o rozdílných tlacích a p2 (p2> PX)» napájející nízkotlakou část turbiny a dva výstupy o tlacích p^^ a p2 pro napájení dvou výměníků tepla městkého vytápění, uspořádaných sériově a poskytujících každý v podstatě polovinu topného výkonu.
Ve známé turbině je středotlaké těleso turbiny asymetrické a s podvojným průtokem, přičemž průtokové množství páry se dělí od vstupu do středotlakého tělesa na dvě části a při opouštění tohoto tělesa je v každém výstupu rozdílný tlak. Oba částečné výstupy páry jsou na sobě nezávislé až ke kondenzátoru připojenému к výstupu z nízkotlaké části.
Díky přítomnosti škrticích klapek umístěných ve výstupech napájecích nízkotlakou část a regulačních obtoků, osazených paralelně na vodních okruzích výměníků, je rozdělení páry mezi přívody nízkotlaké části a přívody výměníků automaticky regulováno, aby každý výměník poskytoval stejně velký výkon a aby voda po průchodu dvěma výměníky měla požadovanou teplotu.
Je skutečně z hlediska výtěžku důležité, aby každý výměník předával v podstatě stejně velký výkon vodě pro městské vytápění. Získaný výtěžek je díky známé konstrukci tělesa turbiny dobrý. Bere-li se však ohled na celou dobu života turbiny, může i malé zlepšení výtěžku způsobit značnou úsporu energie.
Uvedeného cíle dosahuje středotlaké nebo vysokotlaké těleso turbíny podle vynálezu, jehož podstatou je, že těleso turbiny obsahuje směrem od přívodu páry první část o jednoduchém průtoku, který se rozdvojuje do dvou dílčích průtokových dílů, přijímajících v podstatě stejná průtoková množství páry, přičem tento bod rozdvojení je volen tak daleko od výstupů o tlaku p2, aby rozdíly v průtokovém množství měly malý nebo žádný vliv na tlak páry v tomto bodě rozdvojení.
Výtěžek tělesa turbiny podle vynálezu je lepší, než je tomu podle známého stavu techniky, protože část cirkulace páry probíhá s jednoduchým průtokem.
S výhodou se volí bod rozdvojení tak, že když je přívodní tlak roven své jmenovité hod1 8 notě, je tlak v bodě rozdvojení vyšší než -^-násobek tlaku nasycení, odpovídající jmenovité teplotě vody poskytované do městského vytápění, přičemž x je poměr minimálního tepelného výkonu vytápění к jeho maximální hodnotě v protitlaku.
Pro usnadnění konstrukce tělesa turbiny a pro vyvážení rázů se těleso montuje tak, aby axiální směry, sledované párou v obou částečných tocích, byly navzájem opačné.
Vynález je blíže vysvětlen v následujícím popise na příkladě provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve tkerých znázorňuje obr. 1 schéma turbiny podle známého stavu techniky, obr. 2 funkční diagram známé turbiny a turbiny s tělesem turbiny podle vynálezu, obr*. 3 schéma turbiny s tělesem turbiny podle vynálezu a obr. 4 detailní zobrazení tělesa turbiny podle vynálezu. >
Známá turbina, jaká je znázorněna na obr. 1, obsahuje hřídel 1^ na němž jsou osazeny vysokotlaké těleso středotlaké těleso 3, nízkotlaké těleso 4^ a alternátor 5.. šoupě\6 na přívodu páry slouží к regulování množství páry, přiváděné ke vstupu vysokotlakého tělesa
2. Pára vystupující z vysokotlakého tělesa 2 prochází kotlem 2» kde je znovu přehřívána a poté je přiváděna ke vstupu 2 středotlakého tělesa 2»
Toto středotlaké těleso 3 je s podvojným průtokem a oba poloviční průtokové díly £t 10, které dohromady vytvářejí těleso 3, mají každý rozdílný počet stupňů. První poloviční průtokový díl 9, který má větší počet stupňů, poskytuje na svém výstupu páru o tlaku pp který je nižší, než je tlak p2 páry na výstupu druhého polovičního průtokového dílu 10.
Nízkotlaké těleso 4. je taktéž s podvojným průtokem a je rovněž vytvářeno dvěma polovičními průtokovými díly 24 a 25. První poloviční průtokový díl 25 má počet stupňů nižší, než má druhý poloviční průtokový díl 24.
První poloviční průtokový díl 2 středotlakého tělesa 2 má první výstup 12, připojený potrubím 13, opatřeným Škrticí klapkou 14, ke vstupu do druhého polovičního průtokového dílu 25 nízkotlakého tělesa £ a druhý výstup 15, sloužící к napájení prvního výměníku tepla 16.
Druhý poloviční průtokový díl 10 středotlakého tělesa 3> má první výstup 17, připojený potrubím 18, opatřeným škrticí klapkou 22, ke vstupu do prvního polovičního průtokového dílu 24 nízkotlakého tělesa £, a druhý výstup 20, sloužící к napájení druhého výměníku tepla 21.
Výměníky tepla 16 a 21 jsou sériově uspořádány a jsou opatřeny každý odpovídajícím regulačním obtokem 22, 23. Voda určená pro městské vytápění vstupuje s teplotou t^ do prvního výměníku ,16, odkud vystupuje se střední teplotou t . Z výměníku 21 vystupuje s teplotou t9, kde t = 4 . m m 2
Pára na výstupech 26 obou polovičních průtokových dílů 24 a 25 nízkotlakého tělesa 2 má tlak kondenzátoru. Průtokové množství páry v obou polovičních průtokových dílech 2 a 1θ středotlakého tělesa 3 je v podstatě stejné. Otevření klapek 14 a 19 a otevření obtoků 22, 23 se automaticky reguluje tak, aby teplota t2 měla požadovanou hodnotu a aby t^ = -41. * -2.,
Klapky 14 a 19 jsou vždy ovládány současně, stejně jako i obtoky 22, 23, takže průtokové množství na výstupu 12 je stejné jako průtokové množství na výstupu 17 a průtokové množství na výstupu 15 je stejné, jako průtokové množství na výstupu 20.
Funkce turbiny může být znázorněna schématem Qcu/ W (viz obr. 2), kde W je množství energie sloužící к výrobě elektřiny a Qcu energie ploužící к městskému vytápění.
Když má kotel největší výkon a klapky 14 a 19 jsou otevřené, stejně jako i obtoky 22 a 23, slouží veškerá vyrobená pára к výrobě elektřiny. Tento stav funkce je vyznačen jako bod A (Qcu = 0, W = WA).
Když je kotel stále na svém maximálním výkonu, ale klapky 14 a 19 jsou uzavřené, stejně jako i obtoky 22 a 23, je maximální množství energie nyní využíváno pro městské vytápění Q^. Energie využívaná pro výrobu elektřiny je tedy přičemž tento stav funkce je označen jako bod В (Q = Qn, W = W_) a nazývá se jako funkce v protitlaku.
— CU Jd Jd
Když má kotel svůj maximální výkon při otevřených klapkách a obtocích (bod A), a když se začnou uzavírat obtoky při udržování klapek v otevřené poloze a kotel zůstává na svém maximálním výkonu, postupuje se po úsečce AC přímky AB. V bodě C (Qc, Wc) jsou obtoky uzavřeny a šoupátka 14, 19 jsou otevřena. Když se začnou uzavírat klapky 14 a 19, postupuje se po úsečce CB.
Když je výkon kotle na minimální hodnotě (Pm), postupuje se po přímce A'B rovnoběžné s přímkou AB, přičemž bod A se nachází na ose OA a bod B~ se nachází na ose OB.
Pro střední výkon kotle (pp se postupuje po přímce AB rovnoběžné s přímkou AB, přičemž bod A je na ose OA a obd B^ je na ose OB.
Body C.~ a C“ odpovídají při výkonech P^ a případům, kdy obtoky jsou otevřené a klapky jsou uzavřené. U některých turbin je možné, že přímka CC” neprotíná úsečku A~B, takže neexistuje bod C'. Uvnitř lichoběžníka AA~ CC~ se tak reguluje funkční bod větším či menším otevíráním obtoků. Uvnitř lichoběžníka BC C~B~ se regulování provádí větším nebo menším otevíráním klapek.
Obr. 3 znázorňuje totéž schéma jako obr. 1, v němž se nahradilo středotlaké těleso £ turbinovým tělesem 3' podle vynálezu. Vztahové značky, použité pro označování stejných ústrojí, byly zachovány. Uvedené turbinové těleso 3' obsahuje první část 27 s jednoduchým průtokem, která napájí část 28 s, podvojným průtokem, sestávající ze dvou asymetrických polovičních průtokových dílů 29 a 30.
Poloviční průtokový díl 29 má více stupňů než poloviční průtokový díl .30. Poloviční průtokový díl 29 obsahuje dva výstupy 12' a 1S' s tlakem Pj, z nichž jeden je spojen s klapkou 14 a druhý s výměníkem 1£. Poloviční průtokový díl 30 obsahuje dva výstupy 177 a 20', z nichž jeden je spojen s klapkou 19 a druhý s výměníkem 21. Výstupy 12', 17', 15', 20' jsou ve středové části tělesa 20.
Výstup z první části 27 je spojen potrubím 3j> se vstupem do průtokového dílu 29. Na výstupu první části 27 se průtokové množství páry rozděluje na dvě v podstatě stejná množství, z nichž jedno napájí poloviční průtokový díl 29 a druhé poloviční průtokový díl 30.
Obr. 4 znázorňuje detailní zobrazení turbinového tělesa 3', zčásti v perspektivě a zčásti v řezu. Těleso 3' obsahuje rotor 31, otáčející se uvnitř statoru 32. část s jednoduchým průtokem 27 tělesa 3 ', napájená dvěma přívodními potrubími £2» obsahuje devět pohyblivých stupňů 33. Poloviční průtokový díl 30 obsahuje šest pohyblivých stupňů 34, osazených za pohyblivými stupni 33 první části 27 na rotorů 31.
* Průtokové množství páry se na výstupu ze stupňů 33 rozděluje na dvě v podstatě stejné části, z nichž jedna napájí pohyblivé stupně 34 a druhá napájí potrubím 35 přívod 36 polovičního průtokového dílu 29. Tento poloviční průtokový díl 29 obsahuje sedm pohyblivých stupňů 37, osazených na rotoru 31. Axiální cirkulace tekutiny v tomto polovičním průtokovém dílu je opačná vůči směru proudění kapaliny v části 27 a v polovičním průtokovém dílu 30.
Výstupy 17' a 12' směrem ke klapkám a výstupy 15' a 20' napájející výměníky leží mezi pohyblivými stupni 34 a 37.
Při osazení polovičního průtokového dílu 29 v obráceném smyslu by bylo možné dosáhnout obráceného smyslu proudění v tomto dílu a v dalším polovičním průtokovém dílu 30, přičemž by však bylo nutné umístit výstupy 12' a 15' do polohy vzdálené od výstupů 17' a 20', což by vedlo ke komplikovanější instalaci.
Nazveme-li tlak páry na výstupu z části 27 tlak ρθ, je-li průtokové množství 100 %, tj. Qcu = QB podle obr. 2, bude při průtoku x % a práci turbiny v protitlaku (bod funkce na ose OB) tato hodnota tlaku xpQ.
Ze zákonů proudění tekutin se odvodí, že tlak p9 na výstupu z polovičního průtokového
Aby bylo jisté, že tato nerovnost bude vždy ověřená, je třeba brát za x co možná nejnižší hodnotu, tj. poměr minimálního tepelného výkonu vytápění při protitlaku (ββ) к jeho maximální hodnotě (2g) - viz obr. 2.
Zabýváme-li se funkcí výměníku 21 napájeného parou o tlaku p2, 3e tento tlak p2 velmi blízký tlaku nasycení odpovídající jmenovité teplotě t2 vody poskytované pro městské vytápění.
Středotlaké těleso znázorněné na obr. 4 tvoří čáet turbiny pro městské vytápění vyrábějící elektrický výkon 255 MW při práci v superkritickém cyklu 24 MPa/540 °C/540 °C. Jmenovitý přívodní tlak je 5 MPa, přičemž tlak na výstupu z části 27 ρθ je 1 MPa, tlak p^ je 0,05 MPa a p2 0,12 MPa.
Maximální výkon, poskytovaný kotlem, PM je roven 550 MW. Tento výkon se rozkládá pódle ' následujícího vzorce:
ΡΜ = W + Qcu + Qkond + L' kde w je elektrický výkon, výkon poskytovaný pro městské vytápěni, fikond v*koft poskytovaný kondenzátoru a
L značí ztráty.
Když turbina pracuje při protitlaku nebo kondenzaci, jsou hodnoty vzorce = W + Qcu + + + L následující:
Při protitlaku: 550 MW = 211 +320+9+10
Při kondenzaci: 550 MW = 255 + 0 + 285 +10, přičemž QB « 320 MW a = 140 MW, takže x » 0,44.
Výkon středotlakého tělesa podle vynálezu je lepší než výkon středotlakého tělesa podle obr. 1. Vyplývá to ze skutečnosti, že výkon jednoho stupně turbiny závisí na délce těchto stupňů. Nerozdělí-li se proud páry, umožní se lepší délkové uspořádání stupňů.
Při určitých typech turbin s nízkým výkonem bez opětovného přehřívání mohou být středotlaké a vysokotlaké těleso soustředěny do jednoho tělesa. Turbina je pak tvořena jedním tělesem podle vynálezu, za nímž následuje nízkotlaká část.

Claims (3)

  1. PŘEDMĚT VYNÁLEZU
    1. Středotlaké nebo vysokotlaké těleso turbiny, určené ke kombinované výrobě energie a tepla pro městské vytápění, obsahující lopatky nesené rotorem, který se otáčí uvnitř statoru, přívod páry na vstupní straně, dva výstupy e rozdílnými tlaky p^ a p2, z nichž tlak p2 je větší než p^, napájecího nízkotlakou část turbiny, a dva výstupy s tlaky pj a p2, napájející / dva výměníky tepla pro městské vytápění, uspořádané sériově a poskytující každý v podstatě polovinu topného výkonu, vyznačené tím, že obsahuje směrem od přívodu (8*) páry první část (27) s jednoduchým průtokem, která se rozdvojuje do dvou dílčích průtokových dílů (29, 30) přijímajících v podstatě stejná průtoková množství páry, přiČem tento bod rozdvojení je volen tak daleko od výstupů(17', 20') o tlaku p2, aby rozdíly v průtokovém množství měly malý nebo žádný vliv na tlak páry v tomto bodě rozdvojení.
  2. 2. Středotlaké nebo vysokotlaké těleso turbiny podle bodu 1, vyznačené tím, Že bod rozdvojení je zvolen tak, že když přívodní tlak je roven své jmenovité hodnotě, je tlak v bodě
    18 rozdvojení větší než —^—násobku tlaku nasycení odpovídajícímu jmenovité teplotě vody, poskytované městskému vytápění, přičemž (x) je poměr minimálního tepelného výkonu vytápění к jeho maximální hodnotě v protitlaku.
  3. 3. Středotlaké nebo vysokotlaké těleso podle kteréhokoliv z předchozích bodů, vyznačené tím, že axiální směry sledované parou v obou částečných průtokových dílech (28) jsou navzájem opačné.
CS851436A 1984-03-01 1985-02-28 Medium pressure or high pressure body of turbine CS257271B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8403230A FR2560636B1 (fr) 1984-03-01 1984-03-01 Corps de turbine pour chauffage urbain

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS143685A2 CS143685A2 (en) 1987-09-17
CS257271B2 true CS257271B2 (en) 1988-04-15

Family

ID=9301593

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS851436A CS257271B2 (en) 1984-03-01 1985-02-28 Medium pressure or high pressure body of turbine

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4628693A (cs)
EP (1) EP0159489A1 (cs)
JP (1) JPS60216002A (cs)
CS (1) CS257271B2 (cs)
FR (1) FR2560636B1 (cs)
ZA (1) ZA851577B (cs)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2646466B1 (fr) * 1989-04-26 1991-07-05 Alsthom Gec Stator interne hp-mp unique de turbine a vapeur avec climatisation controlee
US4948331A (en) * 1989-07-31 1990-08-14 General Electric Company High pressure industrial turbine casing
EP1775429A1 (de) * 2005-10-12 2007-04-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Aufwärmen einer Dampfturbine
DE102007030764B4 (de) 2006-07-17 2020-07-02 General Electric Technology Gmbh Dampfturbine mit Heizdampfentnahme
US20090136337A1 (en) * 2007-11-26 2009-05-28 General Electric Company Method and Apparatus for Improved Reduced Load Operation of Steam Turbines
EP2204553A1 (de) * 2008-06-23 2010-07-07 Siemens Aktiengesellschaft Dampfkraftanlage
RU2566251C1 (ru) * 2014-05-05 2015-10-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" Способ нагрева сетевой воды на тепловой электрической станции
RU2596072C1 (ru) * 2015-05-12 2016-08-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ульяновский государственный технический университет" Тепловая электрическая станция
RU2626291C2 (ru) * 2015-11-13 2017-07-25 Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" Способ преобразования энергии
CN109236391B (zh) * 2018-09-11 2021-04-13 内蒙古电力(集团)有限责任公司内蒙古电力科学研究院分公司 一种热电联产机组调峰范围的计算方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH399491A (de) * 1962-08-24 1965-09-30 Escher Wyss Ag Dampf- oder Gasturbine grosser Leistung
AT316591B (de) * 1970-12-23 1974-07-25 Stal Laval Turbin Ab Kraftheizaggregat
AT358226B (de) * 1977-01-14 1980-08-25 Laing Nikolaus Heizkraftwerk
DE3137379C2 (de) * 1980-12-23 1985-11-14 Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken Verfahren zur Versorgung von Fernwärmenetzen mit Wärme uns einem Wärmekraftwerk
DD203354A1 (de) * 1982-01-13 1983-10-19 Orgreb Inst Kraftwerke Verfahren zur erhoehung der effektivitaet des waerme-kraft-prozesses

Also Published As

Publication number Publication date
US4628693A (en) 1986-12-16
FR2560636B1 (fr) 1988-07-08
ZA851577B (en) 1985-10-30
JPS60216002A (ja) 1985-10-29
CS143685A2 (en) 1987-09-17
FR2560636A1 (fr) 1985-09-06
EP0159489A1 (fr) 1985-10-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0609037B1 (en) Combined combustion and steam turbine power plant
JP3032005B2 (ja) ガス・蒸気タービン複合設備
CN109653875B (zh) 用于燃烧涡轮发动机的燃料预热系统
EP1138880B1 (en) Gas turbine and combined cycle plant
EP4080019B1 (en) Gas turbine heat recovery system and method
CS257271B2 (en) Medium pressure or high pressure body of turbine
US6301873B2 (en) Gas turbine and steam turbine installation
US5347814A (en) Steam system in a multiple boiler plant
JP3925985B2 (ja) コンバインドサイクル発電プラント
CA2288839A1 (en) An improved heat exchanger for operating with a combustion turbine in either a simple cycle or a combined cycle
JP2010242673A (ja) 蒸気タービンシステム及びその運転方法
US9404395B2 (en) Selective pressure kettle boiler for rotor air cooling applications
EP1748157B1 (en) A method and system for operative reconversion of pairs of pre-existing steam turbo-units
EP1666699B1 (en) Combined cycle power plant with gas and steam turbo groups
US20130156540A1 (en) Steam seal header, method of using a steam seal header and steam turbine system incorporating a steam seal header
JP3518252B2 (ja) クローズド蒸気冷却ガスタービンコンバインドプラント及びガスタービンコンバインドプラント
JP2766687B2 (ja) 複合発電プラント
JP3122234B2 (ja) 汽力発電設備のリパワリングシステム
JPH11148315A (ja) コンバインドサイクル発電プラント
JPS5856321Y2 (ja) タ−ビンの蒸気圧力を増大する装置
JP2024114991A (ja) ごみ焼却設備の発電システム
SU1160060A1 (ru) Двухпоточный цилиндр паровой турбины
Veenema et al. Topping the Groningen steam turbine plant with a gas turbine
SU1361356A1 (ru) Способ выработки пиковой мощности
Simoyu et al. Effect of Operating Conditions of a T-250/300-240 Turbine on the Level of Wetness in the Stages of the Low-Pressure Cylinder