CS237303B2 - Grooving roll of pilger mill - Google Patents
Grooving roll of pilger mill Download PDFInfo
- Publication number
- CS237303B2 CS237303B2 CS807149A CS714980A CS237303B2 CS 237303 B2 CS237303 B2 CS 237303B2 CS 807149 A CS807149 A CS 807149A CS 714980 A CS714980 A CS 714980A CS 237303 B2 CS237303 B2 CS 237303B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- cone
- gauge
- diameter
- reduction
- jaw
- Prior art date
Links
- 238000009785 tube rolling Methods 0.000 claims 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
- B21B21/02—Rollers therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
(54) Kalibrovací válec poutnické válcovací stolice(54) Calibration cylinder of pilgrim rolling mill
Řešení se týká kalibrovacího válce poutnické válcovací stolice pro válcování bezešvých trub, sestávajícího z redukčního kužele, hotovního kalibru a. výstupního kužele, přičemž redukční kužel a výstupní kužel jsou vytvořeny stejně a vůči hotovnímu kalibru uspořádány úhlově souměrně. Redukční kužel má v zadní, hotov tním kalibru přivrácené části v úhlovém rozsahu 25° přibližně lineární průběh a v oblasti na ni navazující mezi 25° a 50° má průběh podle určité závislosti.The invention relates to a calibrating cylinder of a pillar mill for rolling seamless tubes, consisting of a reduction cone, a finished gauge and an output cone, wherein the reduction cone and the exit cone are formed equally and angularly symmetrical to the finished gauge. The reduction cone has an approximately linear curve in the rear caliber of the upside-down portion over an angular range of 25 ° and has a curve in the region adjacent to it between 25 ° and 50 °, depending on a certain dependence.
3 7 3 0.30.3
Vynález se týká kalibrovacího válce poutnické válcovací stolice za účelem optimalizace jeho využití.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a calibrating roll of a pilger mill to optimize its use.
Je známé dělení obvodu válce poutnické válcovací stolice na pracovní oblast a oblast nekalibrovanou. Pracovní oblast válce sestává z redukčního kužele — tlamy —, hotovního kalibru a výstupní kužele — výběhu, jejichž kalibrovací hloubky jsou určeny příslušnými úhly, popřípadě drahami.It is known to divide the circumference of the pilger mill stand into a working area and an uncalibrated area. The working area of the cylinder consists of a reduction cone - muzzle - finished caliber and an output cone - run-out, whose calibration depths are determined by the respective angles or paths.
Známá kalibrování válců poutnické stolice mají, jak znázorněno na obr. 1, celkový pracovní úhel 180 až 210°, s podíly 48 až 54 procent pro tlamu, 30 až 36 % pro hotovní kalibr a 12 až 18 % pro výběh. Odpovídající úhlové stupně obvodu válce jsou odvislé od celkového úhlu zabírajícího pracovní délku válců.Known calibrations of the pilger mill rollers have, as shown in FIG. 1, an overall working angle of 180-210 °, with proportions of 48-54 percent for the muzzle, 30-36% for the finished gauge, and 12-18% for the run-out. Corresponding angular degrees of cylinder circumference are dependent on the overall angle occupying the working length of the cylinders.
Opotřebení válců poutnické válcovací stolice je v závislosti na provozní době největší v místě záběru A s děrovaným předvalkem trubky. Toto místo určuje potřebnou míru nového dodatečného mechanického obrobení, a tím i počet možných použití válce.Depending on the operating time, the wear of the rollers of the pilgrim mill is greatest at the engagement point A with the perforated billet. This location determines the amount of new additional mechanical machining required and thus the number of possible roller applications.
К zabránění velkých hloubek dodatečného mechanického obrobení bylo navrženo, posunout místo záběru A směrem к pracovnímu kalibru, protože potom lze provést přesoustružení s nejmenším úběrem průměru válce. Toto opatření však vede к tomu, že oblast výběhu se posouvá daleko ve směru nekahbrované oblasti válce, kde v důsledku její velké délky chybí materiál válce, aby bylo lze vytvořit žádaný křivkový průběh výběhu. Příliš strmý a v důsledku toho krátký výběh vede к rychlému odpoutání válců od trubky. Ještě plný nabíhající tlak válců působí na příliš malou stlačovanou plochu; v důsledku příliš vysokého plošného stlačení dochází к poškození trubky, která překračují přípustné meze a vedou к vyšším ztrátám.To avoid large depths of additional mechanical machining, it has been proposed to move the engagement point A towards the working caliber, since then turning can be carried out with the smallest removal of the cylinder diameter. This measure, however, results in the run-out region shifting far in the direction of the unbrushed region of the roll, where, due to its long length, the roll material is missing in order to produce the desired run-off curve. Too steep and, as a result, a short run-out leads to quick release of the rollers from the pipe. The full pressure of the rollers still acts on the compressed surface too small; too high surface compression causes damage to the pipe which exceeds the permissible limits and leads to higher losses.
Podle jiného návrhu se vytváří výběh jako redukční kužel válce, jak je popsáno a znázorněno v DE-PS 545 843. Toto vytvoření by mělo mít tu výhodu, že po opotřebení prvního záběrového kužele lze válce znovu použít jednoduchým obrácením, bez dalšího mechanického obrábění. Tento návrh má však při praktickém použití tyto nevýhody:According to another design, the run-out is formed as a roller reduction cone as described and shown in DE-PS 545 843. This embodiment should have the advantage that after wear of the first engagement cone the rollers can be reused by simple inversion without further mechanical machining. However, this proposal has the following disadvantages in practical application:
— křivky pro redukční kužel a výběh mají v důsledku jejich rozdílných pracovních úkolů značně rozdílný průběh, — strmější průběh křivky redukčního kužele vede při přeměně výběhu v redukční kužel к tomu, že se válce příliš rychle odpoutávají od trubky, což vede к již shora uvedeným závadám, — při nutném ubrání třísek při dodatečném mechanickém obrobení, posouvá se pracovní oblast válců směrem к nekalibrované oblasti. V této oblasti však chybí materiál válce pro vytvoření žádoucího tvaru kalibru, — je všeobecně známo, že se tvoří na tělese válce v oblasti místa záběru s předvalkem větší trhlinky způsobené pnutím. Při přemene výběhu v druhé místo záběru, objeví se tím tato poškození ještě jednou, a sice přesazena o 180°. Průřez jádra válce se tím dodatečně zeslabuje. V důsledku vrubového účinku se toto zeslabení dále zvyšuje. Skutečnost, že v oblasti zeslabení příčného průřezu dochází к největší válcovací síle, situaci ještě zhoršuje.- the curves for the reduction cone and the run-out have a very different course due to their different work tasks, - the steeper course of the curve of the cone leads to the rollers becoming detached from the pipe too quickly, resulting in the above-mentioned defects - in case of necessary chip removal during additional mechanical machining, the working area of the rollers moves towards the uncalibrated area. In this area, however, the roll material is lacking to produce the desired caliber shape. It is well known that larger stress cracks are formed on the roll body in the region of engagement with the billet. When the paddock is turned into a second take-off point, these damages appear again by offset by 180 °. The cross-section of the cylinder core is thereby additionally weakened. Due to the notch effect, this attenuation is further increased. The fact that the greatest rolling force occurs in the area of cross-section weakening exacerbates the situation.
Zeslabení příčného průřezu válce vede к častým lomům, a tím к hospodářským nevýhodám.The weakening of the cylinder cross-section leads to frequent fractures and thus to economic disadvantages.
Úkolem vynálezu je vytvoření takového kalibrování, s kterým lze dosáhnout znatelně lepšího stupně využití válců poutnických stolic, aniž by docházelo к negativnímu ovlivnění kvality vyráběných trubek.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide such a calibration with which a considerably better degree of utilization of the pilgrim mill rolls can be achieved without adversely affecting the quality of the tubes produced.
Úkol byl podle vynálezu vyřešen pro válec poutnické válcovací stolice, jehož kalibrování sestává z redukčního kužele, hotovního kalibru a výstupního kužele, jehož podstata spočívá v tom, že redukční kužel probíhá v zadní, hotovnímu kalibru přivrácené části, v úhlovém rozsahu 25° skoro lineárně a na tuto část navazující oblast mezi 25° až 50° probíhá podle závislosti nThe object of the invention was solved for a roller mill of a pillar mill whose calibration consists of a reduction cone, a finished gauge and an output cone, characterized in that the reduction cone runs in the rear, finished gauge of the inverted part in an angular range of 25 °. the adjacent region between 25 ° and 50 ° extends according to n
у — d . (a + b . ccx ) přičemž celková pracovní oblast redukčního kužele, hotovního kalibru a výstupního kužele leží v mezích 210° až 235° a podíl pracovní oblasti redukčního kužele činí 36 procent, hotovního kalibru 28 % a výstupního kužele 36 % celkové takto rozdělené pracovní oblasti.у - d. (a + b. c cx ) where the total working area of the reduction cone, the finished gauge and the exit cone lie between 210 ° and 235 ° and the ratio of the working area of the reduction cone is 36 percent, the finished gauge is 28% and the exit cone is 36% work area.
Použití válce poutnické stolice podle vynálezu spočívá v opatření, že se po vícenásobném použití kalibr třískově přepracuje, přičemž úhel jednotlivých pracovních oblastí všech průměrů těla válce zůstává konstantní v mezích tolerance, plus minus 3° a pro poslední použití nebo používání se výstupní kužel kalibruje obvyklým způsobem.The use of the pilger mill cylinder according to the invention consists in providing that the caliber is reworked after repeated use, the angle of the individual working areas of all cylinder body diameters remaining constant within tolerance limits, plus minus 3 ° and for the last use or use. .
Kalibrování podle vynálezu přizpůsobuje křivky redukčního kužele a výstupního kužele tak dalece, že kivka o jediném průběhu může převzít obě funkce. Za tím účelem se redukční kužel tvořený křivkou vyššího stupně, hyperbolou, parabolou, mění na zadní části přivrácené к hotovnímu kalibru v křivku s takřka lineárním průběhem. Část takto kalibrovaná má zaujímat úhel asi 25° a nemá překročit následující mezní hodnoty.The calibration according to the invention adapts the curves of the reduction cone and the output cone so much that a single waveform curve can assume both functions. To this end, the reduction cone formed by the higher degree curve, the hyperbole, the parabolic, turns into a curve with an almost linear progression towards the back of the caliber. The part so calibrated should have an angle of about 25 ° and should not exceed the following limits.
Průměr těla válce Hloubka kalibrování nad základní kružnicí kalibruCylinder body diameter Calibration depth above the gauge base circle
1200 až 850 mm1200 to 850 mm
840 až 400 mm840 to 400 mm
390 až 250 mm390 to 250 mm
1,5 až 1,8 mm na 10 stupňů1.5 to 1.8 mm at 10 degrees
0,8 až 1,2 mm na 10 stupňů0.8 to 1.2 mm per 10 degrees
0,4 až 0,6 mm na 10 stupňů0.4 to 0.6 mm per 10 degrees
V -navazující oblasti mezi 25° a 50° probíhá křivka podle závislosti y = d . (a + b . ecx )In the tie region between 25 ° and 50 °, the curve follows the curve y = d. (a + b. ec x )
V - závislosti na průměru těla válce platí jako mezní hodnoty:V - Depending on the cylinder body diameter, the following limits apply:
Průměr těla válce ZávislostiDiameter of the cylinder body Dependence
1200 až 850 mm1200 to 850 mm
390 až 250 mm y = d . [0,42153.10 - 2 + + 1,344203. 10-3 . e6,5i3 .390 to 250 mm y = d. [0.42153.10 - 2 + + 1.344203. 10-3. e 6.5i3.
840 až 400 mm d = 14,25 až 20,0 y — d. [1,94049 . 10-1 + + 1,32633.10-3. e6'409*.840 to 400 mm d = 14.25 to 20.0 y-d [1.94049. 10-1 + + 1.32633.10-3. e 6 ' 409 *.
d = 7,3 až 14,3 y = d. [1,94049 . 10'1 + + 1,32633 . 10-3 . e6^9ň.d = 7.3 to 14.3 y = d [1.94049. 10 ' 1 + + 1.32633. 10-3. e6 ^ 9n .
d = 4,0 až 7,2d = 4.0 to 7.2
Pracovní oblast válce se podle vynálezu rozšiřuje ze 180 až 210° na 210 až 235°. Rozdělení pracovní oblasti na pracovní kužel/ /výběh — hotovní kalibr — pracovní kužel/ /výběh se děje v podílech 36 %, 28 % a 36 procent.According to the invention, the working range of the roll extends from 180 to 210 [deg.] To 210 to 235 [deg.]. The division of the working area into the working cone / / run-out - finished gauge - the working cone / / run is done in proportions of 36%, 28% and 36 percent.
Při třískovém opracování zůstávají úhly jednotlivých pracovních oblastí pro všechny průměry těla válce stálé, v mezích kolísání plus/minus 3 stupňů.During machining, the angles of the individual working areas remain constant for all cylinder body diameters, within a range of fluctuations of plus / minus 3 degrees.
Kalibrování podle vynálezu lze docílit minimalizování stupně dalších mechanických obrobení a zabránění lomů válců přizpůsobením kalibrovacího· způsobu průměru těla válce a sledu průměrů kalibru. Přitom se použije v horní oblasti průměru válce (30 % až maximálně 40 % pracovního využití) kalibrování podle vynálezu se dvěma redukčními kužely.The calibration according to the invention can be achieved by minimizing the degree of additional mechanical machining and preventing roll breaks by adapting the calibration method to the diameter of the cylinder body and the sequence of caliber diameters. In this case, the calibration according to the invention with two reduction cones is used in the upper region of the cylinder diameter (30% to a maximum of 40% of the working application).
Pro zbývajících 60 % pracovního využití se kalibruje běžným způsobem pouze s jedním redukčním kuželem. Tím se odstraní v oblasti druhé tlamy náležející se napěťové trhlinky a s nimi spojené záporné účinky.For the remaining 60% of working use, it is calibrated in the usual way with only one cone. This eliminates the associated stress cracks in the region of the second mouth and the negative effects associated therewith.
V horní oblasti průměru válce se po šesti použitích vyřízne při jednom dalším obrobení větší průměr kalibru. Tento větší průměr kalibru se potom podrží pro další 4 až 6 použití se dvěma redukčními kužely. Nato se překalibruje na běžný tvar kalibru. Zvolený průměr kalibru musí být alespoň o stupeň dalšího mechanického obrobení vyšší.In the upper region of the cylinder diameter, a larger caliber diameter is cut after six applications in one further machining. This larger diameter gauge is then retained for a further 4-6 use with two reduction cones. It is then recalibrated to the normal caliber shape. The selected diameter of the gauge must be at least one degree higher.
/ dalším bude jak běžný tvar kalibru, tal tvar kalibru podle vynálezu popsán ve vztahu k připojeným výkresům, kde na obr. 1 je běžné kalibrování a na obr. 2 je kalibrování podle vynálezu.Next, both the conventional gauge shape, the gauge shape of the invention will be described with reference to the accompanying drawings, in which Fig. 1 is a conventional calibration and Fig. 2 is a calibration according to the invention.
Z obr. 2 je patrna pracovní oblast válců, a to od 0 do III., v rozsahu 210° až 235°. V rozdělení pracovní oblasti na pracovní kužele (výběh, hotovní kalibr, pracovní kužel), zaujímá výběh přiměřeně 36 %, 28 '% a 36 procent této- pracovní oblasti, přičemž sw tyto úhly při dalším mechanickém obrábění jednotlivých pracovních oblastí zachovávají pro- všechny průměry těla válce konstantními v mezích kolísání plus/minus 3 stupňů.2 shows the working range of the rollers, from 0 to III, in the range of 210 [deg.] To 235 [deg.]. In the division of the working area into working cones (range, finished gauge, working cone), the range takes up 36%, 28% and 36% of the working area accordingly, while these angles maintain all diameters during further mechanical machining of the individual working areas cylinder bodies constant within the limits of fluctuation of plus / minus 3 degrees.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2943240A DE2943240C2 (en) | 1979-10-23 | 1979-10-23 | Pilgrim roller calibration |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS237303B2 true CS237303B2 (en) | 1985-07-16 |
Family
ID=6084395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS807149A CS237303B2 (en) | 1979-10-23 | 1980-10-22 | Grooving roll of pilger mill |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| BE (1) | BE885809A (en) |
| CS (1) | CS237303B2 (en) |
| DE (1) | DE2943240C2 (en) |
| FR (1) | FR2467643A1 (en) |
| GB (1) | GB2061787B (en) |
| HU (1) | HU184808B (en) |
| IT (1) | IT1133911B (en) |
| RO (1) | RO84962B (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2156174C2 (en) | 1998-12-25 | 2000-09-20 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Sizing of tool for tube cold rolling |
| RU2255821C2 (en) * | 2003-07-29 | 2005-07-10 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll for die rolling of cone elongated hollow metallic articles |
| RU2294251C2 (en) * | 2004-12-27 | 2007-02-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilger mill for rolling thick-wall large- and mean-diameter tubes |
| RU2523379C2 (en) * | 2012-09-10 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | ROLL OF PILGER MILL FOR ROLLING SEAMLESS HOT-ROLLED 610×28-32 AND 630×28-32 mm PIPES FOR PIPELINES OF BOILER UNIT INERMEDIATE STEAM SUPERHEATING FROM ESR "690×bh590×3300-3500", "700×bh580×3200±50" AND "720×bh600×3200±50" mm SLEEVES AND HOLLOW INGOTS |
| RU2516887C2 (en) * | 2012-09-10 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilgrim mill for rolling of thin-walled pipes from cold-resistant and corrosion-resistant grades of steel |
| RU2516148C1 (en) * | 2012-11-21 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilgrim mill for rolling of tube stocks with size 290h11-12 mm from low-ductile boron-containing steels of grades 04h14t3r1f-sh and 04h14t5r2f-sh |
| RU2545932C2 (en) * | 2013-03-22 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | ROLL OF PILGER MILL FOR ROLLING OF HEAVY-WALL 630×56 mm PIPES OF HARDLY-DEFORMED STEEL AND ALLOY GRADES FOR NUCLEAR POWER PRODUCTION STRUCTURES FROM ESR SLEEVES AND HOLLOW INGOTS SIZED TO 690-720×70-90×3400 mm |
| RU2537342C2 (en) * | 2013-03-22 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PILGER MILL ROLL FOR HOT ROLLING OF 610(10-40mm-PIPES |
| RU2542131C1 (en) * | 2013-07-30 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilger mill for rolling of thin-wall tubes with diameter of 508 mm with increased accuracy as to wall |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE545843C (en) * | 1930-08-20 | 1932-03-08 | Mannesmann Ag | Pilgrim roller |
-
1979
- 1979-10-23 DE DE2943240A patent/DE2943240C2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-07-25 RO RO101808A patent/RO84962B/en unknown
- 1980-07-30 HU HU801907A patent/HU184808B/en unknown
- 1980-10-09 FR FR8021594A patent/FR2467643A1/en active Granted
- 1980-10-15 IT IT25352/80A patent/IT1133911B/en active
- 1980-10-21 BE BE0/202541A patent/BE885809A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-10-22 CS CS807149A patent/CS237303B2/en unknown
- 1980-10-23 GB GB8034215A patent/GB2061787B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2467643A1 (en) | 1981-04-30 |
| DE2943240C2 (en) | 1982-07-08 |
| FR2467643B1 (en) | 1984-11-16 |
| IT1133911B (en) | 1986-07-24 |
| RO84962B (en) | 1984-11-30 |
| GB2061787B (en) | 1983-04-07 |
| GB2061787A (en) | 1981-05-20 |
| BE885809A (en) | 1981-02-16 |
| IT8025352A0 (en) | 1980-10-15 |
| HU184808B (en) | 1984-10-29 |
| DE2943240A1 (en) | 1981-04-30 |
| RO84962A (en) | 1984-11-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS237303B2 (en) | Grooving roll of pilger mill | |
| US5640866A (en) | Roll for rolling mill and roll-shift type rolling mill | |
| JP2004505772A (en) | Roll stand with CVC roll pair | |
| RU2117540C1 (en) | Method for calibrating rolls of reduction tube rolling mill | |
| CZ300195A3 (en) | Grooving of assel rolls | |
| KR101146934B1 (en) | Method for rolling strips in a roll stand | |
| US4512177A (en) | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section | |
| US4856313A (en) | Method of controlling strip crown in planetary rolling | |
| RU2043797C1 (en) | Backup roll of sheet rolling mill | |
| US6047578A (en) | Multi-stand mandrel-free stretch reducing mill | |
| WO1989012517A1 (en) | The manufacture of thin metal slab | |
| JP2825984B2 (en) | Hot finish rolling apparatus and rolling method for metal sheet | |
| RU2081716C1 (en) | Supporting roll | |
| SU1468615A1 (en) | Method of sizing rolls | |
| SU1189521A1 (en) | Pilger mill tools | |
| JPS62161403A (en) | Production of h-shape steel or the like | |
| SU703165A1 (en) | Method of obtaining gauged round steel | |
| SU749471A1 (en) | Roll for tube screw rolling on three-high rolling mill | |
| RU2247611C2 (en) | Process for continuous rolling of metallic blank | |
| JPH0275404A (en) | Roll for drafting web thickness of shape stock | |
| HAYASHI et al. | Comparison of double and single piercing process in seamless steel tube manufacture | |
| SU1585031A1 (en) | Roll for filger rolling of tubes | |
| SU1186296A1 (en) | Pilger mill roll | |
| SU863026A1 (en) | Method of cold rolling of tubes | |
| JPS6192702A (en) | Hot rolling method |