CS235074B2 - Equipment with gas turbine - Google Patents
Equipment with gas turbine Download PDFInfo
- Publication number
- CS235074B2 CS235074B2 CS79103A CS10379A CS235074B2 CS 235074 B2 CS235074 B2 CS 235074B2 CS 79103 A CS79103 A CS 79103A CS 10379 A CS10379 A CS 10379A CS 235074 B2 CS235074 B2 CS 235074B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- turbine
- stage
- axial
- compressor
- stages
- Prior art date
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 16
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000002146 bilateral effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/04—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid having a turbine driving a compressor
- F02C3/10—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid having a turbine driving a compressor with another turbine driving an output shaft but not driving the compressor
- F02C3/103—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid having a turbine driving a compressor with another turbine driving an output shaft but not driving the compressor the compressor being of the centrifugal type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/18—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use using the waste heat of gas-turbine plants outside the plants themselves, e.g. gas-turbine power heat plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/08—Heating air supply before combustion, e.g. by exhaust gases
- F02C7/10—Heating air supply before combustion, e.g. by exhaust gases by means of regenerative heat-exchangers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
Vynález se týká zařízení s plynovou turbinou zejména pro výkonový rozsah 6000 až 10 000 kW s vícedílnou skříní, ve které jsou turbina a radiální kompresor uloženy na dvou hřídelích umístěných vůči sobě v přímce.
Podobná plynová turbina ' v tomto provedení je známa pouze pro kapacitu pod shora uvedeným rozmezím.
Účelem vynálezu proto je vytvořit plynovou turbinu, která zejména v rozmezí 6000 až 10 000 kW představuje užitečný a účinný příspěvek pro zařízení s plynovou turbinou, dnes známa. V souvislosti s tím je třeba uvážit, že podobný nový návrh může mít možnost úspěchu pouze tehdy, když se jím dosáhne výtěžku alespoň 40 %, aniž by se při tom zvýšily náklady.
Tohoto účelu se podle vynálezu dosáhne tím, že za axiální jednostupňovou turbinou následuje alespoň jeden axiální turbinový stupeň, přičemž _ axiální jednostupňová turbina spolupracuje ve spojení na pohon s dvoustupňovým radiálním kompresorem, jehož první nízkotlaký stupeň je vytvořen jako dvoustranný a který je opatřen mezilehlým kompresním chladičem, a ve výstupu plynové turbiny je umístěn tepelný . výměník.
Užití mezilehlého kompresního chladiče má ten výsledek, že se dosáhne úspory energie potřebné pro kompresi vzduchu. Tímto způsobem postačí pro pohánění kompresoru jednostupňová axiální turbina s příznivým výstupem na tomto stupni. Bez ' užití kompresního mezilehlého chlazení bylo by zapotřebí mnohastupňové turbiny. Jednostupňová turbina má menší potřebu chladicího vzduchu než mnohastupňové turbina, v důsledku čehož je pozitivně ovlivněn výstup zařízení s plynovou turbinou.
Mezilehlé chlazení sníží vstupní teplotu vzduchu ve druhém kompresorovém stupni o asi 150 °C. Ve spojení s tím se vyšší množství tepla bude přenášet od spalin na vzduch : dodávaný kompresorem. Přes tepelný výměník se dosáhne kompenzace přo další . množství paliva, jehož je zapotřebí pro zahřívání vzduchu kompresoru na vstupní teplotu turbíny. V tomto případě ' se hovoří o „regenerativním cyklu s mezilehlým chlazením“.
Výhodným provedením vynálezu je zařízení, ve kterém jsou za axiální jednostupňovou turbinou umístěny dva axiální turbinové stupně.
V důsledku tohoto uspořádání je k dispozici dostatek místa pro správné vytvoření přechodu mezi prvním a druhým axiálním turbinovým stupněm, přičemž také di235074 fuzor za druhým axiálním turbinovým stupněm má dostatečně prostoru pro snížení ztrát proudění na minimum v těchto místech.
Podle výhodného provedení vynálezu radiální kompresor s axiální jednostupňovou turbinou je upraven na prvním hřídeli a poslední axiální turbinové stupně jsou umístěny na druhém hřídeli.
Podle dalšího provedení vynálezu je ve výstupu axiálních turbinových stupňů umístěn parní kotel pro výrobu páry.
Podle jiného provedení vynálezu výstup axiálních turbinových stupňů obsahuje uzavřenou soustavu parního kotle, parní turbiny, kondenzátoru a cirkulačního čerpadla pro vytvoření parního cyklu.
Podle ještě jiného provedení vynálezu je ve výstupu axiálních turbinových stupňů upraven tepelný výměník v kombinaci s uzavřeným systémem tepelných výměníků, expanzní turbiny, kondenzátoru a oběhového čerpadla.
Podle zvláštního provedení vynálezu obsahuje zařízení s plynovou turbinou uzavřený systém s tepelnými výměníky a oběhovým čerpadlem, tvořící mezilehlý cyklus, například s vodou jako prostředím.
Výkon zařízení může být ještě ' dále zvýšen kombinací regenerativního cyklu s tak zvaným „dokončovacím cyklem“, například Rankinovým cyklem. Tato soustava je zvlášť užitečná pro vytváření buď mechanické energie z tepla při nízké úrovni teploty, nebo při ztrátovém teplu zařízení s plynovou turbinou ve spalinách a mezilehlém kompresním chladiči. V Rankinově oběhu nastává komprese prostředí v kapalné fázi a expanze v plynné fázi v uzavřeném cyklu.
Shora uvedené i další znaky vynálezu budou nyní vysvětleny podrobněji na několika výhodných provedeních v souvislosti s výkresy.
Obr. 1 je podélný nárys zařízení.
Obr. 2 znázorňuje v šikmém průmětu první provedení vynálezu, u kterého· se teplo mezilehlého chladiče odvádí pomocí vody.
Obr. 3 znázorňuje v šikmém průmětu provedení vynálezu, u kterého se teplo mezilehlého chladiče odvádí pomocí vzduchu.
Obr. 4 až 6 znázorňují schematicky různá provedení zařízení podle vynálezu.
Obr. 7 a 8 znázorňují diagram ukazující účinek užití mezilehlého chlazení ve dvoustupňovém kompresoru.
Zařízení sestává z turbinové skříně 1 a kompresorové skříně 2, z nichž každá sestává z většího počtu menších částí. Mezi skříněmi 1 a 2 je umístěn tryskový mezilehlý dílec v podobě kompresoru 3. Každá ze skříní 1 a 2 je uložena odděleně. V turbinové skříni je upravena axiální jednostupňová turbina 4, zatímco uvnitř kompresorové skříně 2 je umístěn dvou stupňový radiální kompresor 5. Za axiální jednostupňovou turbinou 4 následují dva axiální turbinové stupně 6 a 7. Rotor těchto dvou axiálních turbinových stupňů 6 a 7 je umístěn na hřídeli 8. Rotor 9 axiální jednostupňové turbiny 4 je umístěn na vícedílném prvním hřídeli 10 s dvoustupňovým radiálním kompresorem 5. Levý úsek prvního hřídele 10 je nesen ložisky 11 a pravý úsek ložisky 12.
Axiální jednostupňová turbina 4 je opatřena prstencovou spalovací komorou 13 s větším počtem trysek 14, například šestnácti. Spalovací vzduch vycházející z kompresoru 3 vstupuje · do turbinové skříně 1 přes několik, například čtyři, radiální vstupy 15, které ústí do prstencové spalovací komory 13. Turbinová skříň 1 má několik otvorů 16. Mezi rotorem 9 axiální jednostupňové turbiny 4 a následujícím axiálním turbinovým stupněm 6 je přechodový kus 17, zatímco za axiálním turbinovým stupněm 7 je umístěn výstupní difuzor 18. Podepření rotoru axiálních turbinových stupňů 6, 7 je provedeno v blízkosti konců druhého hřídele 8 ložisky 19, 20. Ložisko 20 na pravé straně v obr. 1 je kombinované radiálně axiální ložisko. Také každý díl prvního hřídele 10 je pro· ložiska 11 a 12 proveden jako kombinované radiálně axiální ložisko.
Dvoustupňový radiální · kompresor 5 je proveden s oboustranným nízkotlakým stupněm 21, jehož rotor je umístěn na levém úseku prvního hřídele 10. Na stejném úseku tohoto hřídele je umístěn rotor vysokotlakého kompresorového stupně 22. Vícedílný první hřídel 10 je podepřen ložisky 11, 12 na různých místech a v některých z těchto ložisek mohou být zachycovány axiální síly. První hřídel 10 je v jedné přímce s druhým hřídelem 8 axiálních turbinových stupňů 6, 7.
Jak může být patrno z obr. 2, je zařízení podle vynálezu opatřeno mezilehlým kompresním chladičem 23, který je umístěn ve spodku 24 stroje. Toto provedení je zamýšlené pro aplikaci v místě, kde je dostupná chladicí voda.
Výkres znázorňuje dále velmi schematicky tepelný výměník 25, který je umístěn mezi výstupem 26 axiální jednostupňové turbiny 4, a axiálními turbinovými stupni 6, 7 a mezi potrubím 27 mezi kompresorovým stupněm 22 a radiálním vstupem 15. Kromě toho je na obr. 2 znázorněn startovací motor 28 a některé chladiče mazacího oleje.
Obr. 3 znázorňuje provedení se vzduchově vzduchovým kompresním chladičem 30. Pro přehlednost není zde znázorněn tepelný výměník. Toto provedení je vhodné pro situace, ve kterých není dostupná žádná chladicí voda, například v poušti.
Zařízení shora popsané umožňuje dosáhnout vysokého výkonu. K tomu přispívá především užití mezilehlého kompresního · chladiče 23, ' 30 v kombinaci s tepelným výměníkem 25 (obr. 4 až 6). Na druhém místě přispívá к vysokému výkonu zařízení podle vynálezu užití axiální jednostupňové turbiny 4 s příznivým stupňovým výkonem umožněným užitím kompresního mezilehlého chladiče 30. Bez mezilehlého chlazení by bylo zapotřebí mnohastupňové turbiny. Jednostupňová turbina vyžaduje menší množství chladicího vzduchu než mnohastupňová turbina, v důsledku čehož je příznivě ovlivňován výkon zařízení s plynovou turbinou. U zařízení podle vynálezu je tato kombinace zvlášť příznivá v tom směru, že poměr mezi množstvím nasávaného vzduchu a kapacitou zařízení je menší než tento poměr u největší části dosud známých turbinových zařízení.
Za účelem zvýšení výkonu zařízení s plynovou turbinou může být regenerativní cyklus s vloženým chlazením kombinován s tak zvaným dokončovacím cyklem, například Rankinovým oběhem. To zahrnuje uzavřený systém tepelného výměníku 32, expanzní turbiny 33, kondenzátoru 34 a cirkulačního čerpadla 39, který pracuje s prostředím o nízkém vypařovacím teplu, jako je například freon, viz obr. 6. U provedení znázorněného na obr. 6 je užito přídavného cyklu s vodou jako prostředím za účelem shromažďování tepla přístupného ve spalinách přes tepelný výměník 38 a mezilehlý kompresní chladič 23 a pro jeho dodávání do prostředí Rankinova oběhu přes tepelný výměník 32.
Oběh vody se provádí cirkulačním čerpadlem 39.
Další předností užití tohoto oběhu je skutečnost, že prostředí Rankinova oběhu nemůže přijít do přímého styku s horkými částmi plynové turbiny, což přispívá к bezpečnosti. Za některých okolností může být příznivé užít parního oběhu ve výstupu, který obsahuje uzavřený systém parního kotle 35 parní turbiny 36 a kondenzátoru 37, obr. 5. V tomto případě není užito tepelného výměníku.
Konečně obr. 6 a 7 podávají obraz výhod, kterých se dosáhne užitím mezilehlého kompresního chladiče 23 nebo 30 umístěného mezi dvěma stupni 21 a 22 kompresoru 5. Ve vyčárkované části znázorňuje obr. 7 množství tepla, které je ještě přítomno ve spalinách a je к dispozici ke zvýšení teploty stlačeného vzduchu před spálením. Z obr. 8 vyplývá, že v důsledku použití mezilehlého chlazení je к dispozici větší množství tepla. U zařízení v provedení podle obr. 6 lze množství tepla vyčerpaného do mezilehlého kompresního chladiče 23, 29 ještě využít ve vodním cyklu mezi tepelnými výměníky 32 a 38.
V souhrnu lze říci, že zařízení podle vynálezu Je spojeno s různými důležitými přednostmi. V důsledku možnosti užití vysoké teploty plynu na vstupní straně axiální jednostupňové turbiny 4 lze zvýšit výkon (obr. 8). V důsledku užití mezilehlého chlazení v dvoustupňovém radiálním kompresoru 5 může být energie potřebná pro tento kompresor dodávána jednostupňovou axiální turbinou 4, takže axiální turbinové stupně 6, 7 jsou úplně к dispozici pro energii dodávanou druhým hřídelem 8. Dalším příznivým rysem je okolnost, že ložiska 19, 20 druhého hřídele 8 jsou umístěna v poměrně chladném místě zařízení.
Nyní budou uvedeny číselné příklady nej-
| důležitějších parametrů zařízení podle vynálezu: | |
| množství vzduchu | 20 N s |
| vstupní teplota kompresoro- | |
| vého stupně 21 | 15 °C |
| výstupní teplota kompresorového stupně 21 | 160 °C |
| vstupní teplota kompresoro- vého stupně 22 | 30 °C |
| výstupní teplota kompresorového stupně 22 | 180 °C |
| kompresní poměr kompresorového stupně 21 | 3 : 1 |
| kompresní poměr kompresorového stupně 22 | 3:1 |
| výtěžek tepelného výměníku | 85 % |
| vstupní teplota axiální jednostupňové turbiny 4 | 1115 °C |
| výkon radikálního kompresoru 5 | 6300 kW |
| výkon axiálních turbinových stupňů 6 | 7350 kW |
| otáčky axiálních turbinových stupňů 6, 7 | +9200 ot/min |
| celkový výkon zařízení podle obr. 4 | 44,5 % |
| celkový výkon zařízení podle obr. 5 | 44,5 'O/qI |
| celkový výkon zařízení podle obr. 6 | 51 °/o |
Za nejdůležitější aplikace zařízení podle vynálezu lze považovat následující:
1. Pohon kompresorů pro dopravu plynu;
2. Pohon čerpadel a kompresorů při výrobě oleje a plynu;
3. Výroba elektřiny;
4. Pohon lodí.
Claims (7)
1. Zařízení s plynovou turbinou, zejména pro výkonový rozsah 6000—10 000 kW s vícedílnou skříní, ve které jsou turbina a radiální kompresor uloženy na dvou hřídelích umístěných vůči sobě v přímce, vyznačující se tím, že za axiální jednostupňovou turbinou (4) následuje alespoň jeden axiální turbínový stupeň (6), přičemž axiální jednostupňová turbina (4) spolupracuje ve spojení na pohon s dvoustupňovým radiálním kompresorem (5j, jehož první nízkotlaký stupeň (21) je vytvořen jako dvoustranný a který je opatřen mezilehlým kompresním chladičem (23, 30), a ve výstupu plynové turbiny je umístěn tepelný výměník (25).
2. Zařízení podle bodu 1, vyznačující se tím, že za axiální jednostupňovou turbinou (4) jsou umístěny dva axiální turbinové stupně (6, 7).
3. Zařízení podle bodu 2, vyznačující se tím, že radiální kompresor (5) s axiální jednostupňovou turbinou (4) je upraven na prvním hřídeli (10) a poslední axiální turbinové stupně (6, 7) jsou umístěny na druhém hřídeli (8).
VYNALEZU
4. Zařízení podle bodů 1 až 3, vyznačující se tím, že ve výstupu axiálních turbinových stupňů (6, 7) je umístěn parní kotel (35) pro výrobu páry.
5. Zařízení podle bodu 4, vyznačující se tím, že výstup axiálních turbinových stupňů (6, 7) obsahuje uzavřenou soustavu parního kotle (35), parní turbiny (36), kondenzátoru (37) a oběhového čerpadla (39) pro vytvoření parního cyklu.
6. Zařízení podle bodů 1 až 3, vyznačující se tím, že ve výstupu axiálních turbinových stupňů (6, 7) je upraven tepelný výměník (38) v kombinaci s uzavřeným systémem tepelných výměníků (32), expanzní turbiny (33), kondenzátoru (34) a oběhového čerpadla (39).
7. Zařízení podle bodu 6, vyznačující se tím, že obsahuje uzavřený systém s tepelnými výměníky (32, 38), kompresními chladiči (23, 30) a oběhovým čerpadlem (39), tvořící mezilehlý cyklus například s vodou jako prostředím.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL7800077A NL7800077A (nl) | 1978-01-03 | 1978-01-03 | Gasturbine-installatie. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS235074B2 true CS235074B2 (en) | 1985-04-16 |
Family
ID=19830084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS79103A CS235074B2 (en) | 1978-01-03 | 1979-01-03 | Equipment with gas turbine |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4244191A (cs) |
| JP (1) | JPS5498411A (cs) |
| AT (1) | AT366786B (cs) |
| AU (1) | AU523328B2 (cs) |
| BE (1) | BE872865A (cs) |
| BR (1) | BR7900016A (cs) |
| CA (1) | CA1123618A (cs) |
| CH (1) | CH627233A5 (cs) |
| CS (1) | CS235074B2 (cs) |
| DD (1) | DD141049A5 (cs) |
| DE (1) | DE2900014A1 (cs) |
| ES (1) | ES476461A1 (cs) |
| FR (1) | FR2413551B1 (cs) |
| GB (1) | GB2011543B (cs) |
| IT (1) | IT1148701B (cs) |
| MX (1) | MX150266A (cs) |
| NL (1) | NL7800077A (cs) |
| NO (1) | NO157115C (cs) |
| PL (1) | PL120655B1 (cs) |
| SE (1) | SE438709B (cs) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3435382A1 (de) * | 1984-09-27 | 1986-04-03 | Hermann Dipl.-Ing. 5401 Kobern-Gondorf Bongers | Gas-/dampf-verbundturbine mit erhoehtem temperaturniveau |
| DE3444433A1 (de) * | 1984-12-06 | 1986-06-12 | Hermann Dipl.-Ing. 5401 Kobern-Gondorf Bongers | Gas/dampf-verbundturbine mit zweistufiger abwaermenutzung |
| JPH0776535B2 (ja) * | 1985-02-05 | 1995-08-16 | ウルステイン ターバイン エイ／エス | 複式導入ラジアルタ−ビンガスゼネレ−タ |
| US4751814A (en) * | 1985-06-21 | 1988-06-21 | General Electric Company | Air cycle thermodynamic conversion system |
| EP0381755A4 (en) * | 1988-08-09 | 1990-12-27 | Sundstrand Corporation | High pressure intercooled turbine engine |
| US4949544A (en) * | 1988-12-06 | 1990-08-21 | General Electric Company | Series intercooler |
| CA2093683C (en) * | 1992-05-14 | 2002-10-15 | William Miller Farrell | Intercooled gas turbine engine |
| RU2123610C1 (ru) * | 1992-11-09 | 1998-12-20 | ОРМАТ, Инк. | Способ увеличения энергии, вырабатываемой системой газовой турбины |
| AU8122794A (en) * | 1993-10-19 | 1995-05-08 | State Of California Energy Resources Conservation And Development Commission | Performance enhanced gas turbine powerplants |
| US5937633A (en) * | 1996-05-31 | 1999-08-17 | Wang; Lin-Shu | High-pressure intercooled gas turbine |
| US6363706B1 (en) | 1998-12-24 | 2002-04-02 | Alliedsignal | Apparatus and method to increase turbine power |
| US6318065B1 (en) | 1999-08-06 | 2001-11-20 | Tom L. Pierson | System for chilling inlet air for gas turbines |
| US6769258B2 (en) | 1999-08-06 | 2004-08-03 | Tom L. Pierson | System for staged chilling of inlet air for gas turbines |
| US20050121532A1 (en) * | 2003-12-05 | 2005-06-09 | Reale Michael J. | System and method for district heating with intercooled gas turbine engine |
| DE10358953A1 (de) | 2003-12-15 | 2005-07-28 | Man Turbo Ag | Lagerung des Rotors einer Gasturbine |
| US20060112693A1 (en) * | 2004-11-30 | 2006-06-01 | Sundel Timothy N | Method and apparatus for power generation using waste heat |
| US7121906B2 (en) * | 2004-11-30 | 2006-10-17 | Carrier Corporation | Method and apparatus for decreasing marine vessel power plant exhaust temperature |
| US7665304B2 (en) * | 2004-11-30 | 2010-02-23 | Carrier Corporation | Rankine cycle device having multiple turbo-generators |
| GB0608859D0 (en) * | 2006-05-05 | 2006-06-14 | Rolls Royce Plc | A gas turbine engine |
| US20080047276A1 (en) * | 2006-08-25 | 2008-02-28 | Siemens Power Generation, Inc. | Combustion turbine having a single compressor with inter-cooling between stages |
| CN102865139A (zh) * | 2011-09-08 | 2013-01-09 | 摩尔动力(北京)技术股份有限公司 | 径流射流热动力系统 |
| US10767561B2 (en) | 2014-10-10 | 2020-09-08 | Stellar Energy Americas, Inc. | Method and apparatus for cooling the ambient air at the inlet of gas combustion turbine generators |
| WO2017041111A1 (en) | 2015-09-04 | 2017-03-09 | Stellar Energy Americas, Inc. | Modular chiller plant |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB461887A (en) * | 1935-07-25 | 1937-02-25 | Frank Whittle | Improvements relating to internal combustion turbines |
| US2575683A (en) * | 1947-01-13 | 1951-11-20 | Lockheed Aircraft Corp | Intercooler and control system for turbo power plants |
| GB653285A (en) * | 1948-07-16 | 1951-05-09 | Rolls Royce | Improvements in or relating to gas-turbine power-plants |
| US2695499A (en) * | 1949-08-22 | 1954-11-30 | Power Jets Res & Dev Ltd | Gas turbine power unit |
| GB770563A (en) * | 1953-12-28 | 1957-03-20 | Garrett Corp | Improvements in or relating to compressor output pressure control valve |
| US2960825A (en) * | 1955-10-19 | 1960-11-22 | Thompson Ramo Wooldridge Inc | Reexpansion gas turbine engine with differential compressor drive |
| FR1284515A (fr) * | 1957-10-16 | 1962-02-16 | Perfectionnements apportés aux installations à turbines à gaz, notamment à celles pour la propulsion de véhicules | |
| US3209539A (en) * | 1963-07-17 | 1965-10-05 | Stanley Works G M B H | Pump and motor transmission |
| FR1566271A (cs) * | 1968-01-19 | 1969-05-09 | ||
| US3796045A (en) * | 1971-07-15 | 1974-03-12 | Turbo Dev Inc | Method and apparatus for increasing power output and/or thermal efficiency of a gas turbine power plant |
| US4003204A (en) * | 1974-04-01 | 1977-01-18 | Bradley Curtis E | Fuel regenerated non-polluting internal combustion engine |
| CH584837A5 (cs) * | 1974-11-22 | 1977-02-15 | Sulzer Ag | |
| US4030288A (en) * | 1975-11-10 | 1977-06-21 | Caterpillar Tractor Co. | Modular gas turbine engine assembly |
-
1978
- 1978-01-03 NL NL7800077A patent/NL7800077A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-12-18 CA CA318,147A patent/CA1123618A/en not_active Expired
- 1978-12-19 BE BE1009201A patent/BE872865A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-12-20 US US05/971,535 patent/US4244191A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-12-20 GB GB7849311A patent/GB2011543B/en not_active Expired
- 1978-12-22 CH CH1307478A patent/CH627233A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1978-12-28 JP JP16454078A patent/JPS5498411A/ja active Pending
- 1978-12-28 AU AU42943/78A patent/AU523328B2/en not_active Expired
- 1978-12-28 PL PL1978212218A patent/PL120655B1/pl unknown
- 1978-12-28 SE SE7813386A patent/SE438709B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-12-29 DD DD78210277A patent/DD141049A5/de unknown
- 1978-12-29 ES ES476461A patent/ES476461A1/es not_active Expired
- 1978-12-29 NO NO784413A patent/NO157115C/no unknown
- 1978-12-29 FR FR787836848A patent/FR2413551B1/fr not_active Expired
-
1979
- 1979-01-02 DE DE19792900014 patent/DE2900014A1/de not_active Ceased
- 1979-01-02 AT AT0000179A patent/AT366786B/de not_active IP Right Cessation
- 1979-01-03 BR BR7900016A patent/BR7900016A/pt unknown
- 1979-01-03 MX MX176083A patent/MX150266A/es unknown
- 1979-01-03 CS CS79103A patent/CS235074B2/cs unknown
- 1979-01-03 IT IT19025/79A patent/IT1148701B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU4294378A (en) | 1979-07-12 |
| NO784413L (no) | 1979-07-04 |
| DE2900014A1 (de) | 1979-07-12 |
| BR7900016A (pt) | 1979-08-07 |
| IT1148701B (it) | 1986-12-03 |
| AT366786B (de) | 1982-05-10 |
| DD141049A5 (de) | 1980-04-09 |
| IT7919025A0 (it) | 1979-01-03 |
| CH627233A5 (cs) | 1981-12-31 |
| PL212218A1 (pl) | 1979-09-10 |
| SE7813386L (sv) | 1979-07-04 |
| NL7800077A (nl) | 1979-07-05 |
| FR2413551A1 (fr) | 1979-07-27 |
| JPS5498411A (en) | 1979-08-03 |
| AU523328B2 (en) | 1982-07-22 |
| GB2011543B (en) | 1982-07-21 |
| PL120655B1 (en) | 1982-03-31 |
| SE438709B (sv) | 1985-04-29 |
| GB2011543A (en) | 1979-07-11 |
| CA1123618A (en) | 1982-05-18 |
| ES476461A1 (es) | 1979-05-01 |
| MX150266A (es) | 1984-04-06 |
| US4244191A (en) | 1981-01-13 |
| NO157115B (no) | 1987-10-12 |
| ATA179A (de) | 1981-09-15 |
| BE872865A (nl) | 1979-06-19 |
| FR2413551B1 (fr) | 1985-07-26 |
| NO157115C (no) | 1988-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS235074B2 (en) | Equipment with gas turbine | |
| US5722241A (en) | Integrally intercooled axial compressor and its application to power plants | |
| US6295803B1 (en) | Gas turbine cooling system | |
| RU2406876C2 (ru) | Усовершенствованный многоступенчатый компрессор | |
| US6481212B2 (en) | Combustion turbine cooling media supply system and related method | |
| EP2971737B1 (en) | Intercooled gas turbine with closed combined power cycle | |
| US6378287B2 (en) | Multi-stage turbomachine and design method | |
| JP2002349286A (ja) | タービン用の加圧システム、タービンシステム及び方法 | |
| US4271665A (en) | Installation for generating pressure gas or mechanical energy | |
| CZ163492A3 (en) | Combined gas/steam power plant | |
| US8943836B2 (en) | Combined cycle power plant | |
| US6336316B1 (en) | Heat engine | |
| JP6382355B2 (ja) | ガスタービン発電機の冷却 | |
| US6260349B1 (en) | Multi-stage turbo-machines with specific blade dimension ratios | |
| US4445639A (en) | Heat pump systems for residential use | |
| US3398525A (en) | Combined multistage power plant having a rotary compressor serving as the low pressure stage and a rotary pressure-wave machine serving as the high pressure stage | |
| US4444018A (en) | Heat pump systems for residential use | |
| US4444021A (en) | Heat pump systems for residential use | |
| RU2087734C1 (ru) | Газотурбинная установка | |
| CN118391138A (zh) | 一种燃气轮机联合循环系统 | |
| WO2002103164A1 (en) | Multi-stage turbo-machines with specific blade aspect ratios | |
| CN111852589A (zh) | 一种补流式有机朗肯循环系统和双级膨胀机 | |
| Bancalari | Gas turbine cooling system | |
| Johnston | Evaluation of the Effect of Firing Temperature, Cycle, Engine Configuration, Components, and Bottoming Cycle on the Overall Thermal Efficiency of an Indirectly Coal-Fired Gas Turbine Based Power Plant | |
| Ermolenko et al. | Construction of power-generating gas turbine units with the use of efficient thermal schemes |