CS222660B2 - Method of suppressing the explosiveness of gases leaking from the apparatus for making the urea - Google Patents
Method of suppressing the explosiveness of gases leaking from the apparatus for making the urea Download PDFInfo
- Publication number
- CS222660B2 CS222660B2 CS805887A CS588780A CS222660B2 CS 222660 B2 CS222660 B2 CS 222660B2 CS 805887 A CS805887 A CS 805887A CS 588780 A CS588780 A CS 588780A CS 222660 B2 CS222660 B2 CS 222660B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- volume
- ammonia
- stream
- production
- hydrogen
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/10—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of ammonia
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
Description
Způsob potlačování výbušnosti plynů odcházejících ze zařízení pro výrobu močoviny, při kterém se tyto plyny obsahující 48 až 52 % objemových vodíku, 37 až 42 % objemových dusíku a 9 až 12 % objemových kyslíku smísí s jedním nebo více proudy pocházejícími ze syntézy amoniaku, které obsahují 0,1 až 77 % objemových vodíku, 0,1 až 29 % objemových dusíku, 0,1 až 50 % objemových kysličníku uhelnatého a/nebo kysličníku uhličitého a/nebo argonu a/nebo helia a metan do 100 % objemových, při objemovém poměru plynů pocházejících z výroby amoniaku к plynům odcházejícím z výroby močoviny v rozmezí od 0,25 do 5.A method for suppressing the explosiveness of gases leaving a urea plant, wherein the gases containing 48-52% by volume of hydrogen, 37-42% by volume of nitrogen and 9-12% by volume of oxygen are mixed with one or more of the ammonia synthesis streams containing 0.1 to 77% by volume of hydrogen, 0.1 to 29% by volume of nitrogen, 0.1 to 50% by volume of carbon monoxide and / or carbon dioxide and / or argon and / or helium and methane up to 100% by volume, by volume ratio gases originating from the production of ammonia to gases leaving the production of urea in the range of 0,25 to 5.
Jako proudu pocházejícího ze syntézy amoniaku se s výhodou používá proudu zemního plynu, proudu přicházejícího z reformování metanu parou,, proudu pocházejícího z reformování parou, který je zbaven kysličníku uhličitého a proudu dusíku a vodíku nasyceného amoniakem a popřípadě vodní parou, který se vypouští z jednotky pro výrobu amoniaku. Způsobem podle vynálezu se plynný proud nekondenzovatelných plynů z jednotky pro výrobu močoviny nejen zbaví výbušnosti, ale kromě toho je možno využít vzniklé směsi jako plynného paliva v jednotce.The ammonia synthesis stream is preferably a stream of natural gas, a stream coming from the reforming methane by steam, a stream coming from the reforming steam which is devoid of carbon dioxide and a stream of nitrogen and hydrogen saturated with ammonia and optionally water vapor discharged from the unit for the production of ammonia. By the method according to the invention, the gaseous stream of non-condensable gases from the urea plant is not only depleted of explosiveness, but can also be used as a gaseous fuel in the unit.
Vynález se týká způsobu potlačování výbušnosti plynů odcházejících ze zařízení pro výrobu moSosiny. MoSovioa se jak známo vyrábí z výchozího amoniaku a kysličníku uhličitého přímou syntézou v reaktoru pracujícím za vysokého tlaku (od 5 do 45 MPa) a vysoké teploty (od 170 do 220 °C).BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a method for suppressing the explosiveness of gases leaving a moosin-producing plant. As is known, MoSovioa is produced from direct ammonia and carbon dioxide by direct synthesis in a reactor operating at high pressure (5 to 45 MPa) and high temperature (170 to 220 ° C).
Reakční produkt, který se skládá z mo0onVIny, karbaminanu arnoi^ného a vody, opouSti reaktor spolu s amoniakem, kterého bylo použito na reakci v přebytku, a vede se do rozkladového zařízení. Rozkladové zařízení pracuje v podstatě za stejného tlaku, jako je tlak, při kterém se provádí syntéza. V tomto zařízení se karbaminan obsažený v roztoku m^ž^ť^o^v.oy rozkládá na amoonak a ky^ičník uhiOitý.The reaction product, consisting of mono-amine, ammonium carbaminate and water, leaves the reactor together with the ammonia which has been used in excess for the reaction and is fed to a decomposition apparatus. The decomposition apparatus operates at substantially the same pressure as the synthesis pressure. In this apparatus, the carbaminate contained in the solution can decompose into ammonia and carbon monoxide.
Amrniik a kysličník uřhičitý získaný rozkladem se vede do vysokotlakého ksndenoezoru, který pracuje v podstatě zá stejného tlaku, jako je tlak, při kterém se provádí syntéza. V kondenzátoru se a^c^o^iak a kysličník uhličitý opět kondenzuje zi vzniku karbímininu amonného, který se pak recylkluje do reaktoru pro syntézu moSoniny.The ammonia and carbon dioxide obtained by decomposition are fed to a high pressure multi-reactor which operates at essentially the same pressure as the synthesis pressure. In the condenser, the carbon monoxide and carbon dioxide are condensed again to form ammonium carbiminine, which is then recycled to the mononine synthesis reactor.
Roztok m^íSc^o^v.ny zbavený převážného podílu kii^bi^l.oanu se vypudí z vysokotlakého rozkladového zařízení i vede se do středotlakého rozkladového zařízení, kde se rozloží na lmcmiak i kysličník uHičitý další pooíI karbaminanu. Hlavní část rozkladných produktů se . kondenzuje v kondenoezoru, který pracuje za přibližně stejného tlaku, jako je tlak panující ve ttředstlaéém rozkaddném zařízení. Pod označením střední tlak se zde rozumí tlak v rozmezí od 2,5 do 1 MPa, přednostně tlak 1,8 MPa.The solution devoid of most of the biofilm was removed from the high pressure decomposition apparatus and passed to a medium pressure decomposition apparatus where it was decomposed into carbon dioxide and another carbaminate. The major part of degradation products is. it condenses in a condenser which operates at approximately the same pressure as the one in the medium. As used herein, mean pressure means a pressure in the range of from about 2.5 to about 1 MPa, preferably about 1.8 MPa.
Proud ze středmětlakého kondenzátoru sbsElLUjící produkty kondenzace i oeekoníeneované produkty (složeni proudu je lépe definováno dále) se vede do rёktifiklOoí kolony. Z vrchní této kolony se odebírá čistý amon0ak i nekondenoesatelné produkty a ze spodní čdás^ kolony se odvádí proud mičnimu amoorného, který se pak recykluje do vysokotlakého kondenzátoru karbaminanu amomoého: Rovněž amoniík získaný při rektifikaci se recykluje do syntézy.The medium-pressure condenser stream containing both the condensation products and the recovered products (the current composition is better defined below) is fed to a rectified column. Pure ammonia and non-condensable products are removed from the top of the column, and a stream of ammonium urea is removed from the bottom of the column, which is then recycled to the high pressure ammonium carbaminate condenser.
Reakční složky uváděné do reaktoru obsáhlí určité οιοΤηνί rozpuštěných plynů. Tyto plyny pochházeí jak ze zřízení pro výrobu lmonOaku, tak ze zařízení pro výrobu kysličníku jhličiééls a v podstatě se jedná o vodík, dusík, kysí-ičník uhelnatý, metan, argon ·a heliím.The reactants introduced into the reactor contain some dissolved gases. These gases come from both the monoxide plant and the carbon monoxide plant, and are essentially hydrogen, nitrogen, carbon monoxide, methane, argon, and helium.
Do reaktoru i do rozkladného zařízení, které jsou s^i^(^č^zsí jednotky pro výrobu močoviny se uvádí určitý objem vzduchu nebo kyslíku, aby se rozkladné zOízení, kondenzátor a reaktor dri^r^Oily prooi korozívnimu účinku karbaminanu amoraného.A certain volume of air or oxygen is introduced into the reactor and to the decomposition plant, which is a larger urea plant, to decompose the condenser, the condenser, and the reactor to the corrosive effect of the ammonium carbaminate.
Všechny nekondenzooatelné plyny uvedené ·shora, a to jak ty, které byly původně obsaženy v čerstvém proudu kysličníku u^hii^č^é^ř^o a lmoo0aku, tak ty, které byly do systému zavedeny zi účelem pisivice výrobní jednotky vůči korozz, se odvázíjí ze zařízení pro syntézu mooooiny a když se z nich odstraní doprovodný lmoo0ak, kterým jsou nasyceny, tvoří výbušnou směs. To je způsobeno příSomlostí kyslíku, kterého bylo poujits pro pasivnú proti korozz.All of the non-condensable gases mentioned above, both those initially contained in the fresh stream of carbon dioxide and those introduced into the system for the purpose of pisivizing the production unit against corrosion, they are removed from the synthesis apparatus by the mooins and, when the accompanying monoakers are saturated, forming an explosive mixture. This is due to the presence of oxygen which has been used for passive anti-corrosion.
Uvedené plyny se obvykle ušt^ějí zádá^ z vysokotlakého kondenzátoru kirbímioinu.Said gases are usually purged from the high-pressure capacitor of carbiminoin.
Odtud sepřednostně vedou do středotlaké rektiftkaOoí kolony zi účelem oddělení imooiaku i zde se mísí s proudem přicházejícím ze středotlakého kondenzátoru kirbíminaou.From there, the columns are preferably fed to the medium-pressure rectifier for the purpose of separating the imo-iak, and here they are mixed with the stream coming from the medium-pressure condenser.
Z vrchní čássi této regenerační kolony pro imooOiK se získává amooiiik spolu s uvedenými plyny. Po kondenzaii amoniaku se tyto plyny zbavené amooOíku vypouš^ ve formě shoří uvedené explozivní smOěi.Ammonia along with the gases are recovered from the top of this recovery column for imoOiK. After the ammonia condensation, the ammonia-free gases are discharged in the form of an explosive mixture.
Proud výbušných oekrn^<^(^r^o^z^^v^í(^loých plynů by sice samozřejmě bylo možno odvádět i z jOých míst zařízení, nicméně problém by se tím nijak oevvyeeil.Although the flow of explosive occluding gases would naturally be diverted from other locations of the apparatus, the problem would not be increased.
Aby se zabránilo výbuchu této směsi, postupovalo se až dosud .obvykle tak,'že se proud výbušného plynu ěíssi s takovým množstvím nehořlavých plynů, aby se tak složení výsledné plynné směsi dostalo z oblassi výbušnisii.In order to prevent the explosion of this mixture, it has hitherto been customary to mix the explosive gas stream with an amount of non-combustible gases so that the composition of the resulting gas mixture is released from the explosive range.
Nyní se zjistilo, že výbušnost směsi plynů odchánzeící z jednotky pro výrobu moooviny se může odstranit bez toho, že by bylo nutno ředdt tuto směs nehořlavými plyny, tj. bez toho, že by bylo.nutno snižovat jejich hořlavost, a to tak, že se pro její ředění použije proudů z jednotky pro syntézu amoonaku, které jsou v závodech pro výrobu m^^c^o^i-ny často k Cispooéci.It has now been found that the explosiveness of a gas mixture leaving the molar urea production unit can be removed without the need to dilute the mixture with non-combustible gases, i.e. without reducing their flammability by to dilute it, it will use the streams from the amoonacase synthesis unit, which are often used in Cispoocation plants.
Předmětem vynálezu je způsob potlaCování výbušn^si plynů vdchánejícScá ze zařízení pro výrobu oo0oviny> který se vyznačuje tm, že se tyto plyny obsaahžící 48 až 52 % objemových vodíku, 37 až 42 % objemových dusíku a 9 až 12 % objemových kyslíku smísí s jedním nebo' více proudy pod^ázeícími ze syntézy arnooíaku, které obselmu! 0,1 až 77 % objemových vodíku, 0,1 až 29 % objemových dusíku, 0,1 až 50 % objemových kysliCníku uhelnatého a/nebo kysliCníku žh.iCitéáo a/nebo argonu a/nebo helia a metan do 100 % objemových, při objemovém poměru plynů pocháneeícícá z výroby a^c^^íaku k plynům odchááejícím z výroby moooviny v rozmezí od 0,25 do 5.The present invention is a method of suppressing an explosion-a gas vdchánejícScá from the plant oo0oviny> characterized tm that these gases obsaahžící 48 to 52% by volume of hydrogen, 37 to 42% by volume of nitrogen and 9-12% by volume of oxygen mixed with one or more streams coming from the synthesis of ammonia which obelm. 0.1 to 77% by volume of hydrogen, 0.1 to 29% by volume of nitrogen, 0.1 to 50% by volume of carbon monoxide and / or carbon monoxide and / or argon and / or argon and / or helium and methane up to 100% vol. the ratio by volume of the gases originating from the production of the gas to the gases leaving the urea production is in the range of 0.25 to 5.
Jako proudu pocháneeícSáo ze syntézy amc^o^iaku se podle vynálezu s výhodou používá proudu zvoleného ze souboru zahrnu ícíhoAccording to the invention, a stream selected from the group consisting of ammonium synthesis is preferably used as the stream.
a) proud zemního plynu, který obsahuje 70 až 100 % objemových metanu, přičemž případný zbytek je tvořen kysličníem uhLiCitým; tento plyn ' se v jednotce pro výrobu a^c^o^í.aku reformuje parou za vzniku syntézního plynu pro výrobu aměviakž,(a) a natural gas stream containing between 70 and 100% by volume of methane, the remainder being carbon dioxide; this gas is reformed by steam in the air-producing unit to produce syngas for the production and also
b) proud přicházzedící z reformování metanu parou, který obsahuje 50 až 70 % objemových vodíku, 0,5 až 25 % objemových dusíku, 10 až 15 % objemových kysliCní ku uhelnatého, až 15 % objemových kysliCníku uhLiCitého, 0,01 až 0,3 % objemového argonu a 0,3 až 10 % objemových metanu,b) a stream coming from steam reforming methane containing 50 to 70% by volume of hydrogen, 0.5 to 25% by volume of nitrogen, 10 to 15% by volume of carbon monoxide, up to 15% by volume of carbon dioxide, 0.01 to 0.3 % by volume argon and 0.3 to 10% by volume methane,
c) plynný proud povhánejjcí z reformování parou, který je zbaven kysliCníku žháiCitého a který obsahuje 50 až 70 % objemových vodíku, 0,5 až 25 % objemových dusíku, 10 až % objemových kysliCníku uhelnatého, 0,01 až 0,3 % objemového argonu a 0,30 až 10 % objemových metanu a(c) a vapor-depleted gaseous stream which is degassed and containing 50 to 70% by volume of hydrogen, 0,5 to 25% by volume of nitrogen, 10 to% by volume of carbon monoxide, 0,01 to 0,3% by volume of argon and 0.30 to 10% by volume of methane; and
d) proud dusíku a vodíku nasycený amoniakem a popřípadě vodou vypouštěný z jednotky pro výrobu aměviaku, který obsahuje 63 až 66 % objemových vodíku, 21 až 22 % objemových dusíku, 2,5 až 3 % objemová argonu, 8 až 11 % objemových metanu a 3 až 4 % objemová amoniaku; tento proud se z jednotky pro výrobu amc^o^iaku vypouuší proto, aby se zabránilo obohacování proudu recyklovaného do syntézy amooiaku argonem, heleem a metanem.(d) a stream of nitrogen and hydrogen saturated with ammonia and optionally water discharged from the ammoniac production unit containing 63 to 66% hydrogen by volume, 21 to 22% nitrogen by volume, 2,5 to 3% argon by volume, 8 to 11% by volume methane; 3 to 4% by volume ammonia; this stream is discharged from the ammonia production unit to avoid enrichment of the stream recycled to the ammonia synthesis with argon, helium and methane.
SkuteCně překvaapulcí skutečnoosí je, že když se postupuje podle vynálezu, potlaCi se výbušnost směsi nejen proto, že se změní její složený ale zcela nepředvídatelně též proto, že se zúží oblast její výbušn^si.Indeed, a surprise of the fact is that when practicing the present invention, the explosiveness of the composition is suppressed not only because it changes its composition but quite unpredictably also because it narrows its explosive region.
Způsobem podle vynálezu se plynný proud njívndenievatelných plynů z jednotky pro výrobu mooooiny nejen zbaví výbušn^si, ale kromě toho je možno vyuužt vzniklé siísí jako plynného paliva v jednotce.The process according to the invention not only removes explosive gases from the refillable gases from the molar gas production unit, but can also utilize the resulting sulfur as a gaseous fuel in the unit.
Vynález je ještě lépe objasněn v násleCujícm příkladu. Poklad má pouze ilustrativní charakter a rozseto vynálezu v žádném směru nevměeuže.The invention is further illustrated by the following example. The treasure is for illustrative purposes only, and the spacing of the invention will not diminish in any way.
Příklad .Example.
ae v zřízení znázorněném na obr. 1, který představuje zjednodušené schéma zařízeni pro výrobu mooooiny. Za předpokladu, že toto zařízení má průměrný dernií výkon 1 500 t močovin/, je objem plynů rozpuštěný v reakcích slohách 410 nmm/h a jejich složení je toto:1 is a simplified schematic diagram of a mooin production plant. Assuming that the device has an average power Dernie ureas 1500 t / is the volume of gas in the extended p uštěný reactions slohách 4 10 nm m / h h refrigerati composition is as follows:
H2 51,47% objemovýchH 2 51.47% (v / v)
N2 40,73 % c^t^e^^^ov^c^hN 2 40.73% C ^ t ^ e ^^^ o ^ c ^ h
O2 7,56 % obeemovýchO 2 7.56% obeem
CO 0,12 % objemovýchCO 0,12% vol
CH4 0,12 % obeemových.CH 4 0.12% by volume.
Do vysolkotlakštoLo roz^adné^ zařízení se dodává 333 nnP/h pasivačního vzduchu.To vysolkotlakštoLo None ^ ^ extended device to be in the P-333 NN / h of passivation air.
Všechny tyto plyny se uvooňují z reakčního roztoku a o^A^É^tí^ěějí se ze zařízení vrchní části kolony . pro reftifkkaci Tato kolona pracuje při asi 1,8 MPa. Plyny z hlavy této kolony se vedou potrubím 12 do kondenzátoru 8, kde se zkondenzuje převážná čás^t amoniaku, Odddlení amoniaku se provede v separátoru 1· Takto oddělený amooiak se odvádí potrubím g a používá se ho v jirých jednotkách zařízení. Plyny nasycené amoniakem při teplotě pan^ící v separátoru £ (35 °C) mají toto složení:All of these gases are released from the reaction solution and removed from the top of the column apparatus. for refractionation This column operates at about 1.8 MPa. The gases from the top of this column are passed through a conduit 12 to a condenser 8, where the bulk of the ammonia is condensed. The ammonia is separated in the separator 1. The ammonia thus separated is withdrawn through the conduit g and used in other units of the apparatus. The gases saturated with ammonia at the temperature prevailing in the separator 8 (35 ° C) have the following composition:
a vedou se potrubm 2 do absorbéru 6, kde se amomiak regeneruje absorbcí ve vodě, která se přivádí potrubím J.and are fed via line 2 to absorber 6, where the amomiak is regenerated by absorption in water supplied via line J.
Zbytek tvoří N2 + Ar 57,87 %The rest is N 2 + Ar 57,87%
O2 13,59 %.O 2 13.59%.
Jak je zřejmé z grafu na obr. 2, který znázorňuje oblast iýbuSni>vti plynu, složení tohoto plynu je vyjádřeno bodem D, který je uvnitř vbtasti výb^šnos!. V ternárním diagramu představuje bod A 100 % O2, bod B 100 % inertních plynů a bod C 100 % hořlavých plynů.As can be seen from the graph in FIG. 2, which illustrates the gas explosion area, the composition of this gas is expressed by the point D, which is within the recovery range. In the ternary diagram, point A represents 100% O2, point B represents 100% inert gases, and point C represents 100% flammable gases.
Když se naproti tomu pracuje způsobem podle vynálezu, smísí se plyny v potrubí 2 v mstě 11 s plyny odváděnými ze syntézy amoniaku (kapaaCta · výroby amoniaku 865 ,t demoě)', které se přivádějí potrubím £. Tyto plyoy se přivádějí rydťLostí 7 633 nmr/h a mmjí toto složení;In contrast, when it operates according to the invention, mixed gas in line 2 in retaliations 11 in an exhaust gas from an ammonia synthesis (kapaaCta · ammonia producing 865 t demo) 'which are supplied otrubím £ p. These lyoy P are fed rydťLostí 7633 nm, r / h mmjí following composition;
Hg 55,β6 % objemovýchHg 55, β6% vol
CH^ 10,92 % objemovýchCH 2 10.92% (v / v)
Ng 21,94 % objemovýchNg 21.94% v / v
NHg 11,28 % objemovýchNHg 11.28% (v / v)
100,00 % objemových100,00% vol
Plynná směs, která se vede potrubím 4 do absorbéru 6 má toto složení:The gaseous mixture which is fed through line 4 to the absorber 6 has the following composition:
H2 4 398,0 nm^//UH2 4398.0 n m @ 2 / U
CH4 833,5 ni^/hCH 4 833.5 ni ^ / h
CO 0,5 щ^/ЬCO 0.5 щ ^ / Ь
Ng + Ar 2 0^5,0 nop/u Ng + Ar2.0 ^ 5.0 no p / u
02 101,0 re^/h 2 0 101.0 re l / hr
NHj 3 914,0 ^VhNH3 3,914.0 ^ Vh
0 352,0 шО/Ь0 352.0 шО / Ь
Po odstranění amooiiaku má plyn toto složení:After removal of the ammonia, the gas has the following composition:
Celkové íioožsví hořlavého plynuTotal amount of flammable gas
70,35 % objemových70,35% vol
Na obr. 3, který je podobný jako obr. 2 a který znázornuje oblast výbuěnooti této plymmé smOsi reprezentuje dosažené složení směsi bod D. Je zřejmé, že bod D je výrazně mimo oblast výbuěnmost. A, B a C ooáí stejný význam jako ma obr. 2.In Fig. 3, which is similar to Fig. 2, which shows the region of the explosion from this gas mixture, the achieved composition of the mixture represents point D. It is clear that point D is significantly outside the region of explosivity. A, B and C have the same meaning as in FIG. 2.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT26546/79A IT1193245B (en) | 1979-10-17 | 1979-10-17 | PROCEDURE TO ELIMINATE THE EXPLOSIVITY OF BLEEDING GASES FROM PLANTS FOR THE PRODUCTION OF UREA |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS222660B2 true CS222660B2 (en) | 1983-07-29 |
Family
ID=11219741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS805887A CS222660B2 (en) | 1979-10-17 | 1980-08-28 | Method of suppressing the explosiveness of gases leaking from the apparatus for making the urea |
Country Status (34)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5663951A (en) |
| AR (1) | AR221169A1 (en) |
| AT (1) | AT373233B (en) |
| AU (1) | AU531020B2 (en) |
| BE (1) | BE884987A (en) |
| BR (1) | BR8005542A (en) |
| CA (1) | CA1132798A (en) |
| CH (1) | CH645614A5 (en) |
| CS (1) | CS222660B2 (en) |
| DD (1) | DD156596A5 (en) |
| DE (1) | DE3032175C2 (en) |
| DK (1) | DK367280A (en) |
| EG (1) | EG14581A (en) |
| ES (1) | ES8203833A1 (en) |
| FR (1) | FR2467844A1 (en) |
| GB (1) | GB2060614B (en) |
| GR (1) | GR69799B (en) |
| IL (1) | IL60869A (en) |
| IN (1) | IN155187B (en) |
| IT (1) | IT1193245B (en) |
| LU (1) | LU82721A1 (en) |
| MW (1) | MW3280A1 (en) |
| MY (1) | MY8500105A (en) |
| NL (1) | NL8004942A (en) |
| NO (1) | NO150720C (en) |
| PH (1) | PH16344A (en) |
| PL (1) | PL125631B1 (en) |
| PT (1) | PT71749B (en) |
| RO (1) | RO80862A (en) |
| SE (1) | SE439009B (en) |
| TR (1) | TR21459A (en) |
| ZA (1) | ZA804883B (en) |
| ZM (1) | ZM6980A1 (en) |
| ZW (1) | ZW19180A1 (en) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1457776A (en) * | 1964-10-16 | 1966-01-24 | Allied Chem | Process for reducing corrosion in a gas scrubber during the separation of carbon dioxide and ammonia from their mixtures with water vapor |
| NL165712C (en) * | 1970-05-30 | 1981-05-15 | Stamicarbon | METHOD AND APPARATUS FOR RECOVERY OF AMMONIA AND CARBON DIOXIDE FROM THE SPRAY GAS OF A UREUM SYNTHESIS IN SYNTHESIS PRESSURE. |
| JPS54151917A (en) * | 1978-05-20 | 1979-11-29 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Elimination of explosiveness of tail gas of urea preparation process |
-
1979
- 1979-10-17 IT IT26546/79A patent/IT1193245B/en active
-
1980
- 1980-08-07 AU AU61159/80A patent/AU531020B2/en not_active Ceased
- 1980-08-11 CA CA357,996A patent/CA1132798A/en not_active Expired
- 1980-08-11 ZA ZA00804883A patent/ZA804883B/en unknown
- 1980-08-12 AT AT0413380A patent/AT373233B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-08-12 GR GR62650A patent/GR69799B/el unknown
- 1980-08-13 GB GB8026434A patent/GB2060614B/en not_active Expired
- 1980-08-15 ZW ZW191/80A patent/ZW19180A1/en unknown
- 1980-08-15 CH CH618280A patent/CH645614A5/en not_active IP Right Cessation
- 1980-08-16 IN IN934/CAL/80A patent/IN155187B/en unknown
- 1980-08-19 IL IL60869A patent/IL60869A/en unknown
- 1980-08-19 MW MW32/80A patent/MW3280A1/en unknown
- 1980-08-19 LU LU82721A patent/LU82721A1/en unknown
- 1980-08-20 FR FR8018243A patent/FR2467844A1/en not_active Withdrawn
- 1980-08-20 EG EG80511A patent/EG14581A/en active
- 1980-08-21 RO RO80102019A patent/RO80862A/en unknown
- 1980-08-21 NO NO802480A patent/NO150720C/en unknown
- 1980-08-22 PH PH24478A patent/PH16344A/en unknown
- 1980-08-25 JP JP11604680A patent/JPS5663951A/en active Pending
- 1980-08-26 TR TR21459A patent/TR21459A/en unknown
- 1980-08-26 DE DE3032175A patent/DE3032175C2/en not_active Expired
- 1980-08-27 PT PT71749A patent/PT71749B/en unknown
- 1980-08-27 AR AR282329A patent/AR221169A1/en active
- 1980-08-27 PL PL1980226435A patent/PL125631B1/en unknown
- 1980-08-27 SE SE8006001A patent/SE439009B/en unknown
- 1980-08-28 ZM ZM69/80A patent/ZM6980A1/en unknown
- 1980-08-28 BR BR8005542A patent/BR8005542A/en unknown
- 1980-08-28 CS CS805887A patent/CS222660B2/en unknown
- 1980-08-28 DK DK367280A patent/DK367280A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-08-29 NL NL8004942A patent/NL8004942A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-08-29 BE BE0/201914A patent/BE884987A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-08-29 ES ES495042A patent/ES8203833A1/en not_active Expired
- 1980-08-29 DD DD80223619A patent/DD156596A5/en unknown
-
1985
- 1985-12-30 MY MY105/85A patent/MY8500105A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2683744C1 (en) | Method for preparation of ammonia gas and co2 for urea synthesis | |
| US6048508A (en) | Process for obtaining carbon monoxide and hydrogen | |
| CZ299724B6 (en) | Process for recovering high purity, high-pressure hydrogen gas stream from synthesis gas | |
| US3310376A (en) | Process for combined production of ammonia and urea | |
| US4320103A (en) | Flexible integrated method for the production of ammonia and urea | |
| DK147496B (en) | INTEGRATED AMMONIAK URINATE PROCEDURE FOR THE MANUFACTURING OF URINE | |
| IE41544B1 (en) | Process for producing urea | |
| DE102011016759A1 (en) | Preparing ammonia comprises conducting alkane dehydrogenation to produce hydrogen-rich stream, purifying the stream, optionally mixing purified nitrogen with hydrogen-rich stream, compressing the stream, preparing ammonia and liquefying | |
| US11084731B2 (en) | Method for producing ammonia and urea in a common facility | |
| US11236043B2 (en) | Ammonia-urea integrated process and plant | |
| PL114967B1 (en) | Process for isolation of ammonia and carbon dioxide from mixtures containing ammonia,carbon dioxide and water | |
| CA1301429C (en) | Ammonia plant re-vamp process | |
| US4613492A (en) | Production of synthesis gas | |
| CS222660B2 (en) | Method of suppressing the explosiveness of gases leaking from the apparatus for making the urea | |
| US3337297A (en) | Process for combined production of ammonia and ammonium salts | |
| JPS59206033A (en) | Separation of at least one heavy isotope from hydrogen-containing compound or hydrogen-containing mixture by utilizing ammonia synthesis and hydrogen-nitrogen mixture | |
| US2864772A (en) | Gas processing | |
| US4218397A (en) | Method for eliminating the explosibility of tail gas from the urea synthesis plant | |
| RU2832221C1 (en) | Method of producing carbamide based on combined production of hydrogen and carbon dioxide | |
| PL94001B1 (en) | ||
| JPS608273B2 (en) | Method for producing high calorific value gas using coal gas as raw material | |
| KR810000114B1 (en) | Flexible integrated method for the production of ammonia and urea | |
| SU798031A1 (en) | Method of producing ammonia and methanol | |
| PL116665B1 (en) | Method of manufacture of urea in process combined with ammonia manufacture | |
| PL16451B1 (en) | Method for the production of calcareous cyanamides. |