NO150720B - PROCEDURE FOR REDUCING THE DANGER OF EXPLOSION IN THE EXHAUST GAS FROM UREA PLANTS - Google Patents
PROCEDURE FOR REDUCING THE DANGER OF EXPLOSION IN THE EXHAUST GAS FROM UREA PLANTS Download PDFInfo
- Publication number
- NO150720B NO150720B NO802480A NO802480A NO150720B NO 150720 B NO150720 B NO 150720B NO 802480 A NO802480 A NO 802480A NO 802480 A NO802480 A NO 802480A NO 150720 B NO150720 B NO 150720B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ammonia
- gas
- gases
- synthesis
- explosion
- Prior art date
Links
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 18
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims description 18
- 238000004880 explosion Methods 0.000 title claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 74
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 42
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 36
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 20
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 20
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 3
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 claims description 3
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 3
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 18
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 10
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/10—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of ammonia
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for nedsettelse av eksplosjonsfaren i avgassene fra urea-syntesen, og det særegne ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er at avgassene blandes med en eller flere gass-strømmer fra ammoniakksyntesen hvor innholdet av H2utgjør 0,1 til 77 volumprosent, inneholdet av N2ut-gjør 0,1 til 29 volumprosent og inneholdet av CO, C02, Ar og/eller He utgjør 0,1 til 50 volumprosent og resten ut-gjøres av metan. The present invention relates to a method for reducing the risk of explosion in the waste gases from the urea synthesis, and the distinctive feature of the method according to the invention is that the waste gases are mixed with one or more gas streams from the ammonia synthesis where the content of H2 is 0.1 to 77 percent by volume, containing of N2 makes up 0.1 to 29 volume percent and the content of CO, C02, Ar and/or He makes up 0.1 to 50 volume percent and the rest is made up of methane.
Disse og andre trekk ved oppfinnelsen fremgår av patent-kravene. These and other features of the invention appear in the patent claims.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for å redusere eksplosjonsfaren i avgassene fra urea-anlegg. Som kjent fremstilles urea ved å gå ut fra ammoniakk og karbondioksyd ved direkte syntese i en reaktor som arbeider under et høyt trykk på 50 til 450 atmosfærer og en høy temperatur fra 170 til 220°C. The present invention relates to a method for reducing the risk of explosion in the exhaust gases from urea plants. As is known, urea is produced by starting from ammonia and carbon dioxide by direct synthesis in a reactor operating under a high pressure of 50 to 450 atmospheres and a high temperature of 170 to 220°C.
Reaksjonsproduktet som er sammensatt av urea, ammoniumkarbamat og vann, kommer ut fra reaktoren sammen med den ammoniakk som har vært anvendt i overskudd for reaksjonen og føres til en spaltningsinnretning som arbeider hovedsakelig under det samme trykk som anvendes for syntesen og i en slik høy-trykks-spalteinnretning spaltes det karbamat som inneholdes i urealøsningen til ammoniakk og karbondioksyd. The reaction product, which is composed of urea, ammonium carbamate and water, comes out of the reactor together with the ammonia that has been used in excess for the reaction and is fed to a cleavage device which works mainly under the same pressure as that used for the synthesis and in such a high-pressure - splitting device splits the carbamate contained in the urea solution into ammonia and carbon dioxide.
Den ammoniakk og det karbondioksyd som skriver seg fra spalt-ningen føres til en høytrykks-kondensator som arbeider under hovedsakelig det samme trykk som anvendes .ved syntesen og i denne kondensator kondenseres ammoniakk og karbondioksyd slik at det på nytt dannes ammoniumkarbamat som resirku-leres til urea-syntesereaktoren. The ammonia and carbon dioxide that is produced from the fission is fed to a high-pressure condenser which works under essentially the same pressure as that used in the synthesis, and in this condenser ammonia and carbon dioxide are condensed so that ammonium carbamate is formed again, which is recycled to the urea synthesis reactor.
Oppløsningen av urea som er strippet for den overveiende del av karbamatet slippes ut fra høytrykks-spaltningsinnretningen og føres til middeltrykk-spaltningsinnretning hvori en ytter-ligere del av karbamatet spaltes til ammoniakk og karbondioksyd og disse kondenseres i en kondensator under et trykk som er hovedsakelig det samme som det som oppnås i middeltrykks- spaltningsinnretningen (med middeltrykk, som angitt heri, forstås trykk fra 25 til 10 atmosfærer, foretrukket 18 atmosfærer og hovedandelen av de kondenserbare produkter kondenseres i en slik kondensator). The solution of urea which has been stripped of the predominant part of the carbamate is discharged from the high-pressure cracking device and passed to the medium-pressure cracking device in which a further part of the carbamate is split into ammonia and carbon dioxide and these are condensed in a condenser under a pressure which is essentially the same as that which is achieved in the medium pressure cracking device (by medium pressure, as stated herein, is meant pressure from 25 to 10 atmospheres, preferably 18 atmospheres and the main part of the condensable products is condensed in such a condenser).
Fra middeltrykkskondensatoren føres strømmen av kondensater og ukondenserte produkter, som skal defineres mer detaljert i den etterfølgende beskrivelse, til en rektifikasjonskolonne og fra toppen av denne kolonne oppnås ren ammoniakk og ukondenserbare produkter, mens det fra kolonnebunnen oppnås en strøm av ammoniumkarbonat som slipper ut for resir-kulering til høytrykks-karbamatkondernsatorenAmmoniakken gjenvunnet fra rektifikasjonen resrikuleres likeledes til syntesen. From the medium pressure condenser, the stream of condensates and uncondensed products, which will be defined in more detail in the following description, is led to a rectification column and from the top of this column pure ammonia and uncondensable products are obtained, while from the bottom of the column a stream of ammonium carbonate is obtained which escapes to resir -circulation to the high-pressure carbamate condenser The ammonia recovered from the rectification is likewise recirculated to the synthesis.
Reaksjonskomponentene som føres til reaktoren inneholder The reaction components that are fed to the reactor contain
en viss mengde av oppløste gasser og disse kommer fra anlegget for ammoniakk produksjon og også fra anlegget for CC^-produksjon og består hovedsakelig av , N^, CO, CH^, a certain amount of dissolved gases and these come from the plant for ammonia production and also from the plant for CC^ production and consist mainly of , N^, CO, CH^,
Ar og He. Ar and He.
Til urea-anlegget, til reaktoren og til spaltningsinnretningen tilføres visse mengder luft eller oksygen for å be-skytte spaltningsinnretningen, kondensatoren og reaktoren mot den korroderende innvirkning av ammoniumkarbamat. Alle de ukonderserbare gasser som er nevnt ovenfor, både dem som opprinnelig var inneholdt i den nytilførte strøm av CO^ og ammoniakk, og dem som innføres for å sørge for en passiv beskyttelse av de enheter som utsettes for korrosjon, slippes ut fra ureasynteseanlegget og etter at de er blitt strippet for den medfølgende mettede ammoniakk, danner de en eksplosiv blanding på grunn av nærværet av oksygen som var anvendt for den nevnte passive beskyttelse. Certain quantities of air or oxygen are supplied to the urea plant, to the reactor and to the cleavage device in order to protect the cleavage device, the condenser and the reactor against the corrosive effect of ammonium carbamate. All the non-condensable gases mentioned above, both those originally contained in the newly supplied stream of CO^ and ammonia, and those introduced to provide a passive protection of the units exposed to corrosion, are released from the urea synthesis plant and after that they have been stripped of the accompanying saturated ammonia, they form an explosive mixture due to the presence of oxygen which was used for the aforementioned passive protection.
Angjeldende gasser slippes generelt ut, delvis fra høytrykks-karbamat-kondensatoren, hvorfra de foretrukket sendes til middeltrykks-réktifikasjons-kolonnen.for gjenvinning av ammoniakk og for i denne kolonne å bli blandet med den strøm som kommer fra middeltrykks-karbamat-kondensatoren. The gases in question are generally discharged, in part, from the high-pressure carbamate condenser, from where they are preferably sent to the medium-pressure rectification column for the recovery of ammonia and to be mixed in this column with the stream coming from the medium-pressure carbamate condenser.
I denne nevnte amminiakk-gjenvinnings kolonne gjenvinnes ammoniakk på toppen sammen med angjeldende gasser og etter kondensering av ammoniakken blir disse gasser som er strippet for ammoniakk, tømt ut og utgjør den nevnte eksplosive strøm. In this mentioned ammonia recovery column, ammonia is recovered at the top together with relevant gases and after condensation of the ammonia, these gases, which have been stripped of ammonia, are discharged and form the aforementioned explosive stream.
Det er klart at strømmen av ukondenserbare gasser som er eksplosive, kan også trekkes ut fra andre punkter i anlegget uten at problemet derved modifiseres på noen måte. It is clear that the flow of non-condensable gases which are explosive can also be extracted from other points in the plant without thereby modifying the problem in any way.
Den foranstaltning som hittil har vært vanlig anvendt for The measure that has hitherto been commonly used for
å forhindre eksplosjonen av en slik blanding har vært at den eksplosive gasstrøm er blitt blandet med et slikt volum av ikke-brennbare gasser slik at sammensetningen av den resulterende gassblanding bringes utenfor eksplosjonsgren-sene. to prevent the explosion of such a mixture has been that the explosive gas stream has been mixed with such a volume of non-combustible gases that the composition of the resulting gas mixture is brought outside the explosion limits.
Det er nå funnet at eksplosjonsfaren for blandinger av vann-gasser fra urea-fremstillings anlegg kan elimineres uten noen fortynning av blandingen ved ikke-forbrennbare gasser og slik at deres forbrennbarhet ikke nedsettes idet dette resultat kan oppnås ved å utnytte strømmer fra ammoniakk-synteseanlegget som er tilgjenelig i ureasynteseanleggene. It has now been found that the explosion hazard of water-gas mixtures from urea production plants can be eliminated without any dilution of the mixture by non-combustible gases and so that their combustibility is not reduced, as this result can be achieved by utilizing streams from the ammonia synthesis plant which is available in the urea synthesis plants.
I amminiakksynteseanleggene er følgende strømmer spesielt tilgjengelige: 1. Naturgasstrømmen, hovedsakelig bestående av metan. Denne strøm sendes til damp-reforming for fremstilling In the ammonia synthesis plants, the following streams are particularly available: 1. The natural gas stream, mainly consisting of methane. This stream is sent to steam reforming for production
av ammoniakksuntesegass. of ammonia synthesis gas.
2. Den gasstrøm som kommer fra damp-reformingen og som hovedsakelig består av H2, N2, CO og C02-3. Den gasstrøm som kommer fra damp-reformingen etter at C02er avstrippet. 4. Strømmen av nitrogen og hydrogen, mettet med ammoniakk og eventuelt med vann, som innehoder Ar, He og CH^, som tømmes ut fra ammoniakkfremstillings-anlegget for å oppveie anrikningen av den strøm som skal sendes tilbake til amminiakksynteseanlegget med argon, helium og metan. 2. The gas stream that comes from the steam reforming and which mainly consists of H2, N2, CO and C02-3. The gas stream that comes from the steam reformer after the C02 is stripped. 4. The stream of nitrogen and hydrogen, saturated with ammonia and optionally with water, containing Ar, He and CH^, which is discharged from the ammonia production plant to offset the enrichment of the stream to be sent back to the ammonia synthesis plant with argon, helium and methane.
Avgassene fra urea-synteseanlegget blandes i henhold til oppfinnelsen med en eller flere gass-strømmer fra ammoniakk-syntesen hvori innholdet av komponenter er: The exhaust gases from the urea synthesis plant are mixed according to the invention with one or more gas streams from the ammonia synthesis, in which the content of components is:
H2fra 0,1 til 77 volumprosent H2 from 0.1 to 77 percent by volume
N2fra 0,1 til 29 volumprosent N2 from 0.1 to 29 volume percent
Inerte gasser (CO + C02+ Ar + He) fra 0,1 til 50 volumprosent Inert gases (CO + C02+ Ar + He) from 0.1 to 50 percent by volume
CH4resten opp til 100 volumprosent. CH4residue up to 100 volume percent.
I de strømmer anført ovenfor under nr. 2, 3 og 4 er molfor-holdet mellom og N2videre mellom 2,5 og 3,3. In the streams listed above under Nos. 2, 3 and 4, the molar ratio between and N2 is further between 2.5 and 3.3.
Det er overraskende at ved å arbeide i samsvar med oppfinnelsen nedsettes eksplosjonsfaren ikke bare på grunn av endri-ngen i sammensetningen av blandingen men også helt uventet på grunn av en innsnevring av eksplosivitetssonen. It is surprising that by working in accordance with the invention the risk of explosion is reduced not only due to the change in the composition of the mixture but also quite unexpectedly due to a narrowing of the explosive zone.
Det er således, når man arbeider i samsvar med oppfinnelsen således ikke bare mulig å gjøre gasstrømmen av ukondenserbare gasser fra urea-anlegg ikke-eksplosiv, men ogås at det er mulig å utnytte blandingen som et gassformet brennstoff i anlegget. Thus, when working in accordance with the invention, it is not only possible to make the gas flow of non-condensable gases from urea plants non-explosive, but it is also possible to utilize the mixture as a gaseous fuel in the plant.
Et eksempel vil illustrere oppfinnelsen. An example will illustrate the invention.
EKSEMPEL EXAMPLE
Det vises til skjemaet i fig. 1 i de vedføyde tegninger som Reference is made to the form in fig. 1 in the attached drawings which
er en forenklet fremstilling av et urea-fremstillingsanlegg. Forutsett at angjeldende' anlegg har en gjennomsnittelig kap-asitet på 1500 tonn urea pr. døgn er volumet av gassene opp- is a simplified representation of a urea manufacturing plant. Assume that the facility in question has an average capacity of 1,500 tonnes of urea per day, the volume of the gases increases
løst i reaksjonspomponentene 410 normal-m 3pr. time og med følgende sammensetning: solved in the reaction components 410 normal-m 3pr. hour and with the following composition:
Høytrykks spaltningsinnretningen mottatt 333 normal-m<3>pass-iveringsluft pr. time. The high-pressure splitting device received 333 normal-m<3>passivation air per hour.
Alle disse gasser utvikles fra reaksjonsløsningen og trekkes ut fra anlegget gjennom toppen av ammoniakk-rektifikasjons-kolonnen som arbeider ved omtrent 18 atmosfærer. Toppgas-sene fra denne kolonne 12 blir etter en initial kondensering av den overveiende del av ammoniakken i varmeveksleren 8, separert fra denne ammoniakk i separatoren 1 og den således utskilte ammoniakk trekkes ut gjennom ledningen 9 og utnyttes i andre enheter av anlegget. Gassene, mettet med ammoniakk ved temperaturen til separatoren 1 (35°c) har følgende sammensetning: All of these gases are evolved from the reaction solution and are withdrawn from the plant through the top of the ammonia rectification column operating at approximately 18 atmospheres. The top gases from this column 12 are, after an initial condensation of the predominant part of the ammonia in the heat exchanger 8, separated from this ammonia in the separator 1 and the thus separated ammonia is extracted through the line 9 and utilized in other units of the plant. The gases, saturated with ammonia at the temperature of separator 1 (35°c) have the following composition:
og må sendes gjennom ledningen 2 til absorbsjonsinnretningen 6, hvori ammoniakk gjenvinnes ved at den absorberes i det vann som sendes inn gjennom ledningen 7. and must be sent through line 2 to the absorption device 6, in which ammonia is recovered by being absorbed in the water sent in through line 7.
Ved å strippe denne gass for dens ammoniakkinnhold oppnås en gassblanding med følgende sammensetning: By stripping this gas of its ammonia content, a gas mixture with the following composition is obtained:
Brennbar gass 28,54 volumprosent hvorav H2= 28,40 % Combustible gas 28.54% by volume of which H2= 28.40%
CH4= 0,07 % CH4= 0.07%
CO = 0,07 % CO = 0.07%
Som det kan sees av den grafiske fremstilling i fig. 2, As can be seen from the graphic representation in fig. 2,
som viser eksplosivitetsgrensene for gassen, er det aktu-elle punkt for gassen D, i det indre av eksplosivitets-området i trekant diagrammet med A = 100 % O^, B = 100 % inerte gasser og C = 100 % brennbare gasser. which shows the explosive limits for the gas, the relevant point for the gas is D, in the interior of the explosive area in the triangle diagram with A = 100% O^, B = 100% inert gases and C = 100% combustible gases.
I motsatt fall, når man arbeider i samsvar med oppfinnelsen, hvor gassene fra ledningen 2 blandes ved 11 med utløpsgassene fra ammoniakksuntese-kretsløpet (produksjon av ammoniakk = 865 metriske tonn pr. døgn) som ankommer gjennom ledningen 3 med følgende strømningstakt sammensetning: In the opposite case, when working in accordance with the invention, where the gases from line 2 are mixed at 11 with the outlet gases from the ammonia synthesis circuit (production of ammonia = 865 metric tons per day) which arrive through line 3 with the following flow rate composition:
Den gassblanding som sendes gjennom ledningen 4 til absorbsjonsinnretningen 6 har følgende sammensetning: The gas mixture that is sent through the line 4 to the absorption device 6 has the following composition:
Etter ammoniakk-strippingen har gassen følgende sammensetning: After the ammonia stripping, the gas has the following composition:
Den grafiske fremstilling i fig. 3 som tilsvarer fremstil-lingen i fig. 2, angir eksplosivitetsgrensene for denne siste gassblanding og det angjeldende punkt, D, er langt utenfor ekplosivitetsgrensene. A, B og C har samme betyd-ninger som i fig. 2. The graphic representation in fig. 3 which corresponds to the production in fig. 2, indicates the explosive limits for this last gas mixture and the point in question, D, is far outside the explosive limits. A, B and C have the same meanings as in fig. 2.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT26546/79A IT1193245B (en) | 1979-10-17 | 1979-10-17 | PROCEDURE TO ELIMINATE THE EXPLOSIVITY OF BLEEDING GASES FROM PLANTS FOR THE PRODUCTION OF UREA |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO802480L NO802480L (en) | 1981-04-21 |
| NO150720B true NO150720B (en) | 1984-08-27 |
| NO150720C NO150720C (en) | 1984-12-05 |
Family
ID=11219741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO802480A NO150720C (en) | 1979-10-17 | 1980-08-21 | PROCEDURE FOR REDUCING THE DANGER OF EXPLOSION IN THE EXHAUST GAS FROM UREA PLANTS |
Country Status (34)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5663951A (en) |
| AR (1) | AR221169A1 (en) |
| AT (1) | AT373233B (en) |
| AU (1) | AU531020B2 (en) |
| BE (1) | BE884987A (en) |
| BR (1) | BR8005542A (en) |
| CA (1) | CA1132798A (en) |
| CH (1) | CH645614A5 (en) |
| CS (1) | CS222660B2 (en) |
| DD (1) | DD156596A5 (en) |
| DE (1) | DE3032175C2 (en) |
| DK (1) | DK367280A (en) |
| EG (1) | EG14581A (en) |
| ES (1) | ES495042A0 (en) |
| FR (1) | FR2467844A1 (en) |
| GB (1) | GB2060614B (en) |
| GR (1) | GR69799B (en) |
| IL (1) | IL60869A (en) |
| IN (1) | IN155187B (en) |
| IT (1) | IT1193245B (en) |
| LU (1) | LU82721A1 (en) |
| MW (1) | MW3280A1 (en) |
| MY (1) | MY8500105A (en) |
| NL (1) | NL8004942A (en) |
| NO (1) | NO150720C (en) |
| PH (1) | PH16344A (en) |
| PL (1) | PL125631B1 (en) |
| PT (1) | PT71749B (en) |
| RO (1) | RO80862A (en) |
| SE (1) | SE439009B (en) |
| TR (1) | TR21459A (en) |
| ZA (1) | ZA804883B (en) |
| ZM (1) | ZM6980A1 (en) |
| ZW (1) | ZW19180A1 (en) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1457776A (en) * | 1964-10-16 | 1966-01-24 | Allied Chem | Process for reducing corrosion in a gas scrubber during the separation of carbon dioxide and ammonia from their mixtures with water vapor |
| NL165712C (en) * | 1970-05-30 | 1981-05-15 | Stamicarbon | METHOD AND APPARATUS FOR RECOVERY OF AMMONIA AND CARBON DIOXIDE FROM THE SPRAY GAS OF A UREUM SYNTHESIS IN SYNTHESIS PRESSURE. |
| JPS54151917A (en) * | 1978-05-20 | 1979-11-29 | Mitsui Toatsu Chem Inc | Elimination of explosiveness of tail gas of urea preparation process |
-
1979
- 1979-10-17 IT IT26546/79A patent/IT1193245B/en active
-
1980
- 1980-08-07 AU AU61159/80A patent/AU531020B2/en not_active Ceased
- 1980-08-11 CA CA357,996A patent/CA1132798A/en not_active Expired
- 1980-08-11 ZA ZA00804883A patent/ZA804883B/en unknown
- 1980-08-12 AT AT0413380A patent/AT373233B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-08-12 GR GR62650A patent/GR69799B/el unknown
- 1980-08-13 GB GB8026434A patent/GB2060614B/en not_active Expired
- 1980-08-15 CH CH618280A patent/CH645614A5/en not_active IP Right Cessation
- 1980-08-15 ZW ZW191/80A patent/ZW19180A1/en unknown
- 1980-08-16 IN IN934/CAL/80A patent/IN155187B/en unknown
- 1980-08-19 MW MW32/80A patent/MW3280A1/en unknown
- 1980-08-19 IL IL60869A patent/IL60869A/en unknown
- 1980-08-19 LU LU82721A patent/LU82721A1/en unknown
- 1980-08-20 EG EG80511A patent/EG14581A/en active
- 1980-08-20 FR FR8018243A patent/FR2467844A1/en not_active Withdrawn
- 1980-08-21 RO RO80102019A patent/RO80862A/en unknown
- 1980-08-21 NO NO802480A patent/NO150720C/en unknown
- 1980-08-22 PH PH24478A patent/PH16344A/en unknown
- 1980-08-25 JP JP11604680A patent/JPS5663951A/en active Pending
- 1980-08-26 DE DE3032175A patent/DE3032175C2/en not_active Expired
- 1980-08-26 TR TR21459A patent/TR21459A/en unknown
- 1980-08-27 PT PT71749A patent/PT71749B/en unknown
- 1980-08-27 AR AR282329A patent/AR221169A1/en active
- 1980-08-27 SE SE8006001A patent/SE439009B/en unknown
- 1980-08-27 PL PL1980226435A patent/PL125631B1/en unknown
- 1980-08-28 DK DK367280A patent/DK367280A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-08-28 CS CS805887A patent/CS222660B2/en unknown
- 1980-08-28 BR BR8005542A patent/BR8005542A/en unknown
- 1980-08-28 ZM ZM69/80A patent/ZM6980A1/en unknown
- 1980-08-29 DD DD80223619A patent/DD156596A5/en unknown
- 1980-08-29 BE BE0/201914A patent/BE884987A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-08-29 ES ES495042A patent/ES495042A0/en active Granted
- 1980-08-29 NL NL8004942A patent/NL8004942A/en not_active Application Discontinuation
-
1985
- 1985-12-30 MY MY105/85A patent/MY8500105A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4578214A (en) | Process for ammonia syngas manufacture | |
| US4098339A (en) | Utilization of low BTU natural gas | |
| US3615164A (en) | Process for selective removal by methanation of carbon monoxide from a mixture of gases containing carbon dioxide | |
| US3940428A (en) | Methanol production | |
| NO124543B (en) | ||
| JP2006169476A (en) | Method for separating and recovering carbon monoxide from generated gas of hydrogen production apparatus at petroleum refinery | |
| US4464483A (en) | Process for the preparation of methanol | |
| TW375593B (en) | Process for working up reaction gases during the oxidation of HCl to chlorine | |
| RU2006143195A (en) | METHANOL SYNTHESIS METHOD | |
| UA126346C2 (en) | Method for the preparation of ammonia synthesis gas | |
| US3310376A (en) | Process for combined production of ammonia and urea | |
| NO752079L (en) | ||
| CA1254748A (en) | Producing ammonia synthesis gas | |
| US4869887A (en) | Integrated ammonia-urea process | |
| ES367286A1 (en) | Joint separation of acetylene and ethylene from cracked gases | |
| CA1160844A (en) | Synthesis gas for ammonia production | |
| US2496999A (en) | Pressurized reaction of ammoniacal gases to hcn | |
| CA1076778A (en) | Apparatus and method for manufacturing deuterium enriched water | |
| US3584998A (en) | Process for making ammonia | |
| NO150720B (en) | PROCEDURE FOR REDUCING THE DANGER OF EXPLOSION IN THE EXHAUST GAS FROM UREA PLANTS | |
| US2046827A (en) | Production of urea and nitrogen oxides | |
| NO118981B (en) | ||
| NO159442B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF METHANOL OUT OF A COMPLEMENTARY GAS FLOW CONSISTING OF A HYDROGEN AND CARBON MONOXIDE MIXTURE. | |
| US4257781A (en) | Process for enhancing the fuel value of low BTU gas | |
| GB1572382A (en) | Process for making methanol |