CS219351B1 - Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru - Google Patents
Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru Download PDFInfo
- Publication number
- CS219351B1 CS219351B1 CS132680A CS132680A CS219351B1 CS 219351 B1 CS219351 B1 CS 219351B1 CS 132680 A CS132680 A CS 132680A CS 132680 A CS132680 A CS 132680A CS 219351 B1 CS219351 B1 CS 219351B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- radioactive waste
- added
- sodium
- class
- nuclear power
- Prior art date
Links
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
(54) Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru
2
Vynález má název „Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru“. Týká se oboru radiochemie a technologie přepracování vyhořelého jaderného paliva. Řeší způsob solidifikace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren do formy, vhodné k jejich trvalému a beizpečnému uložení v centrálních úložištích. Jeho podstatou j-e skutečnost, že k radioaktivním odpadům se přidává kyslíkatá sloučenina fosforu nebo fosfor, jakožto šklotvorná látka v takovém množství, aby konečná koncentrace oxidu fosforečného- v produktu solidifikace činila 20 až 70 % hmot. a dále se ještě přidávají sloučeniny intermediárních prvků, jako je hliník a/nebo železo a/nebo zinek a/nebo vápník a/nebo- olovo v takovém množství, aby konečná koncentrace oxidů těchto prvků v produktu solidifikace činila až 3t0 proč. hmot. Produktem solidifikace se rozumí hmota skelného, sklo-krystalického nebo krystalického charakteru, která vznikne tepelným zpracováním odpadního roztoku s uvedenými komponentami až na teiplotu sintrace nebo tavení příslušné směsi v mezích od 400 do 1200* 1¾.
219331
Vynález se týká způsobu likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elekt-áren s vysokým obsahem bóru a sodíku.
Jak je známo, předmětem zájmu radiochemlckých pracovišť, spadajících do oblasti rozvoje jaderné energetiky, je vývoj a realizace technologických postupů, vedo-ucích k přeměno značných objemů radioaktivních odpadních roztoků z jaderných elektráren na tuhé konečné produkty, vhodné k jejich trvalému uložení. K nejznámějším technologickým postupům zpracování těchto kapalných odpadních roztoků patří jejich fixace do bloku cementu, tzn, cementace, např. podle patentů NSR č. 2 421142, č. 2 515 766, c. 2 616 629, nebo- podle japonských patentů č. 111 660. — 1976, č. 26 000 — 1977, č. 70 606i — 1677. Velmi známá je také fixace do bloků bitumenu, tzv. bitumenace, např. podle patentů NSR č. 2 301 732, č. 2 304 061, č. 2 732 0(31, č. 2 705 470: nebo patentu CSSR č. 163 830, .nebo- japonského, patentu číslo34 266 — 1977. Oba uvedené postupy se vy-značuýí-především tím, že teplota při zpracování odpadů nepřevyšuje hodnotu 250^0, a, že vedou ke konečným produktům fixace s obsahem do 30 % hmot. zpracovaných odpadů. Vyluhovatelnostl radioaktivních látek, především pro ces-urn 137 a stroncium 90 se pohybují v rozmezí ΚΓ5 až 101 g/cm2/ /den. Hlavní nevýhodou u cementace je ta skutečnost, že při zvyšujícím se obsahu fixovaných odpadních produktů se snižuje mechanická stálost bloku a stoupá vyluhovatelnost rrdionuklidů. Postupy, využívající pro fixaci odpadních roztoků bitůmenů, mají mimoto- při tepelném zpracování určité riziko· vzplanutí a jseu tedy z hlediska protipožární bezpečnosti méně vhodné. Nevítaným jevem je také vznik H2 z již hotových produktů fixace v důsledku radiclýzy. Dále jsou známy postupy na fixaci radioaktivních odpadů do- organických polymerů, např. podle patentů NSR č. 2-363 474, č. 2 363 475, USA č. 4 637 SCI, Francie c. 2 286186 a Japonsko- č. 127 606 — 1977. Tyto postupy jsou vhodné zejména pro odpadní roztoky s obsahem organických látek. V neposlední řadě jsou známy postupy na zatavování radioaktivních odpadů do- skel nebo keramik, tzv. vitrifikrční postupy, např. podle patentů NSR č. 2 W 928, č. 2 414 481, UK č. 1 446 016, NSR č. 2 453 454, č. 2 524 169, Francie čís. 2 262 8154. Podstatou těchto- postupů je skutečnost, že k odpadním roztokům se přidávají sklotvorné příměsi. Jedná se zejména
o. sloučeniny křemíku, fosforu, hliníku a bóru. Výhodou vitirifikačních postupů je vysoká specifická hmotnost finálních produktů fxace a také nižší vyluhovatelnosti fixovaných radionuklldů než u předchozích postupů. K nevýhodám naopak patří nutnost vysokoteplotního- zpracování směsí, a proto- se tohoto- postupu používá zejména, pro zpracování vysoko-aktivních odpadních roztoků.
Ukázalo- se proto· jako vhodné a účelné, aby byl vyřešen způsob fixace kapalných radioaktivních odpadních roztoků z jaderných elektráren, který sníží nevýhody dosud známých postupů na co neijmenší míru, který bude ekonomičtější, a který poskytne konečné produkty fixace s lepšími parametry. Těmito parametry se rozumí mžší hodnoty výluhovátelnosti radioaktivních nuklidů, větší redukce objemu původních odpadů, možnost ukládání produktů fixace v jednodušších obalech nebo dokonce bez obalů a v neposlední řadě je to i otázka zvýšení bezpečnosti jak při samotném zpracování odpadů, tak i při trvalém uležení finálních produktů fixace.
Uvedené cíle jsou značnou měrou, popřípadě úplně, dosaženy tímto vynálezem, způsobu fixace kapalných radioaktivních odpadních roztoků s vysokým obsahem sodíku a béru, před ukovaných jadernými energetickými zařízeními tak, že se využívá prďvě přítomnosti hlavních složek odpadů, tj. solí sodíku a solí bóru k přípravě fnálního fixačního produktu. Podstatou vynálezu je, že se k radioaktivnímu odpadnímu roztoku přidává kyslíkatá sloučenina fosforu nebo- fosfor, s výhodou potom kyselina fosforečná, přičemž konečná koncentrace oxidu fosforečného ve výsledném produktu fixace je v rozmezí cd 20 % hmot. do 70' % hmot., dále se přidávají sloučeniny hliníku a/nebo železa a/nebo· zinku a/nebo· vápníku a/nebo olova, přičemž konečná koncentrace oxidu hlinitého- nebo oxidu železitého nebo- oxidu z nečnaíéhc; oxidu vápenatého· nebo oxidu otc-vnartého ve výsledném produktu fixace nepřevyšuje 36 % hmot., načež se takto vzniklý roztek nebo suspenze tepelně zpracuje až na teplotu stntraoe nebo tavení v mezích od-400 °C do 1200 °C.
Při- tepelném zpracování výše zmíněné směsi může při tomto* procesu v závislosti na jejím složení jít o- přímou přeměnu roztoku na taveninu v jednostupnevém procesu nebo o odpaření převážné části vody v odparce s následujícím taveiním nebo o- kalcinaci směisi 3 následujícím tavením při vyšší teplotě.
Tsplotní zpracování uvedeného· systému vede k tvorbě boritano-fosforečnanových skel, eventuálně k látkám krystalického nebo sklo-krystalic-kého charakteru. Podle obsahu jednotlivých složek jsou produkty fixace různě odolné proti působením vody a mají rozdílnou teplotu tavení. Složení zpracovávaného odpadního- roztoku, pokud se týká koncentrace sodíku a bóru, lze před vysokoteplotním zpracováním upravit tak, aby bylo- dosaženo1 jejich vhodné koncentrace, např. smíšením více druhů odpadních roztoků o* různém složení, aby nevznikla potřeba k roztoku odpadu přidávat sloučeniny sodíku a bóru.
Příklady provedení
Příklad 1
Κ 1 litru roztoku radioiaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o- složení dusičnan sodný 220* g/1 šíavelan sodný . 28 g/1 tetraboritan sodný 66- g/1 uhličitan sodný 25 g/1 hydroxid sodný 31 g/1 se přidá 0,960 kg dusičnanu hlinitého dodekahydrátu a 0/186 1 kyseliny o-fosforečné 66 %. Vzniklá směs se zkalcinuje při teplotě 400 °C a potem se dále zahřívá při teplete 860 °C po- dobu 2 hodin. Vzniklý produkt fixace má skelný charakter a hydrolytickou odolnost I. třídy.
P ř í k 1 a d 2
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení stejném, jak je uvedeno v příkladu 1 se přidá 0,9 kg dusičnanu železného dodekahydrátu a 0,242 1 kyseliny fosforečné 86 %. Směs se zkalcinuje při teplotě 500—C a dále potom zahřívá, při teplotě 900 po- dobu 2 hodin. Produkt fixace má skelný charakter a vykazuje hydrolytickou odolnost I. třídy.
P ř í k 1 a d 3
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení stejném, jak je uvedeno v příkladu 1 se přidá 0,457 kg dusičnanu zinečnatého hexahydrátu a 0,301 1 kyseliny o-fosforečné 86 %. Vzniklá směs se zkalcinuje1 při 550 qC a poté zahřívá při 850°Ό po- dobu 3 hodin. Produkt fixace vykazuje skelný charakter a hydrolytickou odolnost I. třídy.
Příklad 4
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení stejném, jak je uvedeno- v příkladu 1 se přidá 0,,1813 kg dusičnanu vápenatého· a 6,3(81 1 kyseliny o-fosforečné 85 %. Vzniklá směs se potom dávkuje do taviči nádoby vyhřáté na 950 °C. Po« skončení dávkování se směs při téže teplotě zahřívá ještě po dobu 1 hodiny. Takto vzniklý produkt vykazuje skelný charakter a hydrolytickou odolnost II. třídy.
Příklad 5
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení, jak je uvedeno v příkladu 1 se přidá 0,2(79 kg dusičnanu olovnatého a 0,241 1 kyseliny o-fosforečné 85%. Vzniklá směs se zkalcinuje pří teplotě 500'QC a dále potom zahřívá při téplotě 900° Celsia po dobu 2 hodin. Takto vzniklý produkt fixace vykazuje skelný charakter a hydrolytickou odolnost II. třídy.
Příkladů
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o· složení, jak je uvedeno- v příkladu 1 se přidá 0,692 kg dusičnanu hlinitého dodekahydrátu, 0,3-16 kg dusičnanu železitého dodekahydrátu a 0,271. 1 kyseliny o-fosforečné 85%. Směs se zkalcinuje při teplotě 550 °C a potom zahřívá po* dobu 4 hodin při teplotě 10GO°C. Vzniklý produkt f:xace má charakter sintru a hydrolytickou odolnost I. třídy.
Příklad 7
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o· složení, jak je uvedeno’ v příkladu 1, se přidá 0 692 kg dusičnanu hlinitého dodekahydrátu, dále 0,344 kg dusičnanu znečnatého hexahydrátu a 0,2411 kyseliny o-fcsforečné 8,5%. Směs se zkalcinuje při teplotě 55-0 °C a potom se zahřívá při teplotě 950'°C po- dobu 2 hodin. Vzniklý produkt fixace má skelný charakter a hydrolytickou odolnost I. třídy.
P ř í k 1 a d 8
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o· složení, jak je uvedeno v příkladu 1 se přidá 0,911 kg dusičnanu hlinitého dodekahydrátu, dále 0,183 kg dusičnanu vápenatého- a 0,241 1 kyseliny o-fošforeičiné 85%. Směs se zkalcinuje při teplotě 450 QC a poté zahřívá při teplotě 1150 ^C po dobu 2 hodin. Vzniklý produkt fixace má skelný charakter a hydrolytickou odolndst I. třídy.
Příklad 9
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů •s nízkou aktivitou a o- složení, jak je uvedeno v příkladu 1, se přidá 0,275 kg dusičnanu hlinitého- dodekahydrátu, dále 0*0-75- kg dusičnanu olovnatého -a 0,3 1 kyseliny o-fosforeč.né 85%. Směs se zkalcinuje při teplotě 500 °C a potom zahřívá při teplotě 1200 °C po- dobu 4 hodin. Vzniklý produkt fixace má skelný charakter a hydrolytickou odolnost I. třídy.
Příklad 10
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů -s nízkou aktivitou a o složení, jak je uvedeno- v příkladu 1, se přidá 0,158 kg dusičnanu železitého dodekahydrátu, dále 0,,144 kg dusičnanu zinečnatého a 0,.3(01 1 kyseliny o-fosfo-rečné 85%. Směs se zkalcinuje při teplotě 570- °C a potom dále zahřívá při teplotě 800 °C po dobu 3 hodin. Vzniklý produkt fixace má charakter sintru a hydrolytickou odolnost I. třídy.
Příklad 11
Κ 1 litru roztoku radioaktivníich odpadů s nízkou aktivitou a o složení, jak je uvedeno v příkladu 1, se přidá 0,156 kg duisičnanu železitého dodekahydrátu, dále 0,031 kg dusičnanu vápenatého· a 0,361 1 kyseliny o-fosforečné 85%. Směs se poté dávkuje do tavící nádoby, vyhřáté na 1100 ~C. Po ukončeném dávkování se směs při téže· teplotě zahřívá ještě po· dobu 1 hodiny. Vzniklý produkt fixace má skelný charakter a hydrolytickon odolnost II. třídy.
Příklad 12
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení, jak je uvedeno v příkladu 1, se přidá 0,158 kg dusičnainu železitého dodekahydrátu, dále 0,046 kg dusičnanu olovnatého a 0,36.1 1 kyseliny o-fosforečné 85%. Směs se zkalcinuje při teplotě 500 C'C a potom dále zahřívá při teplotě 800 O|C po dobu 3 hodin. Vzniklý produkt fixace má charakter sintru a hydrolytickou odolncbt I. třídy.
Příklad 13
Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení, jaík je uvedeno v příkladu 1, se přidá 0,344 kg dusičnanu zinečnatého· hexahydrátu, dále 0,031 kg dusičnanu vápenatého a 0,301 1 kyseliny o-fosforečné 8|5%. Směs se zkalcinuje při teplotě 530 °C a dále poté zahřívá při teplotě 900 °t! po dobu 2 hodin. Vzniklý produkt fixace· má
Claims (1)
- PŘEDMĚTZpůsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru jejich zpracováním do skel fosforečnanového typu, vyznačený tím, že se k radioaktivnímu odpadnímu .roztoku přidává kyslíkatá sloučenina fosforu nebo fosfor, přičemž konečná koncentrace oxidu fosforečného ve výsledném produktu fixace je v rozmezí od 20 % hmot. do 70 % hmot., dále se přidávají sloučeniny hliníku a/nebo skelný charakter a hydrolytickou odolnostI. třídy.Příklad 14Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení, jak je uvedeno v příkladu 1, se přidá 0,344 kg duisičnanu zinečnatého hexahydrátu, dále 0,0146· kg dusičnanu olovnatého a 0,'30ll 1 kyseliny o-fosforečné 85%. Směs se zkalcinuje při teplotě SCO °C a dále potom zahřívá při teplotě 850° Celsia po dobu 2 hodin. Vzniklý produkt fixace má skelný charakter a hydrolytickou odolnost I. třídy.Příklad 15Κ 1 litru roztoku radioaktivních odpadů s nízkou aktivitou a o složení, ják je uvedeno v příkladu 1, se přidá 0,091 kg dusičnanu vápenatého, dále 0,138 kg dusičnanu olovnatého· a 0,301 1 kyseliny o-fosforečné 8:5%. Směs se zkalcinuje při teplotě 550 °C a .dále potem zahřívá při teplotě 1100 °C po dobu 3 hodin. Vzniklý produkt fixace má skelný charakter a hydrolytickou odolnost II. třídy.Vynálezu lze využít jako· jednoho z možných způsobů solidifikace kapalných radioaktivních odpadních roztoků, které obsahují značné množství sodných a boritých solí, do pevné formy, vhodné k trvalému a bezpečnému uložení na centrálních úložištích radioaktivních odpadů. Takový druh odpadních roztoků je např. produkován čs. jadernými elektrárnami typu VVER-440.železa a/nebo zinku a/nebo vápníku a/nebo olova, přičemž konečná koncentrace oxidu hlinitého nebo oxidu železitého nebo oxidu zinečnatého nebo oxidu vápenatého nebo oxidu olovnatého ve výsledném produktu fixace je do 30 % hmot., načež se takto vzniklý roztek nebo suspenze tepelně zpracuje až na teplotu sintrace nebo tavení v mezích od 400 do 1200 °C.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS132680A CS219351B1 (cs) | 1980-02-27 | 1980-02-27 | Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS132680A CS219351B1 (cs) | 1980-02-27 | 1980-02-27 | Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS219351B1 true CS219351B1 (cs) | 1983-03-25 |
Family
ID=5347359
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS132680A CS219351B1 (cs) | 1980-02-27 | 1980-02-27 | Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CS (1) | CS219351B1 (cs) |
-
1980
- 1980-02-27 CS CS132680A patent/CS219351B1/cs unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4514329A (en) | Process for vitrifying liquid radioactive waste | |
US4297304A (en) | Method for solidifying aqueous radioactive wastes for non-contaminating storage | |
JP5768977B2 (ja) | 放射性廃液を閉じ込めるためのアルミノ‐ホウケイ酸ガラス、及び放射性廃液の処理方法 | |
JP2009526967A (ja) | ホウケイ酸ガラスの中に放射性廃棄物および有害廃棄物を固定化するためのプロセスおよび組成物 | |
US4354954A (en) | Method for solidifying aqueous radioactive wastes for noncontaminating storage | |
AU2023206234A1 (en) | Composition and method for the processing of hazardous sludges and ion exchange media | |
Metcalfe et al. | Candidate wasteforms for the immobilization of chloride-containing radioactive waste | |
JP2513690B2 (ja) | 放射性廃棄物の固化剤 | |
US4094809A (en) | Process for solidifying high-level nuclear waste | |
JPS6120839B2 (cs) | ||
CS219351B1 (cs) | Způsob likvidace kapalných radioaktivních odpadů z jaderných elektráren s obsahem sodíku a bóru | |
CN114105472B (zh) | 一种含铁高磷酸盐玻璃、制备方法及其应用 | |
US5875407A (en) | Method for synthesizing pollucite from chabazite and cesium chloride | |
JPH0252839B2 (cs) | ||
US5221646A (en) | Neutron absorbing glass compositions | |
Liu et al. | Structure and corrosion mechanism of iron phosphate glass with strontium from electrochemical reprocessing | |
KR20190111925A (ko) | 방사성 용액의 취급 방법 | |
Barlow et al. | Synthesis of simulant ‘lava-like’fuel containing materials (LFCM) from the Chernobyl reactor Unit 4 meltdown | |
EP1412950B1 (en) | Encapsulation of waste | |
JPS5999399A (ja) | 放射性核廃棄物処理方法 | |
RU2242814C1 (ru) | Способ переработки отходов реакторного графита | |
RU2176830C2 (ru) | Способ переработки твердых высокоактивных отходов | |
Donald et al. | A glass-encapsulated ceramic wasteform for the immobilization of chloride-containing ILW: Formation of halite crystals by reaction between the glass encapsulant and ceramic host | |
RU2701869C1 (ru) | Алюмофосфатное стекло для иммобилизации радиоактивных отходов | |
JPH11295487A (ja) | 放射性廃棄物の処理方法及び放射性廃棄物のガラス固化体 |