CN207259332U

CN207259332U - 一种餐厨垃圾发酵废水处理装置

Info

Publication number: CN207259332U
Application number: CN201721001357.7U
Authority: CN
Inventors: 蒋剑虹; 罗友元; 唐清畅
Original assignee: China Machinery International Engineering Design and Research Institute Co Ltd
Current assignee: China Machinery International Engineering Design and Research Institute Co Ltd
Priority date: 2017-08-11
Filing date: 2017-08-11
Publication date: 2018-04-20
Anticipated expiration: 2027-08-11

Abstract

一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，涉及餐厨垃圾浆料厌氧消化脱水后的废水处理装置。废水先后经隔油初沉池(1)、调节池(2)、A/O生化处理装置(3)、沉淀池(4)、第一混凝沉淀池(5)、芬顿反应器(6)、第二混凝沉淀池(7)、曝气生物滤池(8)处理，在满足有效去除废水中COD、BOD₅、SS等污染物的同时，可有效去除TN、TP和有效降低废水色度及提高TN、TP的去除率，处理后的废水中COD、BOD₅、NH₃‑N、TP、色度等污染物可稳定达到《污水综合排放标准》(GB8978‑1996)“一级标准”要求。

Description

一种餐厨垃圾发酵废水处理装置

技术领域

本实用新型属于一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，具体涉及一种餐厨垃圾浆料厌氧消化脱水后的废水，及餐厨垃圾处理其它工序所产生废水的处理装置，属于污水处理领域。

背景技术

餐厨垃圾浆料厌氧消化脱水后的废水，以及餐厨垃圾处理其它工序产生的废水，废水成分复杂，属处理难度大的高浓度有机废水。废水中污染物浓度高，化学需氧量(COD，8000～20000mg/L)、BOD₅(4000～8000mg/L)、总氮(TN，2000～3000mg/L)、氨氮(NH₃- N，1500～2500mg/L)、总磷(TP，50～150mg/L)、悬浮物(SS，>8000mg/L)、含盐量 (15000～30000mg/L)、动植物油(800～1500mg/L)、色度(300～800倍)。废水中的纤维素、蛋白质、脂类等难生物降解有机物质所占比大，其碳氮比(BOD₅:TKN)低，仅为 2:1～3:1，废水的碳氮比低不利于总氮的有效去除。

餐厨废水处理目前主要采用厌氧生物处理、好氧生物处理、高级氧化和膜技术处理等几种或多种单元组合的处理装置。废水经处理后应达到《污水综合排放标准(GB8978-1996)》中“三级标准”和《污水排入城镇下水道水质标准》GB/T 31962-2015)中“B级”标准，部分地区还需达到更为严格的《污水综合排放标准》(GB8978-1996)“一级标准”。

公开号CN106396282A的文献公开了一种“餐厨垃圾浆料厌氧发酵废水处理装置”，该装置包括隔油初沉池、调节池、第一pH调节池、氨吹脱塔、第二pH调节池、A/O生化处理装置、沉淀池、芬顿反应器、混凝沉淀池。废水先后经隔油初沉池调节池、第一pH调节池、氨吹脱塔、第二pH调节池、A/O生化处理装置、沉淀池、芬顿反应器、混凝沉淀池进行处理，在去除废水中COD、BOD₅、SS等污染物的同时，可有效去除TN、TP和有效降低废水色度，并提高TN、TP去除率，处理后的废水中COD、BOD₅、TN、NH₃-N、TP、色度等污染物均可稳定达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)“三级标准”和《污水排入城镇下水道水质标准》(GB/T 31962-2015)“B级”要求，具有较好效果，但不满足《污水综合排放标准》 (GB8978-1996)“一级标准”的要求。

现有技术中还有一种由“预处理装置+厌氧处理装置+好氧处理装置+反渗透膜过滤装置”等组合而成的处理装置，其不足是，一是厌氧处理单元运行管理要求高，尤其是厌氧处理装置在运行过程中消耗废水中的碳源，使废水中碳氮比进一步下降(COD、BOD₅降低，氨氮升高)，碳氮比的降低更不利于废水的生物脱氮；二是反渗透膜过滤装置作为末端的深度处理，虽然可以满足《污水排入城镇下水道水质标准》“B级”标准的要求以及《污水综合排放标准》(GB8978-1996)“一级标准”的要求，其不足是废水中的油脂易导致反渗透膜堵塞，废水中的高盐分会加速反渗透膜的老化，反渗透膜使用寿命短，尤其是反渗透膜过滤装置是一种物理过滤装置，只是将废水中的污染物进行了截留，并未将污染物真正降解，所产生的大量浓缩液需另行进行复杂过程的处理，容易导致二次污染，且运行成本较高。

发明内容

针对现有技术的不足，本实用新型提供一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，即餐厨垃圾浆料厌氧消化脱水后的废水及餐厨垃圾处理过程其他工序所产生废水的处理装置，本装置在满足有效去除废水中COD、BOD、SS等污染物的同时，可有效去除TN、NH₃-N、TP和有效降低废水色度，并提高TN、NH₃-N、TP的去除率，处理后的废水中COD、BOD₅、NH₃-N、TP、色度等污染物均可稳定达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)“一级标准”的要求。

本实用新型的技术方案如下：

参见附图，包括隔油初沉池1、调节池2、A/O生化处理装置3、沉淀池4、第一混凝沉淀池5、芬顿反应器6、第二混凝沉淀池7、曝气生物滤池8；

所述隔油初沉池1上部有浮油挡板1a，下部有污泥腔1b，所述污泥腔1b底部有污泥出口，隔油初沉池1的废水出口与所述调节池2相通；所述隔油初沉池对废水进行隔油、初沉处理，去除大部分悬浮物SS；

所述调节池2对废水水量、水质进行调节；

所述A/O生化处理装置3包括缺氧区3a和好氧区3b，所述缺氧区3a与好氧区3b上部相通，所述调节池2的出水口与A/O生化处理装置3的缺氧区3a相通，A/O生化处理装置3 的好氧区3b与所述沉淀池4相通；A/O生化处理装置3对废水进行生化处理，有效去除大部分COD、BOD₅、NH₃-N，有效去除TN、TP；

所述沉淀池4下部有贮泥腔4a，贮泥腔4a底部有污泥排出口；废水经沉淀池4沉淀处理，进一步去除SS和TP；

所述第一混凝沉淀池5包括第一混凝区5a和第一沉淀区5b,第一混凝区5a与第一沉淀区5b上部相通，所述第一混凝区5a与所述沉淀池4上部的出水口相通，第一混凝区5a内设有第一搅拌机构5c,第一沉淀区5b下部有第一污泥斗5d,第一污泥斗5d底部有出泥口，第一混凝区5a与混凝剂投加构件相通，所述第一混凝沉淀池5的第一沉淀区5b的废水出口与芬顿反应器6相通；作业中，由混凝剂投加构件向混凝区中投加混凝剂，并与废水进行混凝，去除废水中的磷酸盐、胶体类污染物，进一步去除COD、SS、色度等污染物，经所述第一混凝区5a处理后的废水进入第一沉淀区5b，实现固液分离；

所述芬顿反应器6内设有气体搅拌构件6a，芬顿反应器6内腔与硫酸投加构件及芬顿试剂投加构件相通；废水在所述芬顿反应器6内在酸性pH值环境下与芬顿试剂进行接触反应，废水经芬顿反应器处理，进一步降低废水中的COD、BOD₅，同时，废水中的有色基团被破坏，为后续第二混凝沉淀池有效降低废水的色度创造条件；

所述第二混凝沉淀池7包括第二混凝区7a和第二沉淀区7b,第二混凝区7a与第二沉淀区7b上部相通,所述第二混凝区7a内设有第四搅拌机构7c,第二沉淀区7b下部有第二污泥斗7d,第二污泥斗7d底部有出泥口，第二混凝区7a与碱投加构件相通，所述芬顿反应器6的废水出口与第二混凝沉淀池7的第二混凝区7a相通，第二混凝沉淀池7的第二沉淀区 7b上部出水口与所述曝气生物滤池8上部相通；作业中，由碱投加构件向混凝区中投加碱，并与废水进行混合，将废水pH值调节为中性，废水在中性pH值环境下，在混凝沉淀池的第二混凝区7a内发生混凝反应，形成不溶于水的氢氧化铁、磷酸铁絮体，去除废水中的铁离子与TP,同时，进一步去除废水中的COD、SS、色度和其它污染物，经所述第二混凝区 7a处理后的废水进入第二沉淀区7b，实现固液分离；

所述曝气生物滤池8内腔底部设有曝气构件8a,中部有生物滤料层8b，曝气生物滤池8 下部有出水口；曝气生物滤池8对废水进行生物和物理处理，废水与微生物膜充分接触，降解废水中的有机物并进行硝化反硝化脱氮，同时进行滤料的过滤和吸附，进一步去除了废水中的COD、BOD₅、TN、NH₃-N、SS；所述曝气生物滤池8处理后的废水达标排放。

本实用新型具有以下特点与技术效果：

1、本实用新型中将所述的“隔油初沉处理+调节池调节+A/O生化处理装置”形成一种创新的处理单元，即对被处理的废水先进行隔油沉淀处理，然后对废水进行调节处理，与常规的先进行调节处理、后进行隔油沉淀处理的方式比，可避免油脂在调节池水面积聚和大颗粒杂质及悬浮物在重力的作用下沉入调节池池底，避免调节池的频繁清理，有利于提高作业效率；在A/O生化处理装置对废水进行生化处理的过程中，A/O生化处理装置的好氧区内活性污泥中的微生物可有效地进行新陈代谢，将废水中COD、BOD₅降解，同时活性污泥中的硝化菌将废水中的氨氮氧化为硝酸盐氮和亚硝酸氮，A/O生化处理装置缺氧区内的反硝化菌消耗碳源在去除废水中COD、BOD₅的同时，将硝酸盐氮和亚硝酸氮转化为氮气，通过硝化-反硝化反应，实现了有效脱氮；同时，活性污泥中的聚磷菌(微生物)在新陈代谢过程中吸收磷，形成聚磷酸盐贮存于所述的聚磷菌(微生物)体内，有效去除废水中的磷。

2、本实用新型后续的“沉淀池+第一次混凝沉淀+芬顿反应+第二次混凝沉淀+曝气生物滤池”与前述处理单元的组合构成了本实用新型对废水进行处理的整体新方案，在前述处理单元获得相应有效的处理效果的基础上，在沉淀池的沉淀池处理中，进一步去除了废水中的SS；在第一混凝沉淀池内进一步去除了胶体类污染物、COD、SS、TP，废水经第一混凝沉淀池处理后，水中的COD污染物，特别是大分子难降解污染物得到部分去除，可减小后续芬顿反应器中芬顿试剂的投加量，节约芬顿试剂的成本；芬顿反应器进一步降低了废水中的 COD、BOD₅，废水中的有色基团被破坏，为后续第二混凝沉淀池有效降低废水的色度创造条件；在第二混凝沉淀池处理中，将芬顿反应出水pH调节至中性，进一步去除废水中COD、SS、色度和其它污染物；在曝气生物滤池的生物和物理处理步骤中，进一步去除COD、 BOD₅、TN、NH₃-N，同时去除废水中尚存的SS，使经本实用新型处理后的废水中COD、BOD₅、 NH₃-N、TP、色度等污染物均可稳定达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)“一级标准”的要求。

3、本实用新型在“公开号CN106396282A”的技术方案基础上，在芬顿反应器前端增设了“第一次混凝沉淀”，在芬顿反应器后端依次增设了“第二次混凝沉淀”、“曝气生物滤池”，即构成本实用新型方案的后部“第一次混凝沉淀池+芬顿反应器+第二次混凝沉淀池+曝气生物滤池”的处理单元，使得经本实用新型处理后的废水中COD、BOD₅、NH₃-N、TP、色度等污染物均可稳定达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)“一级标准”的要求，且所增设的部分均可采用现有技术结构，运行稳定，便于维护，可降低运行成本，相对于现有的“预处理+厌氧+好氧+深度处理(反渗透膜过滤)”组合装置，避免了该组合装置因采用厌氧处理和膜技术而存在的不足。

下面结合具体实施方式对本实用新型进一步说明。

附图说明

图1是本实用新型的结构示意图。

具体实施方式

参见附图，以处理规模为100m³/d的餐厨垃圾废水为例，具体实施方式如下：

餐厨垃圾浆料厌氧消化脱水后的废水及餐厨垃圾处理其它工序产生的废水水质：COD： 12000～15000mg/L，BOD₅：4500～5000mg/L，TN：2100～2400mg/L，NH₃-N：1800～2000mg/L，TP：110～130mg/L，SS：7000～10000mg/L，动植物油：800～1000mg/L，pH： 7.5～8，色度：800～1000倍。

参见附图，本实用新型包括隔油初沉池1、调节池2、A/O生化处理装置3、沉淀池4、第一混凝沉淀池5、芬顿反应器6、第二混凝沉淀池7、曝气生物滤池8、；

所述隔油初沉池1上部有浮油挡板1a，下部有污泥腔1b，污泥腔底部有污泥出口1c，废水由废水管进入隔油初沉池，隔油初沉池对废水进行隔油、初沉处理，去除大部分悬浮物 SS，隔油初沉池1的废水出口与调节池2相通；作业中，所述浮油挡板隔除自由上浮于废水上层的浮油，截留的浮油采用相应的装置定期清除，废水中的大颗粒杂质及大颗粒悬浮物在重力的作用下而沉淀于隔油初沉池下部的污泥腔，沉淀的污泥由污泥腔1b底部的污泥出口 1c排出，实现大部分悬浮物SS的去除；具体实施中，由污泥腔1b排出的污泥进入另外设置的贮泥池9内；所述隔油初沉池1的废水出口与调节池2通过管件或槽式构件连通。

所述调节池2对废水的水量、水质进行调节，以利于后续处理工序的稳定运行，实施中，调节池2内设有提升泵2a，提升泵2a的出水口通过管道管件与A/O生化处理装置3的缺氧区3a相通；

所述隔油初沉池和调节池可采用钢筋混凝土池体或者碳钢防腐设备池体，本例的隔油初沉池尺寸：5m×2m×3m(深)，调节池有效容积100m³。经隔油初沉池和调节池处理后，废水的SS＜2000mg/L，动植物油＜300mg/L。

所述A/O生化处理装置3内包括缺氧区3a和好氧区3b，所述缺氧区3a与好氧区3b上部相通，A/O生化处理装置3内的好氧区3b与所述沉淀池4相通；A/O生化处理装置3对废水进行生化处理，有效去除大部分COD、BOD₅、NH₃-N，有效去除TN、TP；实施中，在所述 A/O生化处理装置3中，设有将所述好氧区3b内的泥水混合液回流于缺氧区3a内的回流管件3c，回流管件3c上设有第一回流泵3d，好氧区3b内的泥水混合液由回流构件3c回流于所述缺氧区3a内，形成“内回流”，回流比为200％～500％，本例中的内回流比为300％～ 400％。作业中，A/O生化处理装置3好氧区3b(溶解氧为1.5～2.5mg/L)内活性污泥中的微生物可有效地进行新陈代谢(活性污泥浓度MLSS，3.5～4.5g/L)，将废水中COD、BOD₅降解，有效去除大部分COD、BOD₅，同时活性污泥中的硝化细菌将废水中的氨氮氧化为硝酸盐氮和亚硝酸氮，A/O生化处理装置3缺氧区3a(溶解氧为0.2～0.5mg/L)内的反硝化菌消耗碳源在去除废水中COD、BOD₅的同时，将硝酸盐氮和亚硝酸氮转化为氮气，进一步去除 NH₃-N、TN，通过硝化-反硝化反应，实现有效脱氮，同时，活性污泥中的聚磷菌(微生物) 在新陈代谢过程中吸收磷，形成聚磷酸盐贮存于所述的聚磷菌(微生物)体内，有效去除废水中的磷(生物除磷)；废水在所述A/O生化处理装置3内的的总水力停留时间为10～20 天，其中缺氧区4～6天、好氧区6～15天，本例中，总水力停留时间为17天，其中缺氧区 4天、好氧区13天；作业中，所述A/O生化处理装置3内泥水混合液的温度控制在20～35 ℃，本例中控制在25～35℃；本例中，所述A/O生化处理装置为现有的缺氧-好氧活性污泥法污水处理装置或现有结构的缺氧-好氧活性污泥法污水处理池，由缺氧区、好氧区及回流构件、阀、管道、搅拌机构、曝气机构等组成，尺寸为20m×20m×5m(深)；经A/O生化处理装置处理后的出水COD＜700mg/L，BOD₅＜200mg/L，NH₃-N＜30mg/L；作业中，当所述A/O 生化处理装置3内泥水混合液的温度低于20℃时，设置将所述A/O生化处理装置3内泥水混合液温度升至20～35℃的加热装置，如：采用直接加热的电加热器或采用热交换装置等加热装置，当所述A/O生化处理装置3内泥水混合液温度高于35℃时，设置将所述A/O生化处理装置3内泥水混合液温度降至20～35℃的冷却装置，如采用冷却器或冷却塔等装置。

所述沉淀池4下部有贮泥腔4a，贮泥腔4a底部有污泥排出口，废水经沉淀池沉淀处理，进一步去除废水中的SS和TP，沉淀池4上部的出水口与所述第一混凝沉淀池5的第一混凝区5a废水进口相通；实施中，设有将所述沉淀池4下部贮泥腔内的部分污泥混合物回流于A/O生化处理装置中缺氧区3a内的回流管4b，回流管4b上设有第二回流泵4c，所述沉淀池4下部贮泥腔4a内的部分污泥混合物回流于A/O生化处理装置中的缺氧区3a内，回流比为50～100％，用于维持A/O生化处理装置的活性污泥浓度；作业中，废水在沉淀池4 内实现泥水分离，进一步去除SS、TP；经沉淀池处理后的废水SS＜100mg/L、TP＜ 30mg/L。具体实施中，所述贮泥腔4a内的剩余污泥排入另外设置的贮泥池9内。

所述第一混凝沉淀池5包括第一混凝区5a和第一沉淀区5b,第一混凝区5a与第一沉淀区5b上部相通，第一混凝区内设有第一搅拌机构5c,第一沉淀区5b的下部有第一污泥斗 5d,污泥斗5d底部设有出泥口5e，第一混凝区5a与混凝剂投加构件相通，所述第一混凝沉淀池5中的第一沉淀区5b的废水出口与芬顿反应器6的进水口相通；作业中，向进入第一混凝区5a的废水中投加混凝剂，与废水进行混凝，去除废水中的磷酸盐、胶体类污染物，进一步去除COD、SS、色度等污染物，经所述第一混凝区5a处理后的废水进入第一沉淀区 5b后，实现固液分离，第一沉淀区5b内的上清液进入芬顿反应器6,沉淀于第一污泥斗5d 内的污泥排入另外设置的贮泥池9。混凝剂可采用铁盐、铝盐或高分子絮凝剂等；本例中，第一混凝沉淀池为现有技术结构，通过管道混合器构件在所述第一混凝区5a的进水管中添加三价铁盐作为混凝剂，实施例中，废水在第一混凝区5a的反应时间为20min，第一沉淀区5b内设有斜管沉淀组件，废水在沉淀区5b的表面水力负荷为1m³/m².h。经第一混凝沉淀池5处理后的出水COD＜300mg/L，BOD₅＜150mg/L，TP＜6mg/L，SS＜50mg/L，色度＜50 倍。

所述芬顿反应器6内设有气体搅拌构件6a，芬顿反应器6内腔与硫酸投加构件及芬顿试剂投加构件相通；废水在所述芬顿反应器6内在酸性pH值环境下与芬顿试剂进行接触反应，进一步降低废水中的COD、BOD₅，废水中的有色基团被破坏，为后续第二混凝沉淀池有效降低废水的色度创造条件；作业中，通过硫酸投加构件向芬顿反应器6的进水管中投加硫酸，将进入芬顿反应器6内的废水pH值调节至酸性，进入芬顿反应器6内的废水与投加的芬顿试剂在酸性pH值环境下进行接触反应，废水中的难生物降解的有机物污染物在芬顿试剂的强氧化作用下被氧化，大分子变为小分子，易于生化降解，废水的可生化性提高，同时部分有机物被彻底氧化为无机物，进一步降低废水中的COD、BOD₅，同时，废水中的有色基团被破坏，为后续第二混凝沉淀池有效降低废水的色度创造条件；芬顿反应器为现有的，废水在芬顿反应器6内的反应时间(水力停留时间)为1～2小时，芬顿试剂中过氧化氢与亚铁离子的摩尔比为1～3:1，芬顿试剂的投加量由进水中COD的浓度确定。本例中：芬顿反应器尺寸为φ2m×3m，废水在芬顿反应器6内的反应时间(水力停留时间)约为1.5小时，通过管道混合器投加硫酸，设置pH值检测与控制仪自动控制投加量，将废水的pH值调节为3～5，投加的芬顿试剂中过氧化氢与亚铁离子的摩尔比为1.5:1。经芬顿反应器6处理后的出水COD＜200mg/L，BOD₅＜50mg/L。

所述第二混凝沉淀池7包括第二混凝区7a和第二沉淀区7b,第二混凝区7a与第二沉淀区7b上部相通,所述芬顿反应器6的废水出口与第二混凝沉淀池7的第二混凝区7a相通，第二混凝沉淀池7的第二沉淀区7b上部出水口与所述曝气生物滤池8上部相通,第二混凝区7a内设有第二搅拌构件7c,第一沉淀区7b下部有第二污泥斗7d,第二污泥斗7d底部有出泥口7e，第二混凝区7a与碱投加构件相通；废水在中性pH值环境下进行混凝沉淀，去除废水中的铁离子与TP,进一步去除废水中的COD、SS、色度和其它污染物，并对废水实现固液分离；作业中，向进入第二混凝区7a的废水中投加碱，使废水的pH值调节为中性，废水中的铁离子在中性条件下在混凝区发生混凝过程，形成不溶于水的氢氧化铁、磷酸铁絮体，去除废水中的铁离子与TP,同时絮凝作用可进一步去除废水中的COD、SS、色度和其它污染物；经所述第二混凝区7a处理后的废水进入所述的第二沉淀区7b，实现固液分离，第二沉淀区7b内的上清液进入曝气生物滤池8；碱可采用氢氧化钠、氧化钙、氢氧化钙等；本例中，第二混凝沉淀池7为现有结构的混凝沉淀池，通过管道混合器构件在所述第二混凝区7a的进水管中添加碱的种类为NaOH，设置pH值检测与控制仪自动控制碱溶液的投加量，将进入第二混凝区7a的废水pH值调节至7～8即中性，实施例中，废水在第二混凝区 7a的反应时间为20min，所述第二沉淀区7b内设有斜管沉淀组件，废水在第二沉淀区7b的表面水力负荷为1m³/m².h，经第二混凝沉淀池处理后的出水，COD＜150mg/L，BOD₅＜50mg/L，TP＜0.5mg/L，SS＜50mg/L，色度＜40倍，沉淀于所述第二污泥斗7d内污泥排入另外设置的贮泥池9。

所述曝气生物滤池8内腔底部设有曝气构件8a,中部有生物滤料层8b，曝气生物滤池 11下部有出水口；曝气生物滤池8对废水进行生物和物理处理，废水与微生物膜充分接触，降解废水中的有机物并进行硝化反硝化脱氮，同时进行滤料的过滤和吸附，进一步去除了废水中的COD、BOD₅、TN、NH₃-N、SS；生物滤料层b的滤料可采用陶粒滤料、颗粒活性炭滤料或其它类似滤料；作业中，曝气构件由气源装置提供空气进行曝气；本例中，曝气生物滤池为现有结构的曝气生物滤池，采用陶粒滤料，滤速3～4m/h，曝气生物滤池的出水溶解氧不高于5mg/L，曝气生物滤池定期采用其出水进行反冲洗，经曝气生物滤池处理后的出水，COD＜100mg/L，BOD₅＜20mg/L，TP＜0.5mg/L，，NH₃-N＜10mg/L，动植物油＜ 10mg/L，SS＜40mg/L，色度＜40倍。

所述曝气生物滤池8处理后的废水达标排放；需要时，设置消毒池，所述消毒池的进水口与所述曝气生物滤池8下部的出水口相通，曝气生物滤池8处理后的废水进入所述消毒池消毒处理后排放；本实施例设置消毒池，曝气生物滤池8处理后的废水进入所述消毒池消毒后排放，消毒剂可采用二氧化氯、臭氧、漂白粉等，实施中采用二氧化氯作为消毒剂。

具体实施中，贮泥池9内的污泥经另外设置的污泥脱水设备处理后另行处置；污泥脱水设备可采用离心脱水机或带式脱水机等，脱水后的污泥外运。

废水经本实用新型装置处理后，污染物浓度值和污染物去除率如下：

出水中污染物指标均达到《污水综合排放标准(GB8978-1996)》中“一级标准”。

Claims

1.一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，其特征是：

包括隔油初沉池(1)、调节池(2)、A/O生化处理装置(3)、沉淀池(4)、第一混凝沉淀池(5)、芬顿反应器(6)、第二混凝沉淀池(7)、曝气生物滤池(8)；

所述隔油初沉池(1)上部有浮油挡板(1a)，下部有污泥腔(1b)，所述污泥腔(1b)底部有污泥出口，隔油初沉池(1)的废水出口与所述调节池(2)相通；

所述调节池(2)对废水水量、水质进行调节；

所述A/O生化处理装置(3)包括缺氧区(3a)和好氧区(3b)，缺氧区(3a)与好氧区(3b)上部相通，所述调节池(2)的出水口与A/O生化处理装置(3)的缺氧区(3a)相通，A/O生化处理装置(3)的好氧区(3b)与所述沉淀池(4)相通；

所述沉淀池(4)下部有贮泥腔(4a)，贮泥腔(4a)底部有污泥排出口；

所述第一混凝沉淀池(5)包括第一混凝区(5a)和第一沉淀区(5b),第一混凝区(5a)与第一沉淀区(5b)上部相通,所述第一混凝区(5a)与所述沉淀池(4)上部的出水口相通，第一混凝区(5a)内设有第一搅拌机构(5c),第一沉淀区(5b)下部有第一污泥斗(5d),第一污泥斗(5d)底部有出泥口，第一混凝区(5a)与混凝剂投加构件相通，所述第一混凝沉淀池(5)的第一沉淀区(5b)的废水出口与芬顿反应器(6)相通；

所述芬顿反应器(6)内设有气体搅拌构件(6a)，芬顿反应器(6)内腔与硫酸投加构件及芬顿试剂投加构件相通；

所述第二混凝沉淀池(7)包括第二混凝区(7a)和第二沉淀区(7b),第二混凝区(7a)与第二沉淀区(7b)上部相通,所述第二混凝区(7a)内设有第二搅拌机构(7c),第二沉淀区(7b)下部有第二污泥斗(7d),第二污泥斗(7d)底部有出泥口，第二混凝区(7a)与碱投加构件相通，所述芬顿反应器(6)的废水出口与第二混凝沉淀池(7)的第二混凝区(7a)相通，第二混凝沉淀池(7)的第二沉淀区(7b)上部出水口与所述曝气生物滤池(8)上部相通；

所述曝气生物滤池(8)内腔底部设有曝气构件(8a),中部有生物滤料层(8b)，曝气生物滤池(8)下部有出水口。

2.按照权利要求1所述的一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，其特征是：设置消毒池，所述消毒池的进水口与所述曝气生物滤池(8)下部的出水口相通。

3.按照权利要求1或2所述的一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，其特征是：在A/O生化处理装置(3)中，设有将所述好氧区(3b)内的泥水混合液回流于缺氧区(3a)的回流管件(3c)，回流管件(3c)上设有第一回流泵(3d)。

4.按照权利要求1或2所述的一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，其特征是：设有将所述沉淀池(4)下部贮泥腔内的部分污泥混合物回流于A/O生化处理装置中缺氧区(3a)内的回流管(4b)，回流管(4b)上设有第二回流泵(4c)。

5.按照权利要求1或2所述的一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，其特征是：当所述A/O生化处理装置(3)内泥水混合液温度低于20℃时，设有将所述A/O生化处理装置(3)内泥水混合液温度升至20～35℃的加热装置。

6.按照权利要求1或2所述的一种餐厨垃圾发酵废水处理装置，其特征是：当所述A/O生化处理装置(3)内泥水混合液温度高于35℃时，设有将所述A/O生化处理装置(3)内泥水混合液温度降至20～35℃的冷却装置。